F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书

盘扣式现浇箱梁支架模板计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性JGJ231-2010 梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm) 0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm) 0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1.4×3]×1＝35.64kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(13+1.5)×1.8]×1＝31.44kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1×3]×1＝29.2kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.44×0.1862+0.121×4.2×0.1862＝0.134kN·mσ＝M max/W＝0.134×106/37500＝3.561N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×29.2×185.7144/(100×10000×281250)＝0.078mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[185.714/150，10]＝1.238mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×31.44×0.186+0.446×4.2×0.186＝2.643kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×31.44×0.186+1.223×4.2×0.186＝7.628kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×31.44×0.186+1.142×4.2×0.186＝6.309kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×29.2×0.186＝2.131kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×29.2×0.186＝6.198kNR3'=0.928q2L=0.928×29.2×0.186＝5.032kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.643/1＝2.643kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.628,6.309,7.628]/1=7.628kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.643/1＝2.643kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×6.5/35 =0.045kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.8-0.45)=0.81kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.8-0.45)=0.81kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1.4×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=4.035kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1.4×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=4.035kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.643+0.045+0.81+4.035=7.532kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.628+0.045=7.672kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.643+0.045+0.81+4.035=7.532kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.532,7.672,7.532]=7.672kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.131/1＝2.131kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[6.198,5.032,6.198]/1=6.198kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.131/1＝2.131kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×6.5/35 =0.037kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.8-0.45)=0.675kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.8-0.45)=0.675kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=3.2kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=3.2kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.131+0.037+0.675+3.2=6.043kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.198+0.037=6.235kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.131+0.037+0.675+3.2=6.043kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[6.043,6.235,6.043]=6.235kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.672×0.92，0.5×7.672×0.22]＝0.777kN·mσ=M max/W=0.777×106/166667=4.661N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×7.672×0.9，7.672×0.2]＝3.452kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.452×1000/(2×100×100)＝0.518N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×6.235×9004/(384×9350×833.333×104)＝0.684mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.235×2004/(8×9350×833.333×104)＝0.016mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[7.672×0.9,0.5×7.672×0.9+7.672×0.2]=6.905kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=6.779kN,R2=6.905kN,R3=5.719kN,R4=5.719kN,R5=5.719kN,R6=5.719kN,R7=5.719 kN,R8=5.719kN,R9=5.719kN,R10=5.719kN,R11=5.719kN,R12=5.719kN,R13=5.719kN,R14 =5.719kN,R15=5.719kN,R16=5.719kN,R17=5.719kN,R18=5.719kN,R19=5.719kN,R20=5.7 19kN,R21=5.719kN,R22=5.719kN,R23=5.719kN,R24=5.719kN,R25=5.719kN,R26=5.719kN ,R27=5.719kN,R28=5.719kN,R29=5.719kN,R30=5.719kN,R31=5.719kN,R32=5.719kN,R33= 5.719kN,R34=5.719kN,R35=6.905kN,R36=6.779kN正常使用极限状态R max'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[6.235×0.9,0.5×6.235×0.9+6.235×0.2]=5.612kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=5.439kN,R2'=5.612kN,R3'=4.563kN,R4'=4.563kN,R5'=4.563kN,R6'=4.563kN,R7'=4.563kN,R8'=4.563kN,R9'=4.563kN,R10'=4.563kN,R11'=4.563kN,R12'=4.563kN,R13'=4.563kN,R14'=4.563kN,R15'=4.563kN,R16'=4.563kN,R17'=4.563kN,R18'=4.563kN,R19'=4.563kN,R20'=4.563kN,R21'=4.563kN,R22'=4.563kN,R23'=4.563kN,R24'=4.563kN,R25'=4.563kN,R2'=4.563kN,R27'=4.563kN,R28'=4.563kN,R29'=4.563kN,R30'=4.563kN,R31'=4.563kN,R32'= 64.563kN,R33'=4.563kN,R34'=4.563kN,R35'=5.612kN,R36'=5.439kN六、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mm) 150×150主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.663主梁截面抵抗矩W(cm3) 562.5 主梁弹性模量E(N/mm2) 8415主梁截面惯性矩I(cm4) 4218.75 可调托座内主梁根数 11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=2.321×106/562500=4.126N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝12.295kNτmax=3V max/(2bh0)=3×12.295×1000/(2×150×150)＝0.82N/mm2≤[τ]=1.663N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.158mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[900/150，10]＝6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=10.41kN，R2=20.207kN，R3=22.76kN，R4=29.792kN，R5=22.019kN，R6=22.019kN，R7=29.792kN，R8=22.76kN，R9=20.207kN，R10=10.41kN 七、可调托座验算1234567891029.792kN≤[N]=40kN满足要求！八、立杆验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.254×0.9×1.52/10＝0.065kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1.4×0.9×3]×1＝35.22kN/m2)小梁验算q1＝max{2.608+1.2×[(0.3-0.1)×6.5/35+0.5×(1.8-0.45)]+[1.2×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1.4×0.9×3]×max[3.9-6.5/2，3.9-6.5/2]/2×1，7.532+1.2×(0.3-0.1)×6.5/35}=7.577kN/m 同上四～六计算过程，可得：R1＝10.216kN，R2＝19.92kN，R3＝22.438kN，R4＝29.37kN，R5＝21.707kN，R6＝21.707kN，R7＝29.37kN，R8＝22.438kN，R9＝19.92kN，R10＝10.216kN 立杆最大受力N w＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9，R10]+1.2×0.15×(10-1.8)+M w/l b＝max[10.216，19.92，22.438，29.37，21.707，21.707，29.37，22.438，19.92，10.216]+1.476+0.065/6.6＝30.856kNf＝N/(φA)+M w/W＝30855.691/(0.386×424)+0.065×106/4490＝203.007N/mm2≤[f]＝390N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=10/12=0.833≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk LHh2+Q3k Lh1)=1×1.4×(0.254×90×10×3.9+0.5×90×3.9)=1493.856kN·mM R=γG[G1k+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×10/(0.9×0.6)]×90×122/2=19116kN·m M T=1493.856kN·m≤M R=19116kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k LH2+Q3k Lh1)=1×1.4×(0.137×90×102+0.5×90×3.9)=1971.9kN·mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+(13+1.1)×0.45+0.15×10/(0.9×0.6)]×90×122/2=56120.04kN·mM T=1971.9kN·m≤M R=56120.04kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.638+0.25×0)×1×1320×130/1000=76.637kN≥F1=30.856kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×5.568×40000/1000=902.016kN≥F1=30.856kN满足要求！。

西互通F匝道桥现浇支架计算书一、荷载假设1、预应力钢筋混凝土容重按26kN/m3计；2、木模（内模及底模）自重按1.5kN/m2计；3、人员、倾倒及振捣混凝土等外荷载按4kN/m2计；4、工28a工字钢自重0.425kN/m，贝雷片自重按2kN/m计。

二、14cm×14cm方木（[σ]=7.5MPa）取支墩位置空心板梁实心段计算。

方木间距61cm，跨径1.2m，按简支计算。

扣除贝雷片宽度，净跨径l=1.2-0.18=1.02m预应力钢筋砼荷载q１=1.4×26×0.61=22.204kN/m木模及外荷载 q２=0.61×（1.5+4）=3.355kN/m总荷载 q=q１+q２=25.559kN/m跨中弯距M=1/8〃ql２=1/8×25.559×1.02２=3.324kN〃m弯曲应力σ=M/W=3.324×106/（140３/6）=7.27MPa＜[σ]=7.5MPa满足要求跨中挠度 f=5ql4/384EI=5×25559×1.024/(384×9×109×2×0.144/12)=0.0006m 忽略不计三、贝雷片支架计算（一）、贝雷片纵梁（[M]=788.2kN〃M、[Q]=245.2kN）纵梁间距1.2m，最大跨径10.5m，按简支计算。

将11.5m宽、1.4m厚空心板等效成等宽、实心均布钢筋混凝土荷载等效混凝土厚度h，=s/b=（hb－９s，）/b=［1.4×11.5-9×（π×0.375２+0.35×0.75）］/11.5=0.8488m则q1=0.8488×26×1.2=26.483kN/mq2=（1.5+4）×1.2+2=8.6kN/mq=q１+q２=35.083kN/mMmax=1/8〃ql２=1/8×35.083×10.52=483.5kN〃m＜[M]=788.2kN〃m 满足要求Q A =-QB=RA=RB=1/2〃ql=1/2×35.083×10.5=184.2kN＜[QA]=245.2kN 满足要求（二）、2工28a工字钢横梁横梁跨距2.4m/cos15.4167°=2.49m，受纵梁集中荷载，每组纵梁压力为P，间距1.2m/cos15.4167°=1.24m。

箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。

附件1：现浇梁支架验算10.1结构布置H匝道第3联为等高度单箱单室现浇箱梁，梁高1.5m宽度10.5m，盘扣支架每跨纵向间距0.9m，横向腹板处间距0.6m、底板和翼缘位置处1.2m，标准步距为1.5m；顶、底层步距不大于1m。

主龙骨采用12工字钢，次龙骨为10×10cm 方木，腹板位置下方间距20mm其余位置30mm；翼缘板及外腹板采用10×5cm 方木间距25cm。

盘扣架竖向斜满布设置；水平剪刀撑采用扣件48mm×3mm钢管，从扫地杆起每4个布距布置一道，且顶层加布一道；断缝两侧架体用48mm 扣件钢管连接，隔一连一；应在桥墩位置设置48mm×3mm扣件钢管抱柱与桥墩可靠连接，布设层与水平剪刀撑一致。

10.2荷载取值混凝土容重：26kN/m3支架架体自重：0.15 kN/m模板合计考虑，取2.0kPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：3.0kPa振捣荷载：2.0kPa10.3风荷载计算查表的深圳市基本风压基本风压：ω0=4.5 kN/m2地面粗糙度：C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部离建筑物地面高度(m)：13.5m风荷载高度变化系数μz=0.65风荷载体型系数μs=0.158风荷载标准值：ωk=ω0μzμst=0.046kPa10.4荷载组合注：强度及稳定性计算采用基本组合设计值（下文简称设计值）计算；刚度计算采用标准组合设计值（下文简称标准值）计算。

10.5结构验算新浇筑混凝土自重标准值：Q 2=1.5×26 =39KPa 模板自重标准值：Q 1=2 KPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：Q 3=2.0KPa 混凝土浇筑振捣荷载: Q 4=1.0KPa 竖向荷载设计值及标准值：荷载标准值Q k =Q 1+Q 2+Q 3+Q 4=44KPa荷载设计值Q d =1.2(Q 1+Q 2)+1.4(Q 3+Q 4)=53.4KPa10.6模板验算模板采用15mm 竹胶板直接搁置在10×10cm 方木上间距30cm 。

郑州市三环路快速化工程西三环陇海路互通立交（K6+157.29～K8+627.61）段碗扣承重架计算书批准：审核：编写：中国水电路桥郑州市三环路快速化工程BT项目第三项目经理部第六工程处二○一二年十一月九日目录一、工程概况 (1)二、满堂架的设计和计算参数 (1)1、支架主要材料和性能参数 (2)2、支架设计布置 (2)三、荷载计算 (2)1、模板力学性能 (3)2、模板受力计算 (3)1、方木（落叶松）的力学性能 (4)2、横梁受力计算 (4)3、横梁挠度计算： (5)六、纵梁强度计算 (5)1、方木（落叶松）的力学性能 (5)2、方木受力计算 (5)3、纵梁挠度 (5)七、支架受力计算 (6)1、立杆承重计算 (6)2、支架稳定性验算 (6)八、支架抗风荷载计算 (7)九、立杆地基承载力计算 (8)一、工程概况1、郑州市三环路快速化工程是郑州市交通畅通工程的关键性项目，是实现现代郑州市交通快速化建设的一项重要任务，对缓解主城区交通压力、合理分布交通流量具有极其重要的作用。

陇海路互通立交是郑州市三环路快速化工程中的关键性工程，工程所在地点的现有两条主干路（西三环和陇海路）平交呈丁字状,按规划设计现有陇海路将向西延伸,由此本路口将成十字路口状,并通过陇海路互通立交实现路口全互通功能。

陇海路互通立交为三层全互通立交桥，含陇海路主线高架桥、西三环主线高架桥及九条立交匝道桥。

其中陇海路主线高架全长1114m，西三环主线高架全长2470m。

南北方向为西三环快速通道，东西向为陇海路快速通道，立交匝道分为ES、EN、NE、NW、WN、WS、SE、SW、JS匝道。

本工程共有5跨钢梁分别位于ES匝道2跨、NE匝道1跨、SE匝道1跨和SW匝道1跨。

引桥8联，剩余105跨为预应力混凝土箱梁。

2、第六工程处施工内容主要包括：施工区段内的桥梁桩基、承台、墩身、预应力混凝土连续箱、防撞墙、铺装层等。

施工区段内桥梁工程具体内容为：西三环高架：K7+059.754～K8+626.71，全长1566.956m，共18联；陇海路高架：K-1+479.9～K-1+994.862、K0+000～K0+065.84，全长580.802m。

筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM现浇预应力砼箱梁满堂碗扣式支架计算书 〈１〉采用满堂碗扣式支架，顺横桥向间距均为０．９ｍ，在墩台两侧３．６ｍ范围为０．６ｍ，门架处间距为０．３ｍ，支架搭设中间横杆层距为１．２ｍ，门架支点处为０．６ｍ，跨省道支架处架设４０ｂ工字钢纵梁，纵梁间距０．９ｍ，纵向工字钢上铺置５０×１００ｍｍ方木其上铺１２ｍｍ竹胶板，方木净间距２５０ｍｍ，支点处净间距为１００ｍｍ，支架搭设宽度较梁底宽２ｍ。

梁翼板采用竹胶板结合木支架搭设，其整体布置见附图。

ａ、按砼方量检算碗扣支架承载力是否满足要求：梁底宽１１．２ｍ，长９０米，箱梁底总面积为１００８ｍ２，箱梁砼方量９４５．１４ｍ３，加上施工荷载按１．２倍的系数考虑，则每平方米的重量为９４５．１４×２．４÷１００８×１．２＝２．７ｔ。

支架采用多功能碗扣式支架，沿桥纵向步距９０ｃｍ，横向步距９０ｃｍ，每根立杆受正向压力为：２．７×０．９×０．９＝２．１８７ｔ，安全系数按１．３考虑，则每根立杆受正向压力为：２．１８７×１．３＝２．８４ｔ，小于碗扣式支架立杆允许承载力３．５ｔ，符合要求。

ｂ、竹胶板采用江西产一等品，静曲强度５５Ｍｐａ〉２．７×９．８＝２６．４６　Ｍｐａ，强度符合。

ｃ、上、下撑托允许荷载５０ＫＮ，木材［σ］＝１１Ｍｐａ，Ｅ＝１．１×１０４５×１０ｃｍ横向方木　Ｉ＝ｂｈ３／１２＝５×１０３／１２＝４１６．７ｃｍ４　Ｗ＝ｂｈ２／６＝５×１０２／６＝８３．３ｃｍ３　Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．３×０．９２／８＝０．８０ｋｎ・ｍ　σ＝Ｍ／Ｗ＝０．８０／８３．３×１０－６＝９．６Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ　筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM强度符合　δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ　＝５×２６．４６×０．３×０．９４／３８４×１．１×１０４×４１６．７×１０－８＝１．４８ｍｍ　δ／Ｌ＝１．４８／０．９×１０３＝１／６０８＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］　刚度符合　３．２．３　１５×１５ｃｍ纵向方木计算　Ｉ＝ｂｈ３／１２＝１５×１５３／１２＝４２１９ｃｍ４　Ｗ＝ｂｈ２／６＝１５×１５２／６＝５６２．５ｃｍ３　Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×０．９２／８＝２．４１ＫＮ・ｍ　σ＝Ｍ／Ｗ＝２．４１／５．６２５×１０－６＝４．２８Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ　强度符合　δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ　＝５×２６．４６×０．９×０．９４／３８４×１．１×１０４×４２１９×１０－８＝０．４ｍｍ　δ／Ｌ＝０．４／０．９×１０３＝１／２２５０＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］　刚度符合　ｄ、４０ｂ工字钢门架　ＩＸ－Ｘ＝２６０３２ｃｍ４ＷＸ－Ｘ＝９６２．３ｃｍ３ （建材实用手册查）　Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６　ｋｎ／ｍ２　Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×７．２２／８＝１５４．３ＫＮ・ｍ　σ＝Ｍ／Ｗ＝１５４．３／９６２．３×１０－６＝１６０．３Ｍｐａ＜［σ］＝２１０Ｍｐａ　筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM４０ｂ工字钢材质（Ｑ２３５）检验通过　δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ　＝５×２６．４６×０．９×７．２４／３８４×２．１×１０５×２６０３２×１０－８＝１５．２ｍｍ　δ／Ｌ＝１５．２／７．４×１０３＝１／４８７＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］　钢度符合　３．３碗扣支架 ３．３．１对于门架处单杆立杆承受竖向力　Ｇ＝ｑ总×Ｓ＝２６．４６×０．９×８／８ ＝２３．８ＫＮ＜３５ＫＮ＝［Ｇ］　符合要求 对于碗扣支架钢管（Φ４８ｍｍ，壁厚３．２５ｍｍ），中间立杆间距１．２ｍ，则　Ｉ＝π（Ｄ４－ｄ４）／６４　　＝π（４．８４－４．１５４）／６４　　＝１１．５ｃｍ４根据欧拉公式　［Ｐｃｒ］＝π２ＥＩ／（μＨ）２＝π２×２．１×１０５×１１．５／（１×１．２）２＝５２．６ＫＮ　［Ｐｃｒ］＞Ｇ　满足强度要求　为考虑６座现浇箱梁（分离立交桥３座、天桥３座）张拉设备的通用性（每束５～９根Φｊ１５．２０钢绞线），拟以每束９根钢绞线选用张拉设备，计算如下。

1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。

由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。

横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。

XXXX项目现浇梁盘扣支架结构设计计算书计算：复核：审核：2023年9月合肥目录1 适用范围 (1)2 计算依据 (1)3 支架设计 (1)3.1 桥梁结构概况 (1)3.2 支架设计 (2)3.3 材料要求 (2)3.4 主要材料材质特性及力学参数 (2)4 盘扣支架部分结构计算 (3)4.1 荷载分析 (3)4.2 荷载及荷载组合 (3)4.3盘扣支架结构验算 (3)4.3.1 模板支撑架布置 (3)4.3.2 模板计算 (4)4.3.3 方木计算 (5)4.3.4 10#工字钢计算 (6)4.3.5 外侧腹板模板系统计算 (8)4.3.6 立杆稳定性验算 (11)4.3.7 地基承载力计算 (14)4.3.8 混凝土垫层强度计算 (14)现浇箱梁盘扣支架结构设计计算书1 适用范围本计算书适用于XXXX项目1.6m梁高现浇箱梁盘扣支架结构的设计与施工。

2 计算依据（1）《XXXX项目施工图设计文件》（2）《钢结构设计标准》（GB 50017-2017）（3）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）（4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术标准》(JGJ231-2021) （5）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2016)（6）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011)（7）《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)3 支架设计3.1 桥梁结构概况现浇箱梁信息汇总如下：计算现浇箱梁信息汇总表一般横断面图（单位：cm）3.2 支架设计设计图纸附后。

3.3 材料要求承插型盘扣式钢管支架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》GB/T1591、《碳素结构钢》GB/T700以及《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352的规定，各类支架主要构配件材质应符合相关规范的规定。

其余钢结构构件均采用Q235材质。

白马大桥匝道桥现浇支架计算说明书一、说明：根据施工技术方案，计算各主要构件受力情况及支架的整体稳定性是否满足要求，根据计算验证方案的可行性，并根据验算结果指导编制施工方案；计算方式采取由上至下方式，逐个验算杆件受力是否符合要求，具体分为：上横梁Ⅰ16a工字钢验算、贝雷梁验算、砂筒设置及受力验算、基础验算等。

二、计算依据及计算方式：1、计算依据：①《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》；②公路施工手册《桥涵》（下册）；③《路桥施工计算手册》。

2、计算方式：采用手算与Midas计算软件相结合的方式。

三、具体计算：（一）、上横梁验算：上横梁采用Ⅰ16a工字钢，间距为75cm布置在贝雷梁节点上。

根据梁体标准断面中各段梁体砼面积情况，确定上横梁工字钢的荷载分布。

1、横梁上部荷载计算横梁上部荷载值为梁体荷载+模板及支架荷载及施工荷载总和；根据《路桥施工计算手册》，施工荷载：q1=1.5KN/m2，模板及支架荷载：q2=1.5 KN/m2计算。

梁体荷载按照梁体标准断面，计算各分段面积，根据各分段面积确定荷载值，计算荷载以75cm长（Ⅰ16a工字钢间距）计算。

具体如下：（1）、AB段计算：AB段受力作为均布荷载受力考虑。

①梁体本身荷载：4468.75*10-4 m2*26 KN/m3*0.75m/=8.714kN②模板及支撑荷载：1.5 KN/m2*1.42m*0.75m=1.5975kN③施工荷载：施工荷载取1.5 KN/m2,则施工荷载总值为：1.5 KN/m2*0.75m*1.375m=1.547 kN④AB段荷载总值：F1=①+②+③=8.714+1.5975+1.547=11.8585( KN)，其均布荷载为：f1=F1/L=11.8585/1.375=8.625(KN);（2）、BC段计算：BC段受力作为均布荷载受力考虑。

①梁体本身荷载：0.9m2*26 KN/m3*0.75m/0.5m=35.1kN/m②模板及支撑荷载：模板及支撑荷载取1.5 KN/m2，则模板及支撑总荷载值为1.5KN/.m2*0.75m=1.125 kN/m③施工荷载：施工荷载取1.5 KN/m2,则施工荷载总值为：1.5 KN/m2*0.75m=1.125 kN/m④BC段荷载总值：F2=①+②+③=35. 1+1.125+1.125=37.35( KN/m)（3）、CD段计算：CD段受力作为均布荷载受力考虑。

现浇箱梁计算书匝道现浇箱梁支架计算书支架正立面图设计计算排架的设计的布置需要通过验算来确定其使用的安全性由于现浇箱梁为变截面的形式，而采用取排架也是组合型的根据具体情况，对三个部分进行验算其安全性和稳定性。

一、脚手架及支撑计算1.1、脚手架取任意6m长箱梁进行计算受力部分脚手架宽取7.2m，则A=7.2×6=43.2m2混凝土及钢筋重（6m箱梁）103838kg=1017612N每m2重为1017612/43.2=23556N/m2模板重2000N/m2支架重1500N/m2振捣产生作用力2000N/m2其他荷载1000N/m2共计23556+2000+1500+2000+1000=30056N/m2取安全系数1.25则计算荷载：30056×1.25=37570N/m2强度验算：每区格面积为0.9×1.2=1.08m2每根立杆承受荷载：37570×1.08=40575N钢管截面特性A=489mm2I=12.15cm4σ＝N/A＝40575/489=83Ｍｐａ<[σ]=210Mpa强度验算通过。

稳定性验算：λ＝L/I＝600/12.15=50查钢结构规范附表三φ＝0.79σ= N/φA =40575/（0.79×489）=105<[σ]=210Mpa故横杆间距120步距90满足要求。

二、木枋1、按防水竹胶板下10×10横向木枋间距，对模板进行验算混凝土容重取2500kg/m3，混凝土自重Q=2.4T/m2最大荷载3.0T/m2根据防水竹胶板受力特性计算横向木枋间距，选用厚15mm防水竹胶板，其挠度按1.5mm控制。

顺桥向弹性模量E=7.6×103N/mm2惯性矩：I=1/12bh3=1×1×0.0153/12=2.81×10-7m4取最不利荷载Q=3.0T/m2，横向木枋间距为25cm一道。

F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》(JGJ231-2010)中模板支架进行计算。

箱梁梁高,顶板厚，底板厚，翼缘板根部厚，边缘厚，则恒载在腹板及端横梁位置为m,底板为m，翼缘板根部恒载为m,边缘为m；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m考虑。

满堂支架底板横距120cm腹板下横距90cm腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm 在标准箱室段立杆纵向间距为150cm横梁实心段纵距90cm腹板加宽段纵距120cm详见方案图。

主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。

底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30cm翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm 盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用© 60X型钢管，截面积A= 惯性矩匸cm4、回转半径i=，容许应力[(T]=300Mpa； 14#工字钢截面积A=惯性矩I=712cm4;抵抗矩W=容许应力[(T ]=205Mpa； 10#工字钢截面积A=，惯性矩I=245cm4;抵抗矩W=49cm容许应力[c ]=205Mpa； 10*10cm方木(柏树)截面积A=100cm,惯性矩I=8333333m^ 抵抗矩W=166667mm容许应力[c W=17M pa，[ c j]= ; 5*10cm方木截面积A=50crr^,惯性矩I=；抵抗矩W=容许应力[c W =17Mpa [ c j]=弹性模量E=10*103MPa模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[C w]=,抗剪强度[C j]=，弹性模量E=*103。

模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15*15*15/12=281250mm,抵抗距W=ab/6=1000*15*15/6=37500mm。

该处荷载q=*+' 5=m 模板按3 跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知：M=* qmax L2=***=则C w= M/W=*10/37500= ＜【c w】=MPa(T j=A=**200/(1000*15)= <【c j 】=最大扰度f=*qL4/(100EI)=**200 7(100**10 3*281250)= < L/250=，扰度满足要求。

匝道现浇箱梁盘扣支架计算书本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（）中模板支架进行计算。

箱梁梁高,顶板厚，底板厚，翼缘板根部厚，边缘厚，则恒载在腹板及端横梁位置为,底板为，翼缘板根部恒载为，边缘为。

模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按考虑。

满堂支架底板横距。

腹板下横距。

腹板侧用间距调整。

翼板下横距。

在标准箱室段立杆纵向间距为。

横梁实心段纵距，腹板加宽段纵距。

详见技术指导文件图。

主龙骨采用工字钢，横桥向铺设。

底板次龙骨采用工字钢，顺向铺设，间距。

翼缘板主龙骨采用工字钢，次龙骨采用*方木，间距为。

盘扣支架立杆材质为钢材，规格型号采用φ×型钢管，截面积，惯性矩、回转半径，容许应力[σ]。

工字钢截面积，惯性矩。

抵抗矩，容许应力[σ]。

工字钢截面积，惯性矩。

抵抗矩，容许应力[σ]。

*方木（柏树）截面积，惯性矩。

抵抗矩，容许应力[σ]，[σ]。

*方木截面积，惯性矩。

抵抗矩，容许应力[σ]，[σ],弹性模量*。

相关材料参数见下表：一）模板计算模板采用厚木胶合板，抗弯强度[σ],抗剪强度[σ]，弹性模量*。

、腹板、横梁位置模板取宽度作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩***，抵抗距**。

该处荷载**模板按跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知：* ***则σ＝*＜【σ】σ**(*)＜【σ】最大扰度*()**(***)＜，扰度满足要求。

、底板位置模板取宽度作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩***，抵抗距**。

该处荷载**模板按跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知：* ***则σ＝*＜【σ】σ**(*)＜【σ】最大扰度*()**(***)＜，扰度满足要求。

、翼缘板位置模板取宽度作为计算单元，跨径为,则模板的惯性矩***，抵抗距**。

该处荷载**模板按跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知：* ***σ＝*＜【σ】σ****(*)＜【σ】最大扰度*()**(***)＜，扰度满足要求。

F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。

箱梁梁高1.6m,顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板根部厚0.45m，边缘厚0.15m，则恒载在腹板及端横梁位置为41.6KN/m2,底板为12.22KN/m2，翼缘板根部恒载为11.7KN/m2，边缘为3.9KN/m2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。

满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm。

在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距9 0cm，腹板加宽段纵距120cm。

详见方案图。

主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。

底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30cm。

翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。

盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用φ60×3.2mm型钢管，截面积A=5.71cm2，惯性矩I=23.1 cm4、回转半径i=2.01cm，容许应力[σ]=30 0Mpa；14#工字钢截面积A=21.5cm2，惯性矩I=712cm4；抵抗矩W=101.7c m3，容许应力[σ]=205Mpa；10#工字钢截面积A=14.33cm2，惯性矩I=245c m4；抵抗矩W=49cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10*10cm方木（柏树）截面积A=100cm2，惯性矩I=8333333mm4；抵抗矩W=166667mm3，容许应力[σ]=17Mpa，[σj]=1.7Mpa；5*10cm方木截面积A=50cm2，惯性矩I=416.67 Wcm4；抵抗矩W=83.33cm3，容许应力[σW]=17Mpa，[σj]=1.7Mpa,弹性模量E =10*103MPa。

一）模板计算模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=12.5MPa,抗剪强度[σj]=1.4 MPa，弹性模量E=4.5*103。

现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米（取最大高度，28排），步距h=1200mm，立杆纵距l a=900mm，立杆横距l b=900mm。

横桥向搭设150mm×150mm的方木，设置在支架顶托上，其上顺桥向铺设48mm的木板。

箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm厚的钢板，斜腹板采用加工的定型钢模板，具体详见支架图。

图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m32、模板及方木q2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算，计算简图如下：图2 方木横梁简化计算图（1）荷载计算:取板宽B=900mm，按四跨连续梁计算现浇混凝土：g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木：g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载：g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载：g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为：g=1.2×（11.25+0.9）+1.4×（2.25+1.8）=20.25KN/m （2）强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa，惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知，max 1.76M kN m=⋅则3m a xm a x41.76103.13[]125.62510MM P a M P aWσσ-⨯===<=⨯，满足要求。

均布荷载作用下方木横梁的剪力如下图所示x5图4 剪力图由上图可知，最大剪力为max 11.07V kN =则剪应力max /11.07/(0.150.15)0.492V A MPa τ==⨯=3级木材容许剪应力[] 1.9MPa τ=，max []ττ<，故剪应力满足要求。

箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。

现浇箱梁盘扣支架计算书一、编制依据1.工程施工图纸及现场概况2.《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20133.《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135.《建筑施工承插型盘扣钢管支架安全技术规范》JGJ231-20106.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20177.《建筑结构荷载规范》GB50009-20128.《钢结构设计规范》GB50017-20179.《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-201610.《木结构设计规范》GB50005-201711.《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2018二、荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板、主次龙骨及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的振动荷载、其他荷载（风荷载）等。

荷载组合分项系数：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4三、计算说明2.7m厚11米宽箱梁支架布局为0.9m*1.2m，1.5m*1.2m，步距为1.5m。

此计算书编制中运用了结构力学求解器，工程力学、材料力学等相关公式。

材料特性一览表①源自《建筑施工承插型盘扣钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010表C-2①源自《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008表A.5.1斜杆搭设应参照规范《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013桁架式支撑结构矩阵式单元组合形式。

五、结构计算取2.7米高箱梁处断面计算1.箱梁腹板位置验算①面板计算以最不利2.7m高箱梁位置计算，计算底模采用满铺15mm厚多层板，取1.22m板宽验算：截面抗弯模量：3224575061512206mm bhW=⨯==截面惯性矩：4333431251215122012I mmbh=⨯==作用于15mm 多层板的最大荷载：a.钢筋及砼自重：26kN/m³×2.7m （箱梁高）=70.2kN/㎡b.施工人员及设备荷载：3kN/㎡c.振捣荷载：2kN/㎡ 荷载组合：标准值:m kN m a q /644.8522.11=⨯=设计值:[]m kN m c b a q /32.11122.1)(4.12.12=⨯++= 面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取L=150mm 。

目录一、概述 (2)二、计算依据 (2)三、计算参数取值 (2)四、盘扣式支架验算 (3)五、盘扣支架的相关说明 (11)六、结论 (11)F匝道桥第8联现浇箱梁支架计算书一、概述小屯枢纽互通式立交F匝道桥第8联为27+27+35+27m预应力砼连续箱梁,上跨沪昆高速公路,梁高2。

0米，桥面宽度净10米，为单箱双室截面。

其中上跨高速公路采用大钢管H型钢门洞支架外，其余采用满堂式支架施工，满堂式支架采用盘扣式支架。

盘扣式支架的M60支撑架体的宽度为10.8米，箱梁底板位置横向采用间距0.9、1。

2、1。

5、1。

8米（用于横桥向翼板位置）,纵向间距采用1.2米（用于顺桥向立柱两侧）、1。

5米。

架体顶托上方铺设主龙骨，主龙骨采用75＊150H的热轧H型钢。

次龙骨采用高度为200mm的高强H20木工字梁，沿顺桥向放置，实心部位排列间距为200mm，空心箱体部位排列间距为250mm，上铺15mm厚的竹胶合板。

侧模由内到外结构依次为：竹胶板，横向10×10方木，竖向φ48X3.0双肢钢管，横向方木间隔25㎝，竖向钢管间隔不超过60㎝。

如下图所示：二、计算依据1、《F匝道桥上第8联连续箱梁现浇支架设计图》2、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50—2011）3、《公路桥涵钢结构设计规范》（JTG D64-2015）4、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2008)5、《建筑施工手册》(第四版)6、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)；7、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008)8、《M60盘扣式支撑架检测报告》（2010）9、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》(JGJ231—2010）10、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201111、《建筑拆除工程安全技术规范》（JGJ147—2004)三、计算参数取值1、荷载取值表截面几何惯性矩Ix＝4.618X107 mm4四、盘扣式支架验算1、计算方法1）计算方法依据规范JGJ231—2010及盘扣行业惯例。

附件1：现浇梁支架验算10.1结构布置H匝道第3联为等高度单箱单室现浇箱梁，梁高1.5m宽度10.5m，盘扣支架每跨纵向间距0.9m，横向腹板处间距0.6m、底板和翼缘位置处1.2m，标准步距为1.5m；顶、底层步距不大于1m。

主龙骨采用12工字钢，次龙骨为10×10cm 方木，腹板位置下方间距20mm其余位置30mm；翼缘板及外腹板采用10×5cm 方木间距25cm。

盘扣架竖向斜满布设置；水平剪刀撑采用扣件48mm×3mm钢管，从扫地杆起每4个布距布置一道，且顶层加布一道；断缝两侧架体用48mm 扣件钢管连接，隔一连一；应在桥墩位置设置48mm×3mm扣件钢管抱柱与桥墩可靠连接，布设层与水平剪刀撑一致。

10.2荷载取值混凝土容重：26kN/m3支架架体自重：0.15 kN/m模板合计考虑，取2.0kPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：3.0kPa振捣荷载：2.0kPa10.3风荷载计算查表的深圳市基本风压基本风压：ω0=4.5 kN/m2地面粗糙度：C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部离建筑物地面高度(m)：13.5m风荷载高度变化系数μz=0.65风荷载体型系数μs=0.158风荷载标准值：ωk=ω0μzμst=0.046kPa10.4荷载组合注：强度及稳定性计算采用基本组合设计值（下文简称设计值）计算；刚度计算采用标准组合设计值（下文简称标准值）计算。

10.5结构验算新浇筑混凝土自重标准值：Q 2=1.5×26 =39KPa 模板自重标准值：Q 1=2 KPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：Q 3=2.0KPa 混凝土浇筑振捣荷载: Q 4=1.0KPa 竖向荷载设计值及标准值：荷载标准值Q k =Q 1+Q 2+Q 3+Q 4=44KPa荷载设计值Q d =1.2(Q 1+Q 2)+1.4(Q 3+Q 4)=53.4KPa10.6模板验算模板采用15mm 竹胶板直接搁置在10×10cm 方木上间距30cm 。