当前位置：文档之家 › 高支模强度验算

高支模强度验算

  • 格式：doc
  • 大小：1.59 MB
  • 文档页数：34

目录1 编制依 (1)2 材料的力学性能 (1)3 侧墙模板支架检算 (1)3.1 侧墙模板体系构造设置 (1)3.2 侧墙模板体系验算 (3)3.2.1 设计荷载 (3)3.2.2 150cm×150cm钢模板 (5)3.2.3 6m高钢模板支架 (8)4 顶（中）板支架检算 (13)4.1 顶（中）板模板体系构造设置 (13)4.2 顶板模板体系计算 (15)4.2.1 设计荷载 (16)4.2.2 顶板模板验算 (16)4.2.3 次楞验算 (17)4.2.4 主楞验算 (17)4.2.5 支架验算 (18)5 立柱模板支架检算 (19)5.1 柱混凝土侧压力 (20)5.2 柱模板验算 (21)5.2.1 P1015柱组合钢模板验算 (21)5.2.2 P2015柱组合钢模板验算 (22)5.2.3 P3015柱组合钢模板验算 (23)5.2.4柱钢楞验算 (23)5.2.5 柱拉杆验算 (25)6 梁模板支撑系统计算 (25)6.1 顶板纵梁侧模板验算 (26)6.1.1 顶板纵梁侧混凝土侧压力 (26)6.1.2 顶板纵梁侧模竹胶板验算 (27)6.1.3 顶板纵梁侧模板次楞木验算 (27)6.1.4 顶板纵梁侧模板主楞验算 (28)6.1.5 顶板纵梁侧模板穿梁螺栓的计算 (29)6.2 顶板纵梁底模板验算 (29)6.2.1 顶板纵梁设计荷载 (29)6.2.2 顶板纵梁底板模竹胶板验算 (30)6.2.3 顶板纵梁底次楞木验算 (30)6.2.4 顶板纵梁底主楞木验算 (31)6.2.5 顶板横梁底支架验算 (32)老关村站主体结构模板支架体系验算书1 编制依据1）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；2）《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166－2008；3）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；4）《建筑施工手册》（第五版）；5）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012；6）《钢结构设计规范》GB 50017-2003。

2 材料的力学性能所用方木为落叶松，根据《建筑施工计算手册》附录二——附表2-48得出所需材料的力学性能如下：方木：弹性模量E=10×103Mpa、顺纹抗剪强度f=1.5Mpa、顺纹抗弯强度[σ]=15Mpa；普通竹胶板：弹性模量E=9.9×103Mpa、顺纹抗剪强度f=1.6 Mpa、抗弯强度 [σ]=15Mpa；钢材：弹性模量E=206×103Mpa、抗剪强度f=120 Mpa、抗弯强度 [σ]=205Mpa。

3 侧墙模板支架检算3.1 侧墙模板体系构造设置侧墙模板单侧支架模板支撑系统，主要是由单侧支架、模板、埋件系统及连接件等一些重要部件组成。

单侧支架通过一个45度的高强受力螺栓，一端与预埋入混凝土的地脚螺栓连接，另一端斜拉住单侧模板支架。

6m高度钢模板支架的里层采用150cm×150cm大模板拼装4层，组成6m高度，模板上固定2*［10压杆、间距900mm+600mm，压杆外再固定5.7m高度的三角形支架，最大布置间距750mm。

三角形支架的主要组成构件：靠近模板侧为2*［14a、最外侧为2*［10、水平支撑（或斜撑）采用2*［10或［10，为适应不同高度挡墙的施工，采用1.5m高+4.2m高组合结构；各三角形支架的多处采用各三角形支架之间采用Φ48mm钢管做联系杆，从扫地杆开始向上每隔90cm设置Φ48mm钢管与［14a固定；钢模板底部预埋Φ32螺杆，深入底板小于35d，间距与支架间距相同；支架端头处沿车站纵向预埋Φ50PVC管，间距50cm，深入底板30cm，立模时将Φ48钢管插入底板预留孔内，并在钢管后侧设置18#槽钢，钢管与槽钢焊接；钢模上口通过Φ16拉杆与侧墙外侧主筋连接在一起，模板间接缝用止浆条（贴双面胶）止浆。

模板支撑系统事先进行受力检算，确保支撑系统强度、刚度、稳定性满足施工要求。

侧墙模板支撑体系详见下图3.1、3.2：图3.1 侧墙模板示意图图3.2 车站标准段侧墙模板支撑示意图3.2 侧墙模板体系验算3.2.1 设计荷载（1）水平荷载统计根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：① 新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2）。

γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m 3。

t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算，取t0=6h 。

T------混凝土的温度（20°C ）。

V------混凝土的浇灌速度（m/h ），取1m/h 。

H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取6.0m 。

β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2，该工程取1.0。

β2------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10；不小于100mm 时，取1.15。

本计算方案以混凝土坍落度高度大于100mm,取1.15。

2/121022.0V t F c ββγ==0.22×25×6×1×1.15×11/2=37.95kN/㎡ H F c γ==24×6.0=150kN/㎡混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F=37.95kN/m 2作为模板水平侧压力的标准值。

② 倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活荷载标准值取值4 kN/m 2（泵送混凝土）。

③ 振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4 kN/m 2 （作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）。

（2）水平侧压力的荷载组合① 总体水平侧压力的设计值为q 设=1.2×37.95+1.4×(4+4)=56.74kN/m 2，模板受力分析采用总体水平侧压力设计值。

②模板的变形分析采用新浇混凝土对模板水平侧压力的标准值q标=37.95kN/m23.2.2 150cm×150cm钢模板（按大模板侧压力对150cm×150cm模板进行受力计算）150cm×150cm截面结构形式（见图3.1）,面板为5mm，长边框为∠63×63×6mm的角钢，短边框为∠63×63×6mm角钢,长肋为［6.3槽钢、间距300mm；短肋为63×6mm扁钢、间距300mm；模板立模须做加强支撑。

图3.3 150cm×150cm截面结构形式（1）平板面板计算面板的校核参数：Wx=4.2mm3；Ix=10.4mm4；A=5mm2；钢面板抗弯允许值f=215N/mm2；取1mm宽的板条作为计算单元。

①面板的强度校核：q= q设×1mm=0.0567×1=0.0567N/mm (验算抗弯强度用)图3.4 面板受力模型图（共5个单元）x6图3.5 弯矩图最大弯矩Mmax=537.16N•mmσmax=Mmax/(γx×Wx)=537.16/4.2=127.9N/mm2 <f=215N/mm2符合强度要求。

②挠度校核：q= q标×1mm=0.03795×1=0.03795N/mm (验算刚度用)x图3.6 变形图面板最大变形为0.91mm,在1单元和5单元处；（2）平板边框计算长边框L63×63×6mm角钢Wx=6000 mm3；Ix=271200mm4；A=728.8mm2；钢板边框抗弯允许值f=215N/mm2；荷载：q= q设h=0.0567×300=17.01N/mm我们使用过程中需要对模板进行加强支撑，以达到内外受力平衡，如图示意，对于1.5m长的模板我们采取三个支撑点，如下图示意：（加强支撑）图3.7 加强支撑示意图）图3.8 平板长边框受力模型图3图3.9 弯矩图由弯矩图中可得最大弯矩Mmax=1196015.6N•mm①强度验算σmax=Mmax/(γx*Wx)=1196015.6/(1*6000)=199.33N/mm2 <f=215N/mm2强度可满足要求。

②挠度验算荷载：q= q标h=0.03795×750=28.46N/mmx图3.10 变形图L63×6mm角钢最大变形在两端1和2单元；ω=0.82mm < [v]=L/500=750/400=1.875mm因此满足变形要求。

③模板组合变形面板和边框组合：0.91+0.82=1.73mm，组合变形小于3mm，满足规范要求。

（3）模板连接螺栓计算模板连接螺栓采用Q345型M12连接螺栓，有效截面积为84mm2，抗剪允许值fv=170N/mm2取300mm长竖向法兰做受力单元，竖向法兰所受拉力为：N=0.3m×56.74KN/m2=17.02KN/m=17020N/m，长度300mm内有两个连接螺栓M12σmax=N/A=17020/(84×2)=101.31N/mm2 <fv=170 N/mm2；连接螺栓M12满足要求。

综上所述，150cm×150cm系列模板用料满足安全强度要求。

3.2.3 6m高钢模板支架（1）模板压杆2×［10验算 2×［10组合截面特性：OYYXX**模型截面特性报告**--(图形单位以mm计)-----------X-X--------截面系数(最小值): Wx=79.33cm^3惯性矩(相对于质心): Ix=396.67cm^4质心与竖向边界最大距离: Zyo=5cm图3.11 2×［10组合截面特性计算图模板受力最大承受载荷（见前面） q 设=56.74kN/m 2一条压杆承受压力范围为0.75m ，对应模型中的线性载荷为： q= q 设×0.75m=56.74kN/m 2×0.75m=42.56kN/m=42.56kg/cm 一条压杆承受压力模型及计算结果见下图：最大力矩:-29925kg.cm; 位置X=0cm;最大支座反力:3360.59kg; 位置X=525cm;最大剪力:-1764.59kg; 位置X=525cm;最大挠度:0.223mm; 位置X=-37.5cm;最大应力值:-377.21kg/cm^2; 位置X=0cm;最小挠度跨长比≤1／3290图3.12 模板压杆计算图最大弯矩Mmax=29925kg·cmσmax=Mmax/(γx×Wx)=29925/79.33=337.2kg/cm2=33.72N/mm2<f=215N/mm2，符合强度要求最大挠度fmax=0.223mm满足要求。

合集下载

柱模板强度验算

柱模板强度验算

柱模板强度验算一、新浇砼对模板侧压力⎪⎩⎪⎨⎧⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯=⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋅⋅⋅++=②①H 25P V Kw K 30T 15004P m31s m 二式取小 式中： 10T =C ，15.1K s =，0.1Kw =，h /m 5v =，m 38.17H =。

① 式： 231m m /kN 8.7750.115.1301015004P =⨯⨯⨯++= ② 式：2m m /kN 5.43438.1725P =⨯=则取：)MP 108.77(m /kN 8.77P a 32m -⨯==二、板面验算：取10mm 宽的板面按简支梁验算。

m /kN 778.001.08.77a P q m =⨯=⋅=mm N 3890200778.0818ql M 22max ⋅=⨯⨯== 板面采用5mm 钢板433mm 2.10451012112bh I =⨯⨯== 322mm 7.4165106bh w =⨯== 1.强度验算：MPa 215]f [MPa 3.937.413890w M max max =<===σ 2.挠度验算：mm 5.1]w [mm 74.02.104101.2384200778.05EI 384qb 5w 544max =<=⨯⨯⨯⨯⨯== 满足要求。

则板面需5mm 钢板。

三、L50×50×5钢楞验算1.横向m /kN 12.314.08.77b P q m =⨯=⋅=mm N 561716m kN 561716.038.012.31818ql M 22max ⋅=⋅=⨯⨯== 3max cm 89.7w =4cm 21.11I =(1)强度验算：a a 3max max MP 215]f [MP 2.711089.7561716w M =<=⨯==σ (2)挠度验算：mm 5.1]w [mm 36.021.11101.23843812.315EI 384qb 5w 544max =<=⨯⨯⨯⨯⨯== 满足要求。

高支模板模板验算

高支模板模板验算

高支模板模板验算一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):7.30；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):4000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):11.5；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.200；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):11.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):140.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 80×1.82/6 = 43.2 cm3；I = 80×1.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.14×0.8+0.35×0.8 = 3.08 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5×0.8= 2 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.08+1.4×2= 6.496kN/m最大弯矩 M=0.1×6.496×2502= 40600 N·m；面板最大应力计算值σ =M/W= 40600/43200 = 0.94 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=11.5 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.94 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 11.5 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q1=3.08kN/m面板最大挠度计算值ν = 0.677×3.08×2504/(100×4000×38.88×104)=0.052 mm；面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.052 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.14+0.35×0.25 = 0.962 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×0.962+1.4×0.625 = 2.03 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×2.03×0.82 = 0.13 kN·m；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.13×106/83333.33 = 1.559 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 [f]=11.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.559 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 11 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ = 3V/2bh n < [τ]其中最大剪力: V = 0.6×2.03×0.8 = 0.974 kN；方木受剪应力计算值τ = 3 ×0.974×103/(2 ×50×100) = 0.292 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.2 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.292 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.2 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载 q = q1 = 0.962 kN/m；最大挠度计算值ν= 0.677×0.962×8004 /(100×9000×4166666.667)= 0.071 mm；最大允许挠度 [ν]=800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.071 mm 小于方木的最大允许挠度3.2 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.949kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 M max = 0.524 kN·m ；最大变形 V max = 1.012 mm ；最大支座力 Q max = 6.915 kN ；最大应力σ= 524120.625/4490 = 116.731 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 116.731 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.012mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

高支模架体计算书

高支模架体计算书

高支模架体计算书一、梁模板高支撑架计算；梁模板支架按断面最大400×1000的框架梁进行计算：模板支架搭设高度按最高点38.5米考虑；梁截面 B ×D=400mm ×1000mm ，龙骨采用50×80mm 木方，梁侧模方木间距250mm 。

梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.75米，立杆的步距 h=1.50米，梁底水平横杆间距250mm ，采用48×3.0的钢管。

梁模板支撑架立面简图如下：``1、梁底模板传递给方木背楞的荷载计算梁底模板按三跨连续梁计算、板底设三道方木背楞，作用荷载包括梁900与模板自重荷载，施工活荷载。

自重荷载：模板自重 = 0.350kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

支模架（按折合高度计算）： 0.129kN/m；1.1、荷载计算：⑴、钢筋混凝土自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.00×0.40=10.2kN/m⑵、模板自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.35×(2×1.00+0.40)=0.84kN/m⑶、活荷载 (kN)：施工活荷载标准值 P1 = 2.5×0.400=1.0kN计算得出：均布荷载 q = 1.2×10.2+1.2×0.84= 13.248kN/m集中荷载 P = 1.4×1.0=1.40kN梁底模板受力计算简图如下：A经计算得到从左到右各支座力分别为N1= N4=1.8890kN； N2= N3=3.7786kN1.2、根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，立杆承受荷载N=1.1×(N1+ N2+N3+N4) =11.336kN1）立杆强度验算:每根立管支撑：48×3.0钢管要乘以折减系数0.90，则N= 0. 9×24 kN =21.6 kNN=11.336kN < 21.6KN(横杆步距为1500和立杆采用对接时，立杆允许的荷载21.6KN)满足要求。

高支模模板的拼装验收与质量评估

高支模模板的拼装验收与质量评估

高支模模板的拼装验收与质量评估高支模模板是建筑工程中常用的一种模板系统，用于现浇混凝土结构的施工。

拼装验收和质量评估是确保模板施工质量的重要环节，本文将就这一主题进行讨论。

一、拼装验收1. 主要材料的查验在开始拼装之前，首先要对高支模模板的主要材料进行查验。

这包括检查木质板材的湿度、裂纹和变形情况，钢模板的锈蚀程度以及配件的完整性等。

材料的质量直接关系着后续施工的质量，因此必须严格把关。

2. 拼装工艺的检查拼装工艺是高支模模板拼装过程中的重要环节。

在进行拼装之前，需要核对拼装工艺要求，包括板件的安装顺序、连接方式以及固定方法等。

检查是否有误，以确保模板的稳定性和牢固度。

3. 拼装位置和尺寸的核实在进行拼装过程中，必须核实模板的拼装位置和尺寸是否符合设计要求。

尤其要检查节点部位的对接是否准确，缝隙是否均匀，并且模板与结构件之间的间隙是否符合要求，以确保施工后的混凝土结构的几何尺寸和平整度。

二、质量评估1. 表面平整度评估高支模模板施工完成后，应对混凝土表面的平整度进行评估。

评估方法可以采用目测法、刮平法、钢尺法等，评估结果应符合设计要求。

若存在凸起、凹陷或不平整的情况，需要及时进行修复或调整。

2. 结构强度评估模板结构的强度对整个施工过程的安全性和稳定性至关重要。

应对主要承重构件的强度进行评估，如水平杆、立杆、拉撑杆等，并检查连接点的牢固性。

如发现强度不足或连接不牢固的情况，必须进行处理，以确保施工过程的安全性。

3. 模板拆除后的检查在混凝土凝固后，模板需要拆除，模板拆除后应对拆除面和混凝土表面进行检查。

检查是否有模板胶结物残留、表面损坏等情况，以及原模板表面是否粘附有混凝土。

必要时，应对残留物进行清理或修复。

总结：拼装验收和质量评估是高支模模板施工过程中不可或缺的环节，它对于施工质量的控制和保证具有重要意义。

通过提前检查和评估，可以发现和解决模板拼装中的问题和隐患，确保模板施工的稳定性和质量，提高工程的整体质量和安全性。