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随云钢排架设计计算书

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1刚结排架计算

1刚结排架计算

基本设计资料本设计是设计设有双层重级工作制吊车的单跨厂房。

其内容包括刚结排架、柱、屋架、托架、吊车梁、制动桁架、辅助桁架、抗风柱、抗风桁架、柱间支撑以及节点连接等计算。

并附有柱、吊车梁及屋盖平面布置图以及柱子安装节点图、吊车梁施工图和屋架图。

厂房的设计参数如下：厂房跨度 37m柱子间距排架柱的间距为12m（每6m设有墙架柱），山墙抗风柱间距为6m屋架间距 6m（设有跨度为12m的托架）屋面结构采用1.5m×6m的预应力钢筋混凝土大型屋面板（无檩体系）上层吊车设有两台Q＝200t/30t重级工作制吊车上层吊车轨高 27.54m下层吊车设有两台50t/20t轻级工作制吊车下层吊车轨高 18.54m基本风压 30kg/㎡基本雪压50kg/㎡使用钢材除吊车梁采用Q345钢(16Mn)外,其它构件均为Q235墙面材料采用1.2m×6m×0.16m厚的钢筋混凝土空心墙板第一章刚结排架计算1.1 排架的结构形式及竖向布置排架的结构形式及竖向布置,如图1-1所示100图1－11.2柱截面选择查表“柱截面尺寸选择参考表”，选取柱截面的高度及宽度 上段柱：1H ＝8.7m-1.100m=7.6m1h ＝a 1H ＝1H /8＝0.95m ，采用1000mm 1b = 1h =0.5×1000=500mm,采用500mm 中段柱：2h ＝1h ＋750＝1750mm2b ＝3b ＝800mm下段柱：3h ＝a H ，H ＝33080＋1800＝34880mm 3h ＝1/12×34880＝29070mm ，采用2900mm 3b ＝0.28×2900＝0.812mm ，采用800mm1.3 柱截面几何特性计算柱子的截面形式如图1－2所示图1-2 上柱：A =2×500×30+940×14=4.316×4102mmx I =2×500×30×2485+1/12×14×3940=8.03×9104mm中柱：A =2×500×30+700×30+1661×14+740×18=7.22×4102mm 2y =30700173528014(1491580)59872200mm ⨯⨯+⨯+=x I =(2×500×30+740×18)×2598+2×1/12×30×3500＋700×30×21137＋280×14（2449＋2982）＋2×1/12×14×2280 =47.89×9104mm下柱：屋盖肢：z A ＝740×36+2×90.66＝447722mm 吊车肢：y A ＝2×600×30+20×740＝508002mm 2y =74036287229066280613334477250800mm ⨯⨯+⨯⨯=+x I =(50800×21333+2×1/12×30×3600＋740×36×21549＋2×9066×21473＋2×38382)×0.9=175.22×9104mm(式中的系数0.9系考虑下段柱为格构式柱的刚度折减系数)。

排架设计计算书

排架设计计算书

《阆中市马哮溪大酒店项目边坡治理工程排架设计计算书》钢管型号及截面特征：)5.3δ(48φmm mm =289.4cm A =，415.12cm I =，3078.5cm W =，cm i 578.1=荷载：人群荷载，取2/4.2m KN现对脚手架的小横杆、大横杆和立杆进行内力验算：⑴、小横杆计算小横杆的计算长度为大横杆的间距，即m l 2.11=两相邻小横杆所围成的面积为：21482.120.1235.1m A =×=在1A 面积上所承受的荷载为：KN A F 557.34.2482.14.210=×=×=故每根小横杆上承受的匀布荷载为：m KN l F q /482.12.12557.321101=×== 小横杆按简支梁计算。

其最大弯矩max M ：m KN l q M 267.02.1482.181812211max =××==弯曲强度：[]MPa MPa W M 215σ6.52078.510267.0σ3max =<=×== 抗弯刚度：[]mm f mm EI ql f 3568.115.12210384102.1482.1538455441=<=×××××== 故小横杆满足要求。

⑵、大横杆计算立杆纵向间距取最大值1.5m 计算，即m l 5.12=。

按三跨连续梁进行计算：由小横杆传递的集中力KN F 741.02/1482.1=×=m KN Fl M 288.05.1741.026.026.02max =××== 弯曲强度：[]MPa MPa W M 215σ72.56078.510288.0σ3max =<=×== 抗弯刚度：[]mm f mm EI Fl f 323.115.12210100105.1741.0883.1100883.15222=<=×××××== 即大横杆满足要求。

排架的内力计算

排架的内力计算


式中Pimax 、Pimin 分别为第i台吊车最大、最小 轮压，yi 为各轮压对应的反力影响线的竖值。 桥式吊车基本参数Pmax、Pmin、桥宽B、轮 距K等，可按所采用的桥式吊车规格，从产品 说明书或有关专业标准中查得。在上图中， B1、K1为吊车1的桥宽和轮距；B2、K2为吊车2 的桥宽和轮距；C为两台吊车最大轮压P1max和 P2max 作 用 点 的 间 距 ( 见 上 图 ) ， 其 值 为 C=(B1-K1)/2+(B2-K2)/2
④吊车竖向荷载对排架下柱产生的力 矩Mmax、Mmin

最大(最小)竖向荷载Dmax(Dmin)对下柱几何中 心 线 产 生 的 力 矩 为 Mmax=Dmaxe4 Mmin=Dmine4 式中e4 为吊车梁中心线和下柱中心线间的距 离。求出Dmax 、Dmin 、Mmax 、Mmin 后即可得到排 架在吊车竖向荷载作用下的计算简图，如上 图所示。值得注意的是，Dmax 、Mmax 也可能施 加在B柱上，与此相应的是Dmin 、Mmin 作用在A 柱上。
多台吊车的荷载折减系数ζ
表
吊车工作制 参与组合的吊车 台数 轻、中 级 2 0.9 重、超重 级 0.95
4
0.8
0.85
③吊车对排架柱产生的最大竖向荷载Dmax 和最小竖向荷载Dmin

一般预制吊车梁为简支梁，利用简支梁的反 力影响线可求出吊车对排架柱产生的最大竖 向荷载Dmax(另一侧排架柱为最小竖向荷载 Dmin)。分析表明，只有当两台吊车挨紧运行， 且其中起重量大的一台的轮子行至排架柱的 位置时(见上图)，作用于计算排架柱的吊车 竖向荷载才是最大值Dmax(另一侧排架柱为最 小值Dmin)。由反力影响线得(见上图)： Dmax=Σ Pimaxyi Dmin=Σ Piminyi

排架(一)支撑计算书

排架(一)支撑计算书

排架（一）支撑计算书排架（一）支撑计算书提要：基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×300mm，梁支撑立杆的横距l=米，立杆的步距h=米，物业排架（一）支撑计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（jGj130-2001）。

模板支架搭设高度为米，基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×300mm，梁支撑立杆的横距l=米，立杆的步距h=米，梁底增加一道承重立杆。

图1梁模板支撑架立面简图图2梁模板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×。

一、模板支架荷载标准值:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：脚手架钢管的自重：NG1=×=钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

模板的自重：NG2=××/2=钢筋混凝土梁自重：NG3=×××/2=经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=××/2=3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=+经计算得到，梁支撑每根立杆的轴向压力计算值约为N=×+×=二、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值；N=--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径；i=A--立杆净截面面积；A=w--立杆净截面抵抗矩；w=--钢管立杆受压强度计算值；[f]--钢管立杆抗压强度设计值；[f]=l0--计算长度；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式或计算l0=k1uhl0=k1--计算长度附加系数，按照表1取值为；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u=a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=；公式的计算结果：=，立杆的稳定性计算公式的计算结果：=，立杆的稳定性计算如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式计算l0=k1k2k2--计算长度附加系数，按照表2取值为；公式的计算结果：=，立杆的稳定性计算三、梁底支撑脚手架钢管的小横杆计算:作用在梁底支撑钢管上的集中力的计算：P=/×=梁底支撑钢管按照简支梁的计算如下计算简图经过简支梁的计算得到支座反力RA=RB=中间支座最大反力Rmax=最大弯矩mmax=截面应力=×106/=/mm2水平支撑梁的计算强度小于/mm2,满足要求!四、梁底支撑脚手架钢管的大横杆计算:支撑小横杆的大横杆按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P取小横杆的最大支座反力，P=大横杆计算简图如下梁底支撑钢管按照简支梁的计算公式其中n=/=1经过简支梁的计算得到支座反力RA=RB=/2×+=最大弯矩mmax=/××排架（一）支撑计算书提要：基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×300mm，梁支撑立杆的横距l=米，立杆的步距h=米，物业5=截面应力=×106/=/mm2水平支撑梁的计算强度小于/mm2,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取大横杆的支座反力，R=单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达时,试验表明:单扣件在12kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取。

排架受力计算书

排架受力计算书

本计算以主桥单箱三室标准断面为依据，地基基础上铺30cm 石灰粉煤灰，立杆底托下为5cm 厚大板，立杆上的18#工字钢沿桥纵向放置，工字钢上沿桥横向铺15×10cm 松木方，木方上满铺5cm 厚大板，大板上为模板1、箱梁中横梁(方木)受力计算中横梁的宽度为3.5m,长度为12.8m.高1.8m 。

参考单箱三室箱梁平面示意图和单箱三室箱梁截面图中横梁砼重量：12.8×3.5×1.8×2.5=201.6t=2061KN其它荷载砼重的4% 2061KN ×4%=83KN∑=2144KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.6×0.6 =0.36m 212．8/0.6=22 3.5/0.6=6全梁共分22×6=132个区域 承受2144KN 荷载每个区域承受荷载：2144÷132=16.2KN均布荷载分布在每根方木上，受弯构件的抗弯承载力按下进行验算： σm=M/wn ≤fmσm ：受弯应力设计值N/mm 2Mmax= qL 2= × ×602=12150kgcm M ：弯矩设计值 NmmWn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2 a ：方木长边 b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=12150kgcm/375 cm 3=32.4kg/cm 2=324N/ cm 2方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞324N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=1620/13=124.6cm 3Wn= （a 2×b ）= （152×10）=375 cm 3 Wn 375 cm 3＞W124.6cm 3挠度Wmax=5qL 4/384EI= =0.18cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=600/250=2.4mm 表8—19 1 8 1620 601 8 1 6 5×（1620/60）×604384×9000×2812.5 1 6Wmax （1.8mm ）<ω（2.4mm ）2、箱梁空心部分(方木)受力计算：在单箱三室中截取一个单室进行计算 ，单室的宽度取3.2m,长度为13.11m,参照单箱三室箱梁截面图截取部分砼重量：3.2×13.11×（0.2+0.22）×2.5=44.05t=440.5KN 其它荷载砼重的4%： 17.6KN∑=458.1KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.9×0.9m =0.81m 23．2/0.9=4 13.11/0.9=15受力区域数量：4×15=60 承受458.1KN 荷载每个区域承受荷载：458.1÷60=7.64KN均布荷载分布在每根方木，其抗弯承载力验算按下式σm=M/wn ≤fm σm ：受弯应力设计值 N/mm 2Mmax= qL 2 M ：弯矩设计值 N mm = × ×902=8595kgcm Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2 Wn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3 Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2a ：方木长边b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=8595kgcm ÷375cm 3=22.9kg/cm 2 TC13—落叶松800×0.9=720 方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞229N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=580/13=44.6cm 3Wn= （a 2×b ）=375 cm 3Wn 375 cm 3＞W44.6cm 3挠度Wmax=5qL 4/384EI= ＝0.29cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=900/250=3.6mm 表8—19Wmax （2.9mm ）<ω（3.6mm ）3、箱梁腹板(方木)受力计算：腹板宽度为0.65m,长度为13.11m,参照单箱三室箱梁平面示意图截取部分砼重量：0.65×13.11×1.8×2.5=38.35t=383.5KN 1 8 g 764 90 18 1 6 5×（764/90）×904 384×9000×2812.5其它荷载砼重的4%： 15.34KN∑=398.84KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.6×0.6m =0.36m 20.65/0.6=2 13.11/0.6=22区域数量：2×22=44区格 承受398.84KN 荷载每个区域承受荷载：398.84÷44=9.06KN均布荷载分布在每根方木上，其抗弯承载力验算按下式σm=M/wn ≤fm σm ：受弯应力设计值 N/mm 2Mmax= qL 2 M ：弯矩设计值 N mm = × ×602=6795kgcm Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2 Wn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3 Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2 a ：方木长边 b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=6795kgcm ÷375cm 3=18.12kg/cm 2 TC13—落叶松800×0.9=720方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞181N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=580/13=44.6cm 3Wn= （a 2×b ）=375 cm 3Wn 375 cm 3＞W44.6cm 3 挠度Wmax=5qL 4/384EI= ＝0.10cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=900/250=3.6mm 表8—19Wmax （1.0mm ）<ω（3.6mm ）4、中横梁排架钢管立柱受力计算：纵向间距为60cm ，横向为60cm 布置。

(整理)单层工业厂房排架结构计算书.

(整理)单层工业厂房排架结构计算书.
柱顶以下风荷载按均布荷载计算：
柱顶离室外地坪高度为12+0.15=12.15 m查荷载规范，风压高度变化系数为：
屋面与天窗架风荷载折算成作用在柱顶上的集中水平风荷载计算：
屋架檐口离室外地坪高度：14.5-0.4+0.15=14.25 m
挡风板屋架交界处离室外地坪高度：14.55+0.15=14.7 m
详细结果见附录一表一。
根据表格计算结果，可知设置的纵向受拉钢筋为：422
箍筋直径不应小于d/4，且不应小于6 mm（d为纵向受拉钢筋的最大直径）；箍筋间距不应大于400 mm及构件截面的短边尺寸，且不应大于15 d（d为纵向受拉钢筋的最小直径）。故，箍筋选用：6@200。
垂直弯矩平面的承载力验算：
采用轴压进行验算。
III.有 产生的弯矩和轴力：
恒载作用下的内力图如下：
B.屋面活荷载作用下的排架内力：
屋面活荷载的作用位置与由屋面传来的恒荷载相同，故相应的内力成比例。
活载作用下计算简图及内力图：
C.吊车竖向荷载作用下排架内力：
I.最大轮压作用于A柱时，
Ａ柱：
Ｂ柱：
A柱与B柱相同，故剪力分配系数 ，则A柱与B柱柱顶的剪力为：
雪荷载（基本雪压）0.45KN/
吊车荷载10 t，15 t / 3 t
2)桥式吊车的技术参数：
吊车跨度
额定起重量Q
吊车宽度B（m）
轮距K（m）
吊车总重G（KN）
小车重g（KN）
最大轮压 （KN）
10 t（98KN）
5.0
4.1
147
29.9
101
15 t / 3 t（147/29.4KN）
5.16
4.1

施工排架设计及应力计算

施工排架设计及应力计算

施工排架设计及应力计算排架计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2001脚手架为双排脚手架搭设高度为50m，立杆采用单立杆，搭设尺寸立杆纵距1.5m，横杆1.3m，立杆步距2.0m，采用钢架管类型φ48*3.5，连墙杆采用2步2垮，施工均布荷载2.0KN/m21、纵向水平杆件的抗弯强度、挠度（1）、抗弯强度纵向水平杆自重 P1=0.038KN/m马道板自重标准值：P2=0.35 *1.5/3=0.175KN/m施工荷载：Q=2*1.5/3=1 KN/m静荷载：q1=1.2*0.038+1.2*0.175=0.2556 KN/m活荷载：q2=1.4*1=1.4 KN/mMmax=0.08*（q1*l2）+0.10（q2*l2）=0.08*（0.2556*1.52）+0.10*（1.4*1.52）=0.315KN*m查规范W=5.08cm2б= Mmax/W=0.315*106/（5.08*103）=62N/mm＜205N/mm符合要求（2）、挠度弹性模量E=2.06*105N/mm惯性矩I=12.19cm2最大挠度考虑荷载均匀下的挠度Vmax=（0.677q1l4+0.99 q2l4）/(100EI)=(0.677*0.2556+0.99*1.4)*15004/(100*206000*121900)=3.14mm（v）=1500/150=10mm故3.14mm＜10mm符合要求2、横向水平杆件的抗弯强度、挠度（1）、抗弯强度纵向水平杆自重 P1=0.038KN/m*1.5m=0.057KN马道板自重标准值：P2=0.35 *1.5*1.3/3=0.2275KN施工荷载：Q=2*1.5*1.3/3=1.3KN静荷载：q1=1.2*0.057+1.2*0.2275=0.3414 KN活荷载：q2=1.4*1.3=1.82 KN荷载计算值：P=q1+q2=0.3414+1.82=2.1614 KN最大弯矩Mmax= Mq1max+ Mpmax=ql2/8+pl/3=（1.5*0.038）*1.32/8+2.1614*1.3/3=0.94865KN*Mб= Mmax/W=0.94865*106/（5.08*103）=186.7N/mm＜205N/mm 符合要求（2）、挠度最大挠度考虑荷载均匀下以及荷载最不利分配值的挠度自重均布荷载引起最大挠度计算Vqmax=5ql4/(384EI)=5*0.38*13004/（384*206000*121900）=0.5628mm集中荷载标准值引起最大挠度计算式Vpmax=pl（3l2-4l2/9）/(72EI)=2161.4*1200（3*12002-4*12002/9）/（72*206000*121900） =5.279mmVmax= Vqmax+ Vpmax=0.5628+5.279=5.8419mm（v）=1300/150=8.667mm故5.279mm＜8.667mm符合要求3、连接扣件的抗滑承载力计算:R≤Rc式中：R－扣件节点处的支座反力的计算值；Rc－扣件抗滑承载力的设计值，每个直角扣件和旋转扣件取8.5KN。

钢结构排架课程设计计算书.

钢结构排架课程设计计算书.

钢结构排架课程设计计算书姓名耿晓学号2007002023班级土木07级1班指导教师侯和涛、衣振华、金桂研2010.12.21目录一、设计资料 (2二、荷载计算 (2三、内力计算 (2四、内力组合 (5五、吊车梁设计 (6五、排架柱设计 (7六、排架梁设计 (8七、节点设计 (8附件钢结构排架课程设计任务书 (10 钢结构排架设计一、设计资料1·结构形式及主要构件特征量:单跨排架,跨度9m ,柱距6米,柱顶标高9.00米,牛腿顶标高6.00米,吊车起重量10t 。

2·主要材料:钢材Q235B ,焊条E43xx 型,高强螺栓10.9级扭剪型。

3·工程建设地点:山东济南。

4·荷载参数:屋面永久荷载0.3kN/m2,可变荷载0.5kN/m2,风荷载基本风压0.45kN/m2,不考虑其它荷载。

5·设计主要依据:钢结构排架课程设计任务书;《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001;《钢结构设计规范》(GB 50017-2003。

二、荷载计算1.荷载取值计算1屋盖永久荷载标准值 DL=0.3kN/m2 2屋面可变荷载标准值 LL=0.5kN/m23风荷载标准值ks k w W μμβZ Z =基本风压ω0=0.45 KN/m2,风荷载体型系数μs :迎风面柱及屋面分别为+0.8和-0.8,背风面柱及屋面分别为-0.5和-0.5。

2.各部分作用的荷载标准值计算1屋面恒荷载标准值:0.3×6=1.80KN/m 活荷载标准值:0.5×6=3.00 KN/m 2柱身恒荷载标准值:0.3×6=1.80KN/m 3风荷载标准值:迎风面:柱上qw1=0.45×6×0.8=2.16KN/m背风面:柱上qw3=-0.45×6×0.50=-1.35KN/m三、内力计算根据各个计算简图计算,得结构在各种荷载作用下的内力图如下: 1恒载作用(标准值下,计算简图及内力值:恒载作用下弯矩图恒载作用下剪力图恒载作用下轴力图2活载作用(标准值下,计算简图及内力值:活载作用下弯矩图活载作用下剪力图活载作用下轴力图3风荷载作用(标准值下,计算简图及内力值:左荷载作用下弯矩图四、内力组合横载和活载关于结构竖向对称,因而风荷载只要考虑一个方向作用,风荷载只引起剪力不同,而剪力不起控制作用。

钢结构设计计算书（参考版）

钢结构设计计算书（参考版）

钢结构设计计算书（参考版）门式刚架⼚房设计计算书⼀、设计资料该⼚房采⽤单跨双坡门式刚架，⼚房跨度21m ，长度90m ，柱距9m ，檐⾼7.5m ，屋⾯坡度1/10。

刚架为等截⾯的梁、柱，柱脚为铰接。

材料采⽤Q235钢材，焊条采⽤E43型。

22750.6450/160/mm EPS mm N mm g mm ≥2y 屋⾯和墙⾯采⽤厚夹芯板，底⾯和外⾯⼆层采⽤厚镀锌彩板，锌板厚度为275/gm ；檩条采⽤⾼强镀锌冷弯薄壁卷边Z 形钢檩条，屈服强度f ，镀锌厚度为。

(不考虑墙⾯⾃重) ⾃然条件：基本风压：20.5/O W KN m =，基本雪压20.3/KN m 地⾯粗糙度B 类⼆、结构平⾯柱⽹及⽀撑布置该⼚房长度90m ，跨度21m ，柱距9m ，共有11榀刚架，由于纵向温度区段不⼤于300m 、横向温度区段不⼤于150m ，因此不⽤设置伸缩缝。

檩条间距为1.5m 。

⼚房长度>60m ，因此在⼚房第⼆开间和中部设置屋盖横向⽔平⽀撑；并在屋盖相应部位设置檩条、斜拉条、拉条和撑杆；同时应该在与屋盖横向⽔平⽀撑相对应的柱间设置柱间⽀撑，由于柱⾼<柱距，因此柱间⽀撑不⽤分层布置。

（布置图详见施⼯图）三、荷载的计算1、计算模型选取取⼀榀刚架进⾏分析，柱脚采⽤铰接，刚架梁和柱采⽤等截⾯设计。

⼚房檐⾼7.5m ，考虑到檩条和梁截⾯⾃⾝⾼度，近似取柱⾼为7.2m ；屋⾯坡度为1：10。

因此得到刚架计算模型：2.荷载取值屋⾯⾃重：屋⾯板：0.182/KN m 檩条⽀撑：0.152/KN m 横梁⾃重：0.152/KN m 总计：0.482/KN m 屋⾯雪荷载：0.32/KN m屋⾯活荷载：0.52/KN m （与雪荷载不同时考虑）柱⾃重：0.352/KN m风载：基本风压200.5/W kN m = 3.各部分作⽤荷载：（1）屋⾯荷载：标准值： 10.489 4.30/cos KN M θ柱⾝恒载：0.359 3.15/KN M ?=（2）屋⾯活载屋⾯雪荷载⼩于屋⾯活荷载，取活荷载10.509 4.50/cos KN M θ=（3）风荷载010 1.0k z s z s h m ωµµωµµ=≤ 以风左吹为例计算，风右吹同理计算：根据公式计算:根据查表，取，根据门式刚架的设计规范，取下图：（地⾯粗糙度B 类）风载体形系数⽰意图2122231.00.250.50.125/0.1259 1.125/1.0 1.00.50.50/0.509 4.5/1.00.550.50.275/0.2759 2.475/1.00.650kN m q kN m kN m q kN m kN m q kN m ωωωω∴=??==?==-??=-=-?=-=-??=-=-?=-=-??k k k k 迎风⾯侧⾯，屋顶，背风⾯侧⾯，屋顶24.50.325/0.3259 2.925/kN m q kN m =-=-?=-，荷载如下图：kn/m4.内⼒计算：（1）截⾯形式及尺⼨初选：梁柱都采⽤焊接的H 型钢68梁的截⾯⾼度h ⼀般取(1/301/45)l,故取梁截⾯⾼度为600mm ；暂取H600300，截⾯尺⼨见图所⽰柱的截⾯采⽤与梁相同8668612522.0610947210 1.9510, 2.06105201010 1.0710x EA kn EI kn m --==?=?=??（2）截⾯内⼒：根据各个计算简图，⽤结构⼒学求解器计算，得结构在各种荷载作⽤下的内轴⼒(拉正，压为负)向作⽤，风荷载只引起剪⼒不同，⽽剪⼒不起控制作⽤)按承载能⼒极限状态进⾏内⼒分析，需要进⾏以下可能的组合：① 1.2*恒载效应+1.4*活载效应② 1.2*恒载效应+1.4*风载效应③ 1.2*恒载效应+1.4*0.85*{活载效应+风载效应}取四个控制截⾯：如下图：各情况作⽤下的截⾯内⼒内⼒组合值控制内⼒组合项⽬有：①＋M max 与相应的N ，V(以最⼤正弯矩控制) ②－M max 与相应的N ，V(以最⼤负弯矩控制) ③ N max 与相应的M ，V(以最⼤轴⼒控制) ④ N min 与相应的M ，V(以最⼩轴⼒控制) 所以以上内⼒组合值，各截⾯的控制内⼒为：1-1截⾯的控制内⼒为0120.5848.45M N KN Q KN ==-=-，，2-2截⾯的控制内⼒为335.33120.5848.45M KN M N KN Q KN =-?=-=-，， 3-3截⾯的控制内⼒为335.3364.30115.40M KN M N KN Q KN =-?=-=，， 4-4截⾯的控制内⼒为246.7857.82 5.79M KN M N KN Q KN =?=-=，， A ：刚架柱验算：取2-2截⾯内⼒平⾯内长度计算系数：00010.520.45 1.4620.45 1.46 2.667.27.2 2.6619.1x R R l K I H H Mµµ=+==∴=+?==?=c I ，其中K=，，，7200/23600mm ==0Y 平⾯外计算长度：考虑压型钢板墙⾯与墙梁紧密连接，起到应⼒蒙⽪作⽤，与柱连接的墙梁可作为柱平⾯外的⽀承点，但为了安全起见计算长度按两个墙梁间距考虑，即H19100360081.658.423461.6x y λλ∴====，⑴局部稳定验算构件局部稳定验算是通过限制板件的宽厚⽐来实现的。

钢结构设计排架柱计算

钢结构设计排架柱计算

排架柱荷载计算暂取基础顶面到室外地面0.5m ，吊车梁高500mm 垫块20mm 上柱高1800 -150=1650mm ，下柱高5700+650=6350mmk H =6.35+0.52=6.87m 截面高度k k /14=0.49h H m ≥ 宽度b ≥400mm取上柱截面尺寸400mm ⨯400mm 下柱截面尺寸400mm ⨯600mm 1)截面取值永久荷载标准值1G =0.6⨯24⨯6/2=43.2KN 偏心距1e =400/2-150=50mm 2e =100mm 屋面活荷载标准值2G =0.5⨯24⨯6/2=36kN e=50mm 吊车最大竖向max D =165.4KN 水平max max,max 5.88=165.4=13.01.475k k T T D kN P =⨯⨯ 3e =0.45m 吊车梁及轨道自重标准值（0.28⨯0.01+0.008⨯0.5+0.2⨯0.01）⨯6⨯7850⨯10⨯-310=4kN3G =4+1=5kN 3e =0.45mm柱自重标准值 上柱4 1.650.40.425 6.6kN G =⨯⨯⨯= 4e =100mm下柱5 6.350.40.62538.1kN G =⨯⨯⨯=风荷载标准值求1q 2q 风压高度系数按柱顶至室外天然地坪高度7.5m地面粗糙度B 类 z μ=1.010q =0.8 1.00.456 2.16/m()k z s B kN μμω=⨯⨯⨯=→ 2q 0.5 1.00.456 1.35/m()k kN =⨯⨯⨯=→求ϖ风压高度变化系数 按5.7+0.15+1.8+2.0=9.65m 取z μ=1.0[]k =(0.8+0.5) 2.0+(0.5-0.6) 1.0 1.00.456=6.75kN ϖ⨯⨯⨯⨯⨯= 1.4=9.45kN k ϖϖ⨯2)计算简图及内力计算（所有图示数值均为设计值）①屋面恒荷载1111.2=2.592M G e k N m =⨯⋅ 2121.2=5.184M G e k N m =⨯⋅ 3441.2=0.792M G e k N m =⨯⋅ 4331.2=2.7M G e k N m =⨯⋅ 因此恒荷载引起的弯矩如图所示上柱截面惯性矩394400400=2.131012n I mm ⨯=⨯ 下柱截面惯性矩394400600=7.21012l I mm ⨯=⨯ =0.30n l I n I = 1.65===0.218u H H λ 左柱：查表21331-(1-1/n)=1.6221+(1/-1)C n λλ= 23331-=1.421+(1/-1)C n λλ= ()11 3.28V =1.40.5748M C KN H =⨯=→ ()332.59V = 1.40.528M C KN H =⨯=→V=()12V +V 1.094KN =→ 做出内力图②屋面均布活荷载1360.05 1.4=2.52M kN m =⨯⨯⋅21331-(1-1/n)=1.6221+(1/-1)C n λλ= 23331-=1.421+(1/-1)C n λλ= 11V =M C H =0.51KN 23V =0.88MC kN H= V=12V +V 1.39KN = 作出左柱内力图③max D 在左柱 1m a x 3=165.40.45=74.43M D e k N m =⨯⋅ 2min 3=42.30.45=19.0M D e kN m =⨯⋅23331-=1.421+(1/-1)C n λλ=利用剪力分配法()11374.43V =1.4=-138A M C KN H =⨯← ()21319.0V = 1.4 3.38B MC KN H =⨯=→ 2V =1/2(13-3.3)=4.85KN A =2B V ()→2V =V +-8.15A AI A V =()KN ← 12V =V +8.15B B B V =()KN →作出内力图④max T 作用由于吊车梁高500，垫板厚20： 所以1650500200.681650u H y --== 当y=06u H C=0.80 当y=0.7u H C=0.77 插入法 C=0.79 所以 110.799.37.3A B V V KN ==⨯=12A A A V V V =+=0，120B B B V V V =+=做内力图⑤风荷载作用以左风为例 查表 411331+(1/-1=0.3781+(1/-1)n C n λλ⎡⎤⎣⎦=⎡⎤⎣⎦）()1111380.378.88A V q HC KN ==⨯⨯=← ()1211 1.8980.37 5.60B V q HC KN ==⨯⨯=← ()221/2(9.45+8.88+5.60)=12.0KN A B V V ==→因此A V =8.88-12.0= -3.1()→ B V =5.60-12.0= -6.4()→ 作出A 、B 柱内力图３）将上述内力汇总成表取Ⅰ－Ⅰ截面（上柱底面）、Ⅱ－Ⅱ截面（牛腿顶面）、Ⅲ－Ⅲ截面（下柱底面）作为控制截面荷载组合如下排架柱配筋计算柱的混凝土C30 2=14.3/mm c f N =35mm s a 0-=400-35=365mm s h h a =钢筋：受力筋HRB335 箍筋HPB235计算长度 排架方向 上柱 0=2 1.65=3.3m l ⨯ 下柱 =1.0H =6.35m l l 垂直于排架方向 上柱0=1.25 1.65=2.06m l ⨯ 下柱=0.8 6.35=5.08m l ⨯ 1） 上柱配筋计算b 10==1.014.34003650.55=1148.3c b N f bh kN αξ⨯⨯⨯⨯Ⅰ-Ⅰ截面内力远小于b N ，都属于大偏心受压由N 与M 相关性可知 N=105.12KN M=28.7kN m ⋅为最不利组合3'1105.1210x=18.52701.014.3400s c N mm a mm f b α⨯==<=⨯⨯ 取x=70mm 600328.7102730.30.3365109.5105.1210M e mm h mm N ⨯===>=⨯=⨯ 因20>h/30=13.3mm 取20a e =0293i a e e e mm =+=033008.2515400l h ==< 2 1.0ξ= 大偏心1 1.0ξ= 放大系数2201211118.25 1.0 1.0 1.0629314001400365i l e h h ηξξ⎛⎫=+=+⨯⨯⨯= ⎪⎝⎭⨯ ''/2 1.06293400/235146i s e e h a mm η=-+=⨯-+='3'2'0105.1210146155()300(36535)s sy s Ne A A mm f h a ⨯⨯====-⨯- 又通常柱纵向配筋率不小于0.5%24004000.5%4002s A mm ⨯⨯≥= 选用2162402s A mm =垂直于排架方向02000410400l b ==< 1.0ϕ= ''max 0.9()0.9(14.34004003004022)2276.3110.16u c y s N f A f A KN N KNϕ=+=⨯⨯+⨯⨯=>= 满足要求 2） 下柱配筋计算0600-35=565mm h =b 10==1.014.34005650.55=1777.49c b N f bh kN αξ⨯⨯⨯⨯故各组内力均为大偏心受压由N 与M 相关性可知 N=148.57KN M=-185.31kN m ⋅为最不利组合01247Me mm N== 取20a e = 01267i a e e e mm =+=0635010.5815600l h ==< 2 1.0ξ= 同时10.51c f ANξ=> 取11ξ=放大系数220120111110.58 1.01 1.036126714001400565i l e h h ηξξ⎛⎫=+=+⨯⨯⨯= ⎪⎝⎭⨯ ''/2 1.0361267600/2351048i s e e h a mm η=-+=⨯-+='32'0148.571010489790.2%0.2%400600480()300(56535)y s Ne A mm bh mm f h a ⨯⨯===>=⨯⨯=-⨯- 选用216 +220 24026281030s A m m =+=垂直于排架方向0508012.7400l b == 查表 1.0ϕ= ''max 0.9()0.90.94(14.340060030010302)3426.3304.72u c y s N f A f A KN N KNϕ=+=⨯⨯⨯+⨯⨯=>= 满足要求 3）箍筋计算m a x 34.87V k N =- 148.57N K N = 185.31M K N =-6001.54400w h b ==< 0max 0.250.25 1.014.3400565807.9534.87c c f bh KN V kN β=⨯⨯⨯⨯=>=截面尺寸满足要求剪跨比630203.31109.4334.8710565M Vh λ⨯===>⨯⨯ 取3λ= 0.30.314.34006001029.6148.57c N f A KN KN ==⨯⨯⨯=>取N=148.57KN 30max 1.75 1.750.07 1.434005650.7148.5710151.7934.871.031u t N f bh N KN V kNλ=+=⨯⨯+⨯⨯=>=++ 因此上下柱配筋均按构造配置 选用φ6@150 上下柱裂缝宽度验算上柱21.1K M KN m =⋅ 44.27K N K N = 下柱137.2K M KN m =⋅ 110.05K N KN =牛腿设计165.45 1.2171.4r F kN =+⨯= 7.2n F k N =165.4/45123rk F kN =+= 7.2/1.4 5.1nk F kN == =35m m s atk 0hkvk 0f F 5.1 2.01400515(1-0.5)0.65(1-0.5)333123150F 1230.50.5515rk bh kN F kN ah β⨯⨯=⨯⨯⨯=>=++截面尺寸满足要求由静力条件()y s r n s f A Z F F Z a =++3320171.40.15107.2101.2 1.220228.2230.80.850.853********n r s y y F F a A mm f h f ⨯⨯⨯=+=+=+=⨯⨯因为纵向受拉钢筋配筋率不小于0.2%s A >0.2%⨯400⨯515=4122mm 选用414 s A =6152mm承受水平拉力锚筋214 焊在预埋件上箍筋选用10@100φ局部受压验算垫板300⨯300 3222171.410 1.90/0.7510.73/300r c F N mm f N mm A ⨯==<= 满足要求。

《排架计算》课件

《排架计算》课件
根据材料分类
可分为钢排架、钢筋混凝土排架 和木排架等。
根据跨度分类
可分为单跨、多跨和连续跨排架等 。
根据高度分类
可分为低层、中层和高层排架等。
02
排架计算的基本原 理
力的传递与分布
力的传递
在排架结构中，力从上到下传递 ，通过横梁和立柱进行分散。
分布方式
力的分布通过计算每个立柱和横 梁的承载能力来确定，以确保整 体结构的稳定性。
软件操作流程与技巧
操作流程 1. 建立模型
2. 定义材料属性
软件操作流程与技巧
3. 施加载荷和约束
5. 结果后处理
4. 进行计算
软件操作流程与技巧
技巧 1. 合理简化模型，提高计算效率 2. 准确设置材料参数，确保计算准确性
软件操作流程与技巧
3. 根据实际工况，合理施加载荷和 约束条件
4. 利用后处理功能，对结果进行深入 分析
软件应用中的常见问题与解决方案
问题
模型导入失败或出现错 误。
解决方案
检查模型文件是否完整 ，确保格式正确无误。
问题
计算结果与实际情况存 在较大偏差。
解决方案
检查模型、材料参数和 边界条件是否设置正确
，必要时进行修正。
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《排架计算》ppt课 件
目录
CONTENTS
• 排架计算概述 • 排架计算的基本原理 • 排架计算的方法与步骤 • 排架计算的实例分析 • 排架计算的软件应用
01
排架计算概述
排架结构的定义
01
排架结构是指由屋面梁或屋架、 柱和基础组成的横向承重结构， 是一种常用的工业厂房和大型公 共建筑的结构形式。
05

排架稳定计算书

排架稳定计算书

目录一、计算依据 (2)二、参数信息 (2)2.1 脚手架参数 (2)2.2 活荷载参数 (2)2.3 静荷载参数 (3)2.4 地基参数 (3)三、小横杆的计算 (4)3.1 均布荷载值计算 (4)3.2 强度计算 (4)3.3 挠度计算 (4)四、大横杆的计算 (5)4.1 荷载值计算 (5)4.2 强度计算 (5)4.3 挠度计算 (6)五、扣件抗滑力的计算 (6)六、脚手架荷载标准值 (7)七、立杆的稳定性计算 (7)八、连墙件的计算 (8)九、立杆的地基承载力计算 (9)十、结语 (9)厂房下游拱加固处理施工排架稳定计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)；2、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)；3、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)；4、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)；5、《主机间、第一副厂房、空调机室下游拱加固处理施工技术措施》。

二、参数信息2.1 脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.40米，立杆的横距平均为1.15米，立杆的步距为1.40 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为46.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，通道及工作平台部位搭接在大横杆上的小横杆数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距2.80 米，水平间距2.80 米，采用焊缝连接；2.2 活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):5.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:3；施工荷载均布参数取值方法：（1）取排架横向宽度12m，纵向宽度14m作为计算单元，面积S=168m2；（2）钻机按每层4台考虑，共12台，单台钻机重量拟定为1300kg，每台钻机所配钻杆重量为30/1.5×35=700kg（按最长孔深30m计算）则钻机、钻杆总重量M1=1300×12+700×12=24000kg；（3）施工及管理人员按100人考虑，每人75kg，则M2=100×75=7500kg；（4）由于锚索是在工作面编索，故该面积内的三层排架拟定堆积20束，单束锚索重量拟定为500kg，则M3=500×20=10000kg；综上所述，M=M1+M2+M3=24000 +7500 +10000 =41500kg；G=Mg=41500×10/1000=415KN；则Q=G/S=415/168=2.47KN/m2，考虑到部分位置的设备、人员、材料数量及密集程度，施工荷载参数定为5KN/m2。

排架结构计算书

排架结构计算书

荣成市××包装有限公司包装车间砖排计算某单跨车间如下图所示，外纵墙壁柱间距6.00m ，每开间有2.7m 宽的窗，有檩体系轻钢屋架下弦标高为 6.40m ，壁柱为370mm *490mm ，砖墙厚度为370mm ，采用M5混合砂浆、MU10烧结普通砖砌筑，室外地面标高为-0.45m ，基础顶面标高为-0.3m 。

验算外纵墙的高厚比，以及受压、受弯、受剪承载力一、验算外纵墙的高厚比1、求壁柱截面的几何特征 翼缘宽度3.364.44.63237.0>=⨯+=f b 取f b =3.3m A=214023004903703300370m =⨯+⨯mm y 3.2151402300)2370370(370370237033003701=+⨯⨯+⨯⨯= mmy 7.6443.2154903702=-+= 410232310699.5)23707.644(490370490370121)23703.215(37033003703300121mm I ⨯=-⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯+⨯⨯=mm A I i 6.201140230010699.510=⨯== mm i h T 6.7056.2015.35.3=⨯==2、确定计算高度m m s 4890>= 属于弹性方案m H H 6.94.65.15.10=⨯==3、外纵墙高厚比的验算M5砂浆时，[β]=24 有门窗洞口墙允许高厚比的系数82.067.24.014.012=⨯-=-=s b s μ 68.192482.00.161.136.7059600210=⨯⨯=<===βμμβh H 即整片外纵墙高厚比满足要求二、受压承载力计算MPa f 5.1= 21402300mm A =61.13=β 查表得70.0=ϕKN N KN fA 557.1640101402300105.178.066=>=⨯⨯⨯⨯=-ϕ即满足要求三、受弯、剪承载力计算基本风压20/65.0m KN =ω标准值0ωμμβωz s z k =柱顶集中荷载k ω由柱顶到屋脊高度范围（2.45m ）内的风荷载组成其值为：KN k 17.03.345.265.00.1)468.05.0(0.1=⨯⨯⨯⨯-⨯=ω迎风面均布荷载：m KN q k /72.13.38.065.01=⨯⨯=背风面均布荷载：m KN q k /07.13.35.065.02=⨯⨯=（1）水平集中力作用于排架柱顶时柱顶剪力：因为结构对称，两柱刚度相同，所以剪力分配系数相等，即21=μ 所以柱顶剪力为KN V k A A 085.017.021'=⨯==ωμ KN V k B B 085.0'==ωμ（2）A 柱外侧作用有水平均布荷载k q 1时的柱顶剪力：在排架上端附加一根水平支杆，其反力为：KN H q R k 128.44.672.1838311=⨯⨯== 柱顶剪力为： KN R R V A A 064.2128.4211''-=⨯-=+-=μ KN R V B B 064.2128.4211''=⨯==μ （3）B 柱外侧作用有水平均布荷载k q 2时的柱顶剪力：KN H q R k 568.24.607.1838322=⨯⨯== 柱顶剪力为： KN R V A A 284.1568.2212"'=⨯==μKN R R R V B B 284.1568.22121222"'-=⨯-=-=+-=μ 叠加上述三项的柱顶剪力得：KN V V V V A A AA 695.0284.1)064.2(085.0"'"'1-=+-+=++= KN V V V VB BB B 865.0284.1064.2085.0"'"'1=-+=++= 窗台底端内力为：m KN H q H V M k A A ·1925.225.572.1215.5695.02122'1'1'=⨯⨯+⨯-=+= m KN H q H V M k B B ·94.205.507.1215.5865.02122'2'1'=⨯⨯+⨯=+= m KN H q V V k A A ·765.85.572.1695.0'11'=⨯+-=+= m KN H q V V k B B ·75.65.507.1865.0'21'=⨯+=+= 查表得：沿通缝破坏时砌体的弯曲抗拉强度设计值MPa f tm 11.0=，抗剪强度设计值MPa f v 11.0= 截面抵抗矩：312647.02153.005699.0m y I W ===面积矩：3207645.02153.03.321m S =⨯⨯= 所以有：m KN m KN W f tm ·1925.22·12.292647.01011.06>=⨯⨯= KN KN SI bf bz f v v 765.876.2707645.03.31011.06>=⨯⨯⨯== 即满足要求12 柱底内力为：m KN H q H V M k A A ·98.214.572.1214.55735.021221=⨯⨯+⨯-=+= m KN H q H V M k B B ·98.214.507.1214.57435.021222==⨯⨯+⨯=+= KN H q V V k A A 715.84.572.15735.011=⨯+-=+= KN H q V V k B B 522.64.507.17435.021=⨯+=+= 截面抵抗矩：311448.02223.00322.0m y I W ===面积矩：320815.02223.03.321m S =⨯⨯= 查表得：沿齿缝破坏时砌体的弯曲抗拉强度设计值MPa f tm 23.0=，抗剪强度设计值MPa f v 11.0=所以有：m KN m KN W f tm ·98.21·304.331448.01023.06>=⨯⨯= KN KN SI bf bz f v v 15.84.1430815.03.31011.06>=⨯⨯⨯== 即满足要求。

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排架计算报告书工程编号: 计算:校核:审定:工程条件1.基本说明1.1 设计采用的技术规范a．《高桩码头设计与施工规范》(JTS167-1-2010)b．《港口工程荷载规范》c．《水运工程抗震设计规范》d．《港口工程混凝土结构设计规范》e．《港口工程桩基规范》f．《港口工程灌注桩设计与施工规程》g．《港口工程预应力混凝土大直径管桩设计与施工规程》h．《港口工程嵌岩桩设计与施工规程》1.2 参数坐标说明a．坐标系约定X方向为沿横梁方向，X零点为码头前沿。

Y方向为沿码头前沿方向，Y零点为横梁轴线。

Z方向为竖向方向， Z零点为高程零点，Z的值代表高程。

b．作用效应值的正负号说明：轴力：受拉为负、受压为正。

弯矩：弯矩图画在受拉一侧，横梁上部受拉为负，下部受拉为正。

应力：受拉为负、受压为正。

c．参数采用的量纲：长度单位采用m，力采用kN，其它衍生的量纲以此为标准（特殊说明的除外）。

1.3 计算方法说明a．荷载计算1、施工期永久荷载包含：上横梁自重 + 纵梁自重 + 面板自重 + 靠船构件自重2、机械自动在轨道上滚动一遍得到支座的反力，然后将支座的反力最大值作为集中力反加到横梁上。

3、面板上均载按照面板的长宽比自动按照单向板或双向板方式进行传递到横梁和纵梁，集中力按照简支梁传递4、由于船舶力产生的横梁端部弯矩、竖向力传递到横梁时将被乘以分配系数6、程序不考虑超出横梁右侧的竖向荷载7、双向板上的集中力荷载先传递到纵梁8、计算时桩单元顶点取与横梁底部或桩帽底部的交点b．结构内力计算计算中将结构简化为平面刚架，采用杆系有限单元法进行求解；桩顶与横梁形心采用刚性连接9、计算中对横梁桩帽附近的包络值不进行削峰c．效应组合作用d．效应组合计算承载能力极限状态持久状况作用效应的持久组合采用下列公式计算：承载能力极限状态短暂组合采用下列公式计算：注：rQj 是第j个可变最用分项系数，按照分项系数表中所列值减小0.1；承载能力极限状态偶然组合采用下列公式计算：注：偶然作用的分项系数取1.0，与偶然作用同时出现的可变作用取标准值；承载能力极限状态地震组合采用下列公式计算：注：地震作用的分项系数取1.0，参考《水运工程抗震设计规范》执行；正常使用极限状态持久状况作用效应的标准组合采用下列公式计算：注：式中可变作用组合系数Ψ0 取 0.7；正常使用极限状态持久状况作用效应的频遇组合采用下列公式计算：注：式中频遇值系数Ψ1 取 0.7；正常使用极限状态持久状况准永久组合采用下列公式计算：注：式中准永久值系数Ψ2 取 0.6；正常使用极限状态短暂状况效应组合采用下列公式计算：1．施工期组合作用用途：正常使用极限状态持久状况的频遇组合用途：预应力梁截面抗裂验算；梁截面裂缝宽度计算；预应力桩截面抗裂验算；桩截面裂缝宽度计算2．使用期组合作用用途正常使用极限状态持久状况的标准组合用途：预应力梁截面抗裂验算；预应力桩截面抗裂验算2.工程情况2.1 基本信息结构断面图结构立面图a．结构重要性等级：结构安全等级_二级；结构重要性系数1b．横梁为叠合梁,形式为现浇横梁式结构c．有无纵向联系：有纵梁系d．桩地基模型：假想嵌固点法；嵌固点深度：根据8倍桩径；嵌固点计算深度系数η：2.2 e．桩端支撑方式：摩擦桩f．水重度(kN/m^3)：10g．计算中考虑如下水位：极端高水位3.68设计高水位2.64设计低水位.2极端低水位-.94h．排架间距(m)：6.5；排架榀数：8；码头顶面高程 (M)：4；码头前沿泥面高程(m)：-5.15 i．土层参数：单桩垂直承载力分项系数：1.55土抗拉折减系数：.7单桩抗拔承载力分项系数：1.55地基参数-#桩1层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩2层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩3层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩4层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩5层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 1509 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200 2.2 梁截面编号截面名称类型参数1 梁截面1 B=1.1H=1.6b1=.4h1=.62 梁截面2 B=.4H=13 梁截面3 B=1.1H=1.6b1=.4h1=.6截面名称截面面积(m^2) 截面惯性矩(m^4) 弹性模量(kPa 材料重度(kN/m^3) 材料名称梁截面1 1.06 .21253 3.25E+07 25 C40梁截面2 .4 .033333 3.25E+07 25 C40梁截面3 1.06 .21253 3.25E+07 25 C40 2.3 护轮坎参数b1(m)：.3； b2(m)：.25； h1(m)：.25码头后沿是否有护轮坎：无2.4 面板参数面板预制部分厚度(m)：.5；面板现浇部分厚度(m)：.1；面板空心部分厚度(m)：.5面板磨耗层厚度(m)：.2~.2面板现浇部分材料：C402.5 纵梁参数纵梁悬臂长度(m)：2.10；轨道梁凹槽宽(m)：0.00；轨道梁凹槽高(m)：0.00 纵梁中心坐标X(m) 截面名称纵梁类型1 2.1 梁截面3 轨道梁2 7.35 梁截面2 纵梁3 12.6 梁截面3 轨道梁2.6 下桩帽参数桩帽底部高程(m) 桩帽高度(m) 中心坐标X(m) 类型L(m) B(m) DL(m) DB(m)1 1.85 .6 2.1 类型1 2.4 .6 0 02 1.85 .6 7.35 类型1 1.2 .6 0 03 1.85 .6 12.6 类型1 1.2 .6 0 02.7 横梁参数注：分段是横梁从左到右依次布置的各分段的情况横梁长(m) 施工期截面使用期截面1 2.1 梁截面1 梁截面12 5.25 梁截面1 梁截面13 5.25 梁截面1 梁截面14 2.1 梁截面1 梁截面12.8 靠船构件参数沿码头前沿方向宽度(m)=1；靠船构件底部高程(m)=1.8；B1(m)=1；B2(m)=.5；H1(m)=1.5；H2(m)=.32.9 设计时采用的桩截面混凝土空心方桩名称边长(m) 内径(m)净面积(m^2)毛面积(m^2扭转惯性矩(m^4)截面惯性矩Iy(m^4)材料桩截面1.5 .25 .200913 .25 .010033 .005017 C452.10 桩截面承载力数桩截面1（根据容许轴力、弯矩、应力判定）注意：应力判定时钢桩根据材料系统自动判断；应力受压为正，受拉为负容许轴力最小值(kN) 容许轴力最大值(kN)容许合成弯矩最大值(kNm)容许应力最小值(kPa)容许应力最大值(kPa)是否验算轴力、弯矩是否验算应力0 0 0 0 0 0 02.11 桩参数容许最小桩间净距(m)0；开口时桩内水位(m)：0固定桩头时水位(m)：0桩几何参数桩号顶面坐标X(m)顶面坐标Y(m)顶面坐标Z(m)泥面高程(m)桩长(m)斜度(゜)转角(゜)1 1.55 0 1.85 -5.15 29.25 0 02 2.65 0 1.85 -5.15 29.25 0 03 7.35 0 1.85 -5.15 29.25 0 04 12.05 0 1.85 -5.15 29.25 4 1955 12.6 0 1.85 -5.15 29.25 4 -15桩其它参数桩号地基系数C(kN/m) 单元模型类型桩截面名称5 277414.7 上铰下固桩截面14 277414.7 上铰下固桩截面13 301012.9 上铰下固桩截面12 301012.9 上铰下固桩截面11 301012.9 上铰下固桩截面1注：C值：桩的轴向刚性系数，即桩顶轴向单位变形所需的轴向力(kN/m) 转角：桩在水平面上投影与X轴的夹角，逆时针为正。

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排架计算报告书工程编号: 计算:校核:审定:工程条件1.基本说明1.1 设计采用的技术规范a．《高桩码头设计与施工规范》(JTS167-1-2010)b．《港口工程荷载规范》c．《水运工程抗震设计规范》d．《港口工程混凝土结构设计规范》e．《港口工程桩基规范》f．《港口工程灌注桩设计与施工规程》g．《港口工程预应力混凝土大直径管桩设计与施工规程》h．《港口工程嵌岩桩设计与施工规程》1.2 参数坐标说明a．坐标系约定X方向为沿横梁方向，X零点为码头前沿。

Y方向为沿码头前沿方向，Y零点为横梁轴线。

Z方向为竖向方向， Z零点为高程零点，Z的值代表高程。

b．作用效应值的正负号说明：轴力：受拉为负、受压为正。

弯矩：弯矩图画在受拉一侧，横梁上部受拉为负，下部受拉为正。

应力：受拉为负、受压为正。

c．参数采用的量纲：长度单位采用m，力采用kN，其它衍生的量纲以此为标准（特殊说明的除外）。

1.3 计算方法说明a．荷载计算1、施工期永久荷载包含：上横梁自重 + 纵梁自重 + 面板自重 + 靠船构件自重2、机械自动在轨道上滚动一遍得到支座的反力，然后将支座的反力最大值作为集中力反加到横梁上。

3、面板上均载按照面板的长宽比自动按照单向板或双向板方式进行传递到横梁和纵梁，集中力按照简支梁传递4、由于船舶力产生的横梁端部弯矩、竖向力传递到横梁时将被乘以分配系数6、程序不考虑超出横梁右侧的竖向荷载7、双向板上的集中力荷载先传递到纵梁8、计算时桩单元顶点取与横梁底部或桩帽底部的交点b．结构内力计算计算中将结构简化为平面刚架，采用杆系有限单元法进行求解；桩顶与横梁形心采用刚性连接9、计算中对横梁桩帽附近的包络值不进行削峰c．效应组合作用d．效应组合计算承载能力极限状态持久状况作用效应的持久组合采用下列公式计算：承载能力极限状态短暂组合采用下列公式计算：注：rQj 是第j个可变最用分项系数，按照分项系数表中所列值减小0.1；承载能力极限状态偶然组合采用下列公式计算：注：偶然作用的分项系数取1.0，与偶然作用同时出现的可变作用取标准值；承载能力极限状态地震组合采用下列公式计算：注：地震作用的分项系数取1.0，参考《水运工程抗震设计规范》执行；正常使用极限状态持久状况作用效应的标准组合采用下列公式计算：注：式中可变作用组合系数Ψ0 取 0.7；正常使用极限状态持久状况作用效应的频遇组合采用下列公式计算：注：式中频遇值系数Ψ1 取 0.7；正常使用极限状态持久状况准永久组合采用下列公式计算：注：式中准永久值系数Ψ2 取 0.6；正常使用极限状态短暂状况效应组合采用下列公式计算：1．施工期组合作用用途：正常使用极限状态持久状况的频遇组合用途：预应力梁截面抗裂验算；梁截面裂缝宽度计算；预应力桩截面抗裂验算；桩截面裂缝宽度计算2．使用期组合作用用途正常使用极限状态持久状况的标准组合用途：预应力梁截面抗裂验算；预应力桩截面抗裂验算2.工程情况2.1 基本信息结构断面图结构立面图a．结构重要性等级：结构安全等级_二级；结构重要性系数1b．横梁为叠合梁,形式为现浇横梁式结构c．有无纵向联系：有纵梁系d．桩地基模型：假想嵌固点法；嵌固点深度：根据8倍桩径；嵌固点计算深度系数η：2.2 e．桩端支撑方式：摩擦桩f．水重度(kN/m^3)：10g．计算中考虑如下水位：极端高水位3.68设计高水位2.64设计低水位.2极端低水位-.94h．排架间距(m)：6.5；排架榀数：8；码头顶面高程 (M)：4；码头前沿泥面高程(m)：-5.15 i．土层参数：单桩垂直承载力分项系数：1.55土抗拉折减系数：.7单桩抗拔承载力分项系数：1.55地基参数-#桩1层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩2层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩3层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩4层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩5层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 1509 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200 2.2 梁截面编号截面名称类型参数1 梁截面1 B=1.1H=1.6b1=.4h1=.62 梁截面2 B=.4H=13 梁截面3 B=1.1H=1.6b1=.4h1=.6截面名称截面面积(m^2) 截面惯性矩(m^4) 弹性模量(kPa 材料重度(kN/m^3) 材料名称梁截面1 1.06 .21253 3.25E+07 25 C40梁截面2 .4 .033333 3.25E+07 25 C40梁截面3 1.06 .21253 3.25E+07 25 C40 2.3 护轮坎参数b1(m)：.3； b2(m)：.25； h1(m)：.25码头后沿是否有护轮坎：无2.4 面板参数面板预制部分厚度(m)：.5；面板现浇部分厚度(m)：.1；面板空心部分厚度(m)：.5面板磨耗层厚度(m)：.2~.2面板现浇部分材料：C402.5 纵梁参数纵梁悬臂长度(m)：2.10；轨道梁凹槽宽(m)：0.00；轨道梁凹槽高(m)：0.00 纵梁中心坐标X(m) 截面名称纵梁类型1 2.1 梁截面3 轨道梁2 7.35 梁截面2 纵梁3 12.6 梁截面3 轨道梁2.6 下桩帽参数桩帽底部高程(m) 桩帽高度(m) 中心坐标X(m) 类型L(m) B(m) DL(m) DB(m)1 1.85 .6 2.1 类型1 2.4 .6 0 02 1.85 .6 7.35 类型1 1.2 .6 0 03 1.85 .6 12.6 类型1 1.2 .6 0 02.7 横梁参数注：分段是横梁从左到右依次布置的各分段的情况横梁长(m) 施工期截面使用期截面1 2.1 梁截面1 梁截面12 5.25 梁截面1 梁截面13 5.25 梁截面1 梁截面14 2.1 梁截面1 梁截面12.8 靠船构件参数沿码头前沿方向宽度(m)=1；靠船构件底部高程(m)=1.8；B1(m)=1；B2(m)=.5；H1(m)=1.5；H2(m)=.32.9 设计时采用的桩截面混凝土空心方桩名称边长(m) 内径(m)净面积(m^2)毛面积(m^2扭转惯性矩(m^4)截面惯性矩Iy(m^4)材料桩截面1.5 .25 .200913 .25 .010033 .005017 C452.10 桩截面承载力数桩截面1（根据容许轴力、弯矩、应力判定）注意：应力判定时钢桩根据材料系统自动判断；应力受压为正，受拉为负容许轴力最小值(kN) 容许轴力最大值(kN)容许合成弯矩最大值(kNm)容许应力最小值(kPa)容许应力最大值(kPa)是否验算轴力、弯矩是否验算应力0 0 0 0 0 0 02.11 桩参数容许最小桩间净距(m)0；开口时桩内水位(m)：0固定桩头时水位(m)：0桩几何参数桩号顶面坐标X(m)顶面坐标Y(m)顶面坐标Z(m)泥面高程(m)桩长(m)斜度(゜)转角(゜)1 1.55 0 1.85 -5.15 29.25 0 02 2.65 0 1.85 -5.15 29.25 0 03 7.35 0 1.85 -5.15 29.25 0 04 12.05 0 1.85 -5.15 29.25 4 1955 12.6 0 1.85 -5.15 29.25 4 -15桩其它参数桩号地基系数C(kN/m) 单元模型类型桩截面名称5 277414.7 上铰下固桩截面14 277414.7 上铰下固桩截面13 301012.9 上铰下固桩截面12 301012.9 上铰下固桩截面11 301012.9 上铰下固桩截面1注：C值：桩的轴向刚性系数，即桩顶轴向单位变形所需的轴向力(kN/m) 转角：桩在水平面上投影与X轴的夹角，逆时针为正。

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一 设计题目柱顶标高9.0m ，牛腿顶标高6.0m ；梁跨度12m ，吊车起重量10t ；柱距6m 。

设计内容： 梁、柱、牛腿、吊车梁、柱脚钢材Q235B ，焊条E43xx 型，高强螺栓10.9级扭剪型 电算（PKPM 、MTS 、3D3S 、SAP2000等）、AUTOCAD 绘制图纸 工程建设地点：济南,基本风压取0.4kN/m^2 屋面永久荷载:0.3kN/m^2,屋面可变荷载0.5kN/m^2二 设计依据1《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 2《钢结构设计规范》GB50017-20033《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102：2002 4 《H 型钢中国标准》GB-T11263-1998 5 《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001); 6 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);三 荷载计算1 永久荷载 0.3kN/m^2 2 可变荷载屋面可变荷载 0.5kN/m^2 雪荷载 0.3kN/m^2 取两者之大值 0.5kN/m^2 3风荷载 基本风压取0.4kN/m^2 风荷载体形系数,如右图 地面粗糙度类别按B 类处理风压高度变化系数 μz =11.92004.0*1*8.0*6021=====w u Du Dw q q z s k kN/m 1.20004.0*1*5.0*6043=====w u Du Dw q q z s k kN/m计算简图:1.921.921.21.2( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )4 吊车荷载10t 吊车的技术参数如下 吊车吨位Q(kN)吊车宽轮距PmaxPmin Q1(KN)Dmax=110*(1+0.833+0.333+0.167) =256.6300kN Dmin=20*(1+0.833+0.333+0.167) =46.6600 kN 吊车水平荷载, α=0.12T=0.25*0.12*(100+38)=4.1400 kNTmax=4.1400*(1+0.833+0.333+0.167) =9.6586 kN四 PKPM 计算内容10 100 5000 4000 110 20 38总信息结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 7柱数: 4梁数: 2支座约束数: 2标准截面总数: 2活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.95门式刚架梁平面内的整体稳定性: 不验算钢结构受拉柱容许长细比: 400钢结构受压柱容许长细比: 500钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180柱顶容许水平位移/柱高: l / 60抗震等级: 2(钢结构为考虑地震作用)计算震型数： 3地震烈度：6.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数：0设计地震分组：第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050按GB50011-2001 地震效应增大系数1.000窄行输出全部内容标准截面特性截面号Xc Yc Ix Iy A1 0.12000 0.20000 0.17585E-03 0.18439E-04 0.61440E-022 0.09000 0.15000 0.58626E-04 0.58372E-05 0.38880E-02截面号ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.16918E+00 0.54783E-01 0.87925E-03 0.87925E-03 0.15366E-03 0.15366E-032 0.12280E+00 0.38747E-01 0.39084E-03 0.39084E-03 0.64858E-04 0.64858E-04吊车荷载计算...吊车连接节点数: 2吊车连接节点号: 1, 2,最大轮压在左侧产生的各节点竖向荷载(Dmax在跨左): 89.900, 22.600,最大轮压在右侧产生的各节点竖向荷载(Dmax在跨右): 22.600, 89.900,空车最大轮压在左侧产生的各节点竖向荷载(Wmax在跨左): 0.000, 0.000,空车最大轮压在右侧产生的各节点竖向荷载(Wmax在跨右): 0.000, 0.000,吊车竖向荷载与节点竖向偏心距(m): 0.750, -0.750,吊车水平刹车力在各节点产生的最大水平力(Tmax): 6.150, 6.150,吊车的横向水平荷载与各节点的垂直距离(m): 1.030, 1.030,考虑空间工作和扭转影响的效应调整系数: 1.000吊车桥架引起的地震剪力与弯矩增大系数: 1.000吊车桥架重量: 36.950单跨吊车组合荷载折减系数:1.000两跨吊车组合荷载折减系数:1.000荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算-----考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 83, M= -133.10, N= 74.28, M= -81.60, N= -159.59考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.785抗剪强度计算控制组合号: 83, V= -32.20抗剪强度计算应力比= 0.112平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 177.21平面内稳定计算最大应力比= 0.824平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 202.95平面外稳定计算最大应力比= 0.944门规CECS102:2002腹板容许高厚比[H0/TW] = 250.00翼缘容许宽厚比[B/T] = 15.00考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.785 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.112 < 1.0平面内稳定计算最大应力< f= 215.00平面外稳定计算最大应力< f= 215.00腹板高厚比H0/TW= 64.00 < [H0/TW]= 250.00翼缘宽厚比B/T = 14.62 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 94. < [λ]= 500压杆,平面外长细比λ= 110. < [λ]= 500构件重量(Kg)= 289.38--------------------------------------------------------------------------------钢柱 2截面类型= 16; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 15.97, Ly= 6.00; 长细比：λx= 94.4,λy= 109.5构件长度= 6.00; 计算长度系数: Ux= 2.66 Uy= 1.00截面参数: B1= 240, B2= 240, H= 400, Tw= 6, T1= 8, T2= 8轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 门规CECS102:2002考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 69, M= 133.10, N= 74.28, M= 81.60, N= -159.59考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.785抗剪强度计算控制组合号: 69, V= 32.20抗剪强度计算应力比= 0.112平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 177.21平面内稳定计算最大应力比= 0.824平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 202.95平面外稳定计算最大应力比= 0.944门规CECS102:2002腹板容许高厚比[H0/TW] = 250.00翼缘容许宽厚比[B/T] = 15.00考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.785 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.112 < 1.0平面内稳定计算最大应力< f= 215.00平面外稳定计算最大应力< f= 215.00腹板高厚比H0/TW= 64.00 < [H0/TW]= 250.00翼缘宽厚比B/T = 14.62 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 94. < [λ]= 500压杆,平面外长细比λ= 110. < [λ]= 500构件重量(Kg)= 289.38--------------------------------------------------------------------------------钢柱 3截面类型= 16; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 15.97, Ly= 3.00; 长细比：λx= 94.4,λy= 54.8构件长度= 3.00; 计算长度系数: Ux= 5.32 Uy= 1.00截面参数: B1= 240, B2= 240, H= 400, Tw= 6, T1= 8, T2= 8轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 门规CECS102:2002考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号:119, M= -24.01, N= 12.25, M= -68.14, N= -31.96考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.389抗剪强度计算控制组合号: 87, V= -25.10抗剪强度计算应力比= 0.087平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 87.46平面内稳定计算最大应力比= 0.407平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 83.74平面外稳定计算最大应力比= 0.389门规CECS102:2002腹板容许高厚比[H0/TW] = 250.00翼缘容许宽厚比[B/T] = 15.00考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.389 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.087 < 1.0平面内稳定计算最大应力< f= 215.00平面外稳定计算最大应力< f= 215.00腹板高厚比H0/TW= 64.00 < [H0/TW]= 250.00翼缘宽厚比B/T = 14.62 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 94. < [λ]= 500压杆,平面外长细比λ= 55. < [λ]= 500构件重量(Kg)= 144.69--------------------------------------------------------------------------------钢柱 4截面类型= 16; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 15.97, Ly= 3.00; 长细比：λx= 94.4,λy= 54.8构件长度= 3.00; 计算长度系数: Ux= 5.32 Uy= 1.00截面参数: B1= 240, B2= 240, H= 400, Tw= 6, T1= 8, T2= 8轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 门规CECS102:2002考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号:117, M= 24.01, N= 12.25, M= 68.14, N= -31.96考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.389抗剪强度计算控制组合号: 73, V= 25.10抗剪强度计算应力比= 0.087平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 87.46平面内稳定计算最大应力比= 0.407平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 83.74平面外稳定计算最大应力比= 0.389门规CECS102:2002腹板容许高厚比[H0/TW] = 250.00翼缘容许宽厚比[B/T] = 15.00考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.389 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.087 < 1.0平面内稳定计算最大应力< f= 215.00平面外稳定计算最大应力< f= 215.00腹板高厚比H0/TW= 64.00 < [H0/TW]= 250.00翼缘宽厚比B/T = 14.62 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 94. < [λ]= 500压杆,平面外长细比λ= 55. < [λ]= 500构件重量(Kg)= 144.69--------------------------------------------------------------------------------钢梁 1截面类型= 16; 布置角度= 0;计算长度：Lx= 12.04, Ly= 3.00构件长度= 6.02; 计算长度系数: Ux= 2.00 Uy= 0.50截面参数: B1= 180, B2= 180, H= 300, Tw= 6, T1= 6, T2= 6轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 门规CECS102:2002--- 梁的弯矩包络---考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.874抗剪强度计算应力比= 0.142平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 187.89平面外稳定计算最大应力比= 0.874考虑屈曲后强度计算应力比= 0.874 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.142 < 1.0平面外稳定最大应力< f= 215.00腹板高厚比H0/TW= 48.00 < [H0/TW]= 250.00 (CECS102:2002)翼缘宽厚比B/T = 14.50 < [B/T] = 15.00钢梁 2截面类型= 16; 布置角度= 0;计算长度：Lx= 12.04, Ly= 3.00构件长度= 6.02; 计算长度系数: Ux= 2.00 Uy= 0.50截面参数: B1= 180, B2= 180, H= 300, Tw= 6, T1= 6, T2= 6轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 门规CECS102:2002--- 梁的弯矩包络---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 弯矩-31.83 -24.94 -21.77 -13.82 -9.27 -13.04 -49.11梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 弯矩9.83 4.83 6.59 7.63 8.20 18.94 68.19考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.874抗剪强度计算应力比= 0.142平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 187.89平面外稳定计算最大应力比= 0.874考虑屈曲后强度计算应力比= 0.874 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.142 < 1.0平面外稳定最大应力< f= 215.00腹板高厚比H0/TW= 48.00 < [H0/TW]= 250.00 (CECS102:2002)翼缘宽厚比B/T = 14.50 < [B/T] = 15.00--- (恒+活)梁的相对挠度(mm) --- 截面 1 2 3 4 5 6 7 挠度值0.00 2.49 3.38 2.90 1.57 0.23 0.00最大挠度值= 3.38 最大挠度/梁跨度= 1/ 1779.斜梁坡度初始值: 1/ 12.50变形后斜梁坡度最小值: 1/ 13.36变形后斜梁坡度改变率= 0.064 < 1/3构件重量(Kg)= 183.71--------------------------------------------------------------------------------风荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 3), 水平位移dx= 14.766(mm) = H / 610.地震荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 4), 水平位移dx= 3.542(mm) = H / 2541.梁的(恒+活)最大挠度:梁( 1), 挠跨比= 1 / 1779.风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 610< 柱顶位移容许值: H/ 60地震作用下柱顶最大水平位移: H/ 2541< 柱顶位移容许值: H/ 60梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 1779< 梁的容许挠跨比: 1/ 180所有钢柱的总重量(Kg)= 868.所有钢梁的总重量(Kg)= 367.钢梁与钢柱重量之和(Kg)= 1236.-----PK11 计算结束-----。