当前位置：文档之家 › 抱箍计算书

抱箍计算书

  • 格式：doc
  • 大小：307.50 KB
  • 文档页数：11

盖梁施工抱箍受力计算书一、抱箍结构设计抱箍具体尺寸见抱箍设计图，主要包括钢带与外伸牛腿的焊接设计两方面的内容，其中牛腿为小型构件，一般不作变形计算，只作应力计算。

二、受力计算1、 施工荷载 1）、盖梁混凝土和钢筋笼（35.2方，平均密度2.5吨/3m ）自重为：2.5×35.2=88（吨）2）、钢模（每平方米100kg ）自重为：0.1×[2×15.84×0.81+2×(15.84+10.6)×0.69÷2+2×0.81×1.6+2×2.75×0.81+10.6×1.6]=6.791（吨）3）、侧模加劲型槽钢（采用10型槽钢，理论线密度为10kg/m ，共20根，每根长2m ）自重为：2×20×0.01=0.4（吨）4）、脚手架钢管（采用50钢管，线密度为37kg/m ，模板底部10根，每根长4m ；模板两侧护栏20根，每根长1.5m ；模板两侧扶手4根，每根长18m ）自重为： (10×4+20×1.5+4×18)×0.037=5.254（吨）5）、支垫槽钢（采用10型槽钢，理论线密度10kg/m ，共24根，每根长2m ）自重为： 0.01×2×24=0.48（吨）6）、工字钢（采用36B 型工字钢，理论线密度为65.6kg/m ，共4根，每根长18m ）自重为： 4×18×0.0656=4.723（吨）7）、工字钢拉杆(每根直径18mm ，共5根，每根长1.5m )自重为：5×1.5×0.00617×231810-⨯=0.015（吨）8）、连接工字钢的钢板（共8块，每块重79kg）自重为：8×0.079=0.632（吨）9）、钢模两翼护衬（单侧护衬重150kg）自重为：2×0.15=0.3(吨)10）、施工活荷载：10人+混凝土动载+振捣力=10×0.1+0.5×1.2+0.3=1.9（吨）11）、总的施工荷载为：88+6.791+0.4+5.254+0.48+4.723+0.015+0.632+0.3+1.9=108.495（吨）12）、考虑安全系数为1.2，则施工总荷载为：108.495×1.2=130.194（吨）13）、单个牛腿受力：130.194÷4=33（吨）2、计算钢带对砼的压应力σ可由下式计算求得：钢带对立柱的压应力1μσBπD=KG1其中：μ—摩阻系数，取0.35B—钢带宽度，B=300mmD—立柱直径，D=1200mmK—荷载安全系数，取1.2G—作用在单个抱箍上的荷载，G=660kNσ=KG/(μBπD)=1.2×660×1000/(0.35×300×3.14×1200)=2.002Mpa<[]cσ则：1=16.8Mpa，满足要求。

其中：[]c σ—砼立柱抗压强度容许值，其值不大于0.8R a b ,立柱砼标号为30Mpa ，轴心抗压强度R a b =0.7×30=21Mpa ，0.8 R a b =0.8×21=16.8Mpa3、 钢带内应力2σ的合成图如下：22σ化简得：21σδ=σD/2其中：δ—钢板厚度求得2σ=1σD/(2)δ=2.002×1200/(2×10)=120.12MPa<f=215 Mpa ，满足要求。

其中：f —查《钢结构设计规范GB500172003》，厚度≤16mm 的Q235钢抗拉、压、弯强度设计值，为215 Mpa 。

4、 牛腿螺栓受力计算4.1牛腿螺栓抗拉承载力计算牛腿腹板采用5根10.9级M24高强螺栓（布置方式见设计图），螺栓直径为24mm 。

钢带所受拉力：F=2σA =120.12×10×300×-310=360.36kN ，则单个螺栓所受拉力为：N=F/5=360.36/5=72.072kN<N t =180kN ，满足要求。

其中：N t —10.9级M24高强螺栓设计拉力。

查《钢结构设计规范GB500172003》10.9级M24螺栓预拉力P=225kN ，N t =0.8P=180kN4.2牛腿螺栓抗剪承载力计算已计算得作用在单个牛腿上的竖向荷载为G=34吨，螺栓连接方式为双剪结合，如下图：单个螺栓所受的竖向总荷载为：T=330/5=66kN ，单个螺栓所受剪力Q=T/2=33kN 。

螺栓截面为圆形，故其截面所受的最大切应力为：max e4Q τ=3A 其中：e A —M24螺栓的有效面积，为3532mm 则max e 4Q τ=3A =43310003353⨯⨯⨯=124.65Mpa 。

螺栓的许用切应力：[τ]=s σ/n其中：s σ—材料的屈服极限，10.9级螺栓的屈服极限为940Mpa （摘自GB 3098.1--82）n —安全系数，静载时取2.5σ/n=940/2.5=376Mpa。

则许用应切力：[τ]=sτ<[τ]，满足条件。

故max4.3牛腿螺栓紧固力计算紧固螺栓时要按照钢板容许应力控制紧固力。

考虑2倍的安全系数，紧固力取360.36×2=720.72kN，每个螺栓紧固力为：720.72 5=144.144kN。

查《公路桥涵施工技术规范041-2000》 P236公式：T C=KP C d其中：T C—终拧扭矩（N·M）K—高强度螺栓连接扭矩系数平均值，范围为0.11～0.15之间，取0.15。

P C—高强度螺栓施工预拉力（kN）D—高强度螺栓公称直径（mm）单个螺栓终拧扭矩T C=KP C d=0.15×144.144×24=518.92N·m,扳手手柄加长到80cm，只需紧固648.65N的力即可满足要求，紧固螺栓时可脚踩加长手柄，踩不动即能满足要求。

5、焊缝受力计算采用506焊条，手工焊，钢材全部采用Q235钢，焊缝型式为角焊缝。

5.1 翼缘水平焊缝应力计算按照焊缝传递应力与母材所承受应力相协调的原则，由于腹板焊缝传递弯矩很小，可忽略不记。

即假设腹板焊缝只承受剪力，翼缘焊缝承受全部弯矩。

受力简图如图：受力破坏时牛腿沿如图所示“铰”旋转，建立力矩平衡方程：V×150=H×300，则H=330×150/300=165kN ，在水平力的作用下焊缝应力为：f1σ=H/（h sl l wl ）=165×1000/（0.7×20×280）=42.09Mpa 。

其中：h sl —焊缝有效宽度，取h sl =0.7h fh f —焊缝焊角高度，采用20mm 焊角高l wl —焊缝长度，为280mm5.2 腹板焊缝受力计算在剪力V 作用下腹板侧焊缝切应力为：τ1=V/（h s2l w2）=330×1000/（2×0.7×20×280）=42.09Mpa 。

5.3 由于螺栓压力P 作用需进行的焊缝受力计算五个螺栓的拉力P=144.144×5=720.72kN螺栓压力由翼缘焊缝和腹板焊缝共同承担，所以在螺栓压力F 的作用下 p σ=720.72×1000/[0.7×20×（280+280+280）]=61.29Mpa5.4 翼缘焊缝综合应力计算σ翼22f1p σ+σ2242.09+61.29f w =160Mpa ，满足要求。

其中：f f w —角焊缝抗拉、压、剪强度设计值，取f f w =160MPa5.5腹板焊缝综合应力计算σ腹=65.54Mpa<f f w =160Mpa ，满足要求。

其中：f β—正面焊缝增大系数，取f β=1.226、 抱箍抗滑移计算M24高强螺栓紧固力为N =144.144kN ，单个牛腿由5个螺栓连接，则抱箍钢带所受的最大拉力：F=5N=720.72kN ，钢带横截面承受的最大正应力：max σ=F B δ⨯=720.7230010⨯×1000=240.24Mpa 。

其中：B —钢带高度δ—钢带厚度则钢板所受墩柱的最大压应力为：0σ=max σδD/2=240.24101200/2⨯=4.004Mpa 其中：D —墩柱直径抱箍与墩柱间的最大压力为：max N =0σπDB =4.004×3.14×1200×300×310-=4526kN取摩阻系数μ=0.35，则抱箍与墩柱之间的最大静摩擦力：max T =μmax N =0.35×4526=1584.1kN已计算得单个抱箍所受的竖向荷载为G=660kN<max T ，满足条件，抱箍不会产生滑移。

经上述计算可知，该抱箍可用于古球高架桥盖梁施工。

7、 支垫槽钢受力计算槽钢采用10型槽钢，钢材采用Q235钢，共24根，每根长2米。

槽钢截面尺寸高100mm ，腿宽48mm ，腰厚5.3mm ，截面积12.742cm ，惯性矩Z I =198.34cm ，弯曲截面系数z W =39.73cm 。

槽钢均匀的铺放在工字钢上，两槽钢中心间距60cm ，跨度为0l =1.2m 。

槽钢承受的总荷载为：总的施工荷载-脚手架钢管自重-工字钢自重-工字钢拉杆自重-连接工字钢的钢板自重=108.495-5.254-4.723-0.015-0.632=97.871（吨）考虑安全系数1.2，则槽钢承受荷载为：97.871×1.2=117.45（吨）单根槽钢承受的荷载为：117.45 24=4.9（吨）槽钢所受均布荷载为：q=G/l =49/1.2=41kN/m槽钢受力简图如图：7.1槽钢应力计算：槽钢所受的最大弯矩在槽钢的跨中位置，其最大弯矩为：2max 01M =q 8l =1/8×41×21.2=7.38kN·m 槽钢受最大弯矩截面处的最大应力为：max max zM σ=W =7.38/39.7×310=185.9Mpa<f=215 Mpa ，满足要求。

7.2槽钢挠度计算均布荷载下的槽钢的最大挠度在其跨中，计算公式为：40max z5q Y =384EI l 其中：q -槽钢所受的均布荷载0l -槽钢跨度E -Q235钢弹性模量，为210Gpaz I -截面惯性矩40max z 5q Y =384EI l =4541 1.210384210198.3⨯⨯⨯⨯⨯=0.00027m=0.27mm 查《铁路桥梁钢结构设计规范TB10002.2-2005》许用挠度[δ]= 0l /900=1.3mm ， 则max Y <[δ]，满足要求。

合集下载

盖梁钢抱箍计算计算书

盖梁钢抱箍计算计算书

盖梁钢抱箍计算计算书盖梁钢抱箍计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、荷载组合S1=1.2(G 1k + G 2k + G 3k )+1.4(Q 1k + Q 2k )=1.2×(1200+50+18.4)+1.4×(20+16)=1572.48kN S2=1.35(G 1k +G 2k +G3k )+0.7×1.4(Q 1k +Q 2k )=1.35×(1200+50+18.4)+0.7×1.4×(20+16)=1747.62kN 取较大值，即荷载设计值S ＝Max[S1，S2]＝Max[1572.48，1747.62]=1747.62kN二、墩柱参数示意图三、钢带验算钢抱箍形式单抱箍钢带宽度B(mm) 800 钢带厚度t(mm)12 两半抱箍接头间隙d(mm)30钢带和墩柱间的摩擦系数μ 0.3 钢带抗拉、压、弯强度设计值f (N/mm 2) 215 钢带弹性模量E(N/mm 2) 206000 螺栓个数n20 螺栓强度等级高8.8级螺栓抗拉强度设计值f t b(N/mm 2) 170 螺栓直径(mm)M22螺栓有效截面积Ae(mm 2)303.41、钢带对墩柱的压应力σ1＝S/(μπBD)=1747620/(0.3×3.14×800×1500)=1.546N/mm 2≤[σ]=14N/mm 2 满足要求。

2、钢带内应力σ2＝σ1D/(2t)=1.546×1500/(2×12)=96.625 N/mm 2≤f=215N/mm 2 满足要求。

3、钢带下料长度L(半个)ΔL=πD σ2/(2E)=3.14×1500×96.625/(2×206000)=1.105mm 钢带下料长度L(半个)＝πD/2-ΔL-d=3.14×1500/2-1.105-30=2323.895mm4、螺栓强度验算钢带所受拉力P=Btσ2=800×12×96.625=927600N=927.6kN螺栓设计拉力N t=nA e f t b=20×303.4×170=1031560N=1031.56kNN t≥P满足要求。

抱箍法施工计算书

抱箍法施工计算书

目录1、计算依据 (1)2、专项工程概况 (1)3、横梁计算 (1)3.1荷载计算 (1)3.2力学模型 (2)3.3横梁抗弯与挠度计算 (2)4、纵梁计算 (3)4.1荷载计算 (3)4.2力学计算模型 (3)5、抱箍计算 (4)5.1荷载计算 (4)5.2抱箍所受正压分布力Q计算 (4)5.3两抱箍片连接力P计算 (5)5.4抱箍螺栓数目的确定 (6)5.5紧螺栓的扳手力P B计算 (6)5.6抱箍钢板的厚度 (7)抱箍法施工计算书1、计算依据《路桥施工计算手册》《辽宁省标准化施工指南》2、专项工程概况柱系梁施工采用抱箍法，抱箍采用2块半圆弧形钢板制作，使用M24的高强螺栓连接，底模厚度10cm，每块长度2.5m；充分利用现场已有材料，下部采用I14工字钢作为横梁，横梁长度为4m，根据模板拼缝位置按照间距0.5m布置,共需10根；横梁底部采用2根I45C工字钢作为纵梁，纵梁长度为12m；抱箍与墩柱接触部位夹垫2～3mm橡胶垫，防止夹伤墩柱砼；纵横梁梁两端绑扎钢管，安装防落网。

下面以浑河大桥8#右幅柱系梁为例进行抱箍相关受力计算。

浑河大桥8#墩柱直径为2m,柱中心间距6.7m，系梁高度为1.6m，宽1.2m，C40砼11.52m³（不含柱头部分），钢筋0.86t。

柱系梁高度1.6m I14工字钢横梁10cm厚底模间距0.5mI45C工字钢纵梁千斤顶抱箍图1 抱箍法施工示意图3、横梁计算3.1荷载计算系梁钢筋砼自重：G1=11.52×26KN/m³=299.52KN模板自重：G2=55KN施工人员：G3=2KN/m2×1.2m×4.7m=11.28KN施工动荷载：G4=2KN/m×1.2m×4.7m=11.28KN倾倒砼时产生的冲击荷载和振捣砼时产生的荷载均按2KN/㎡考虑。

横梁自重G5=16.88×4×10=6.75KN横梁上跨中部分荷载：G6=G1+G2+G3+G4+G5=299.52+55+11.28×2+6.75=383.83KN每根横梁上所受荷载：q1=G6/10=383.83/10=38.38KN作用在每根横梁上的均布荷载：q2=q1/1.2=38.38/1.2=31.98KN/m两端悬臂部分只承受施工人员荷载，可以忽略不计。

抱箍计算书

抱箍计算书

盖梁施工抱箍受力计算书一、抱箍结构设计抱箍具体尺寸见抱箍设计图，主要包括钢带与外伸牛腿的焊接设计两方面的内容，其中牛腿为小型构件，一般不作变形计算，只作应力计算。

二、受力计算1、 施工荷载 1）、盖梁混凝土和钢筋笼（35.2方，平均密度2.5吨/3m ）自重为：2.5×35.2=88（吨）2）、钢模（每平方米100kg ）自重为：0.1×[2×15.84×0.81+2×(15.84+10.6)×0.69÷2+2×0.81×1.6+2×2.75×0.81+10.6×1.6]=6.791（吨）3）、侧模加劲型槽钢（采用10型槽钢，理论线密度为10kg/m ，共20根，每根长2m ）自重为：2×20×0.01=0.4（吨）4）、脚手架钢管（采用50钢管，线密度为37kg/m ，模板底部10根，每根长4m ；模板两侧护栏20根，每根长1.5m ；模板两侧扶手4根，每根长18m ）自重为： (10×4+20×1.5+4×18)×0.037=5.254（吨）5）、支垫槽钢（采用10型槽钢，理论线密度10kg/m ，共24根，每根长2m ）自重为： 0.01×2×24=0.48（吨）6）、工字钢（采用36B 型工字钢，理论线密度为65.6kg/m ，共4根，每根长18m ）自重为： 4×18×0.0656=4.723（吨）7）、工字钢拉杆(每根直径18mm ，共5根，每根长1.5m )自重为：5×1.5×0.00617×231810-⨯=0.015（吨）8）、连接工字钢的钢板（共8块，每块重79kg）自重为：8×0.079=0.632（吨）9）、钢模两翼护衬（单侧护衬重150kg）自重为：2×0.15=0.3(吨)10）、施工活荷载：10人+混凝土动载+振捣力=10×0.1+0.5×1.2+0.3=1.9（吨）11）、总的施工荷载为：88+6.791+0.4+5.254+0.48+4.723+0.015+0.632+0.3+1.9=108.495（吨）12）、考虑安全系数为1.2，则施工总荷载为：108.495×1.2=130.194（吨）13）、单个牛腿受力：130.194÷4=33（吨）2、计算钢带对砼的压应力σ可由下式计算求得：钢带对立柱的压应力1μσBπD=KG1其中：μ—摩阻系数，取0.35B—钢带宽度，B=600mmD—立柱直径，D=1800mmK—荷载安全系数，取1.2G—作用在单个抱箍上的荷载，G=660kNσ=KG/(μBπD)=1.2×660×1000/(0.35×300×3.14×1200)=2.002Mpa<[]cσ则：1=16.8Mpa，满足要求。

抱箍计算书

抱箍计算书

1、设计说明或简介德商高速公路范县段TJ-4标，起讫桩号为K12+550～K19+605.4，全长7.055公里。

本标段盖梁总计68座。

其中：选取单柱受力做大的k16+863陈庄分离立交盖梁为算例。

盖梁长13.552m，宽1.6m，高1.45m，混凝土方量29.1m3。

以下就以此为例来演算抱箍方案实施的可行性2、横梁、纵梁计算过程2.1、横梁演算：支撑按简支梁计算，使用I12.6工字钢，长3m，其力学性质：I=488cm4，W=77.5cm3，E=2.1x105Mpa，A=18.118cm22.1.1计算作用于模板次楞梁的荷载设计值q新浇筑混凝土自重：Q1= （26KN/m3*29.1m3）/（13.552m*1.6m）=34.89KN/m2模板自重：Q2=3.6KN/m2脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件自重：Q3=0.5KN/m2施工人员、材料及施工设备荷载：Q4=2.5KN/m2振捣混凝土产生荷载标准值：Q5=2KN/m2浇筑时容量为0.2-0.8m3料斗供料：Q6=4KN/m2计算作用于模板横梁的荷载设计值q计算荷载设计值q=1.2*（Q1+Q2+Q3）+1.4*(Q4+Q5+Q6+)=58.69 KN/m2荷载标准值：q=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6=47.49KN/m2可计算工字钢间距范围a：qal2/8＜【215MPA】*Wa＜【215MPA】*（8*W）/(1.62q)= 【215MPA】*8*77.5cm3/（2.56*58.69KN/m）可以得出 a＜88.7cm 根据实际情况取a=70cm根据实际70cm排列，总计16根，计算实际结构受力情况Q横=1.2*16*3*14.223*10/（13.552*1.6）=0.38 KN/m2计算荷载设计值：q=58.69+0.38=59.07 KN/m22.1.2绘制支撑横梁的受力简图支撑横梁受力简图2.1.3计算作用在横梁上的荷载产生的最不利弯矩值MmaxMmax=ql2/8=59.07*0.7*1.62/8=13.23KN·m绘制弯矩图弯矩图2.1.4计算抗弯强度σ= Mmax/W=13.23KN·m/77.5cm3=170.7Mpa≤215Mpa结论：结构抗弯强度满足要求2.1.5计算抗剪强度Τ=ql/2=59.07*0.7*1.6/2=33.08KNQmax绘制剪力图剪力图Τ=Q max xS0/（Ixb）=33.08KNx57.07cm3/（488cm4x0.5cm）=77.4MPa≤f v=125MPa 1.6计算挠度ωω=5ql4/384EI=5*59.07KN*0.7m*（1.6m）4/384*2.1*105*488cm4=3.4mm≤【ω】=l/400=4mm 绘制位移图位移图结论：结构刚度满足要求小结：根据弯拉强度、剪力强度、挠度等项目验算，支撑横梁满足要求。