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盖梁抱箍法施工设计计算书

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盖梁抱箍法施工设计计算书一、设计检算说明1、计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。

（2）综合考虑结构的安全性。

（3）采取比较符合实际的力学模型。

（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。

2、贝雷架无相关数据，根据计算得出，无资料可附。

3、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。

4、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。

以做安全储备。

5、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。

二、侧模支撑计算1、荷载计算（按最大盖梁）砼浇筑时的侧压力：P=Kγh m式中：K---外加剂影响系数，取1.2；γ---砼容重，取26kN/m；3h---有效压头高度。

砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20℃考虑。

则：v/T=0.3/20=0.015<0.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.015=0.6mP= Kγh=1.2×26×0.6=19kPam砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。

则：P=19+4=23kPam盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）：P=P×（H-h）+P×h/2=23×2+23×0.6/2=53.9kNmm2、拉杆拉力验算拉杆（φ20圆钢）间距1.2m，1.2m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。

则有：σ=（T+T）/A=1.2P/2πr221=1.2×53.9/（2π×0.01=102993kPa=103MPa<[σ]=160MPa(可) ）2、竖带抗弯与挠度计算3．设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长l=2.2m，砼侧压力按均布荷载0q考虑。

0竖带[14b的弹性模量E=2.1×10MPa;惯性矩Ix=609.4cm;抗弯模量Wx=87.1cm 354 q=23×1.2=27.6kN/m0最大弯矩：M= ql/8=27.6×2.7/8=25kN·m2200maxσ= M/2W=25/(2×87.1×10)-6xmax=143513≈144MPa<[σ]=160MPa(可)w挠度：f= 5ql/384×2×EIx=5×27.6×2.7/(384×2×2.1×10×609.4×84400max10)=0.0075m≈[f]=l/400=2.0/400=0.005m-804、关于竖带挠度的说明在进行盖梁模板设计时已考虑砼浇时侧向压力的影响，侧模支撑对盖梁砼施工起稳定与加强作用。

为了确保在浇筑砼时变形控制在允许范围，同时考虑一定的安全储备，在竖带外设钢管斜撑。

钢管斜撑两端支撑在模板中上部与横梁上。

因此，竖带的计算挠度虽略大于允许值，但实际上由于上述原因和措施，竖带的实际挠度能满足要求。

三、横梁计算采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。

在墩柱部位横梁设计为特制钢支架，该支架由工16型钢制作，每个墩柱1个，每个支架由两个小支架栓接而成。

故共布设横梁124个，特制钢支架6个（每个钢支架用工16型钢18m）。

盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约8kN。

1、荷载计算（1）盖梁砼自重：G=216.7m×26kN/m=5634.2kN 331（2）模板自重：G=520kN (根据模板设计资料) 2（3）侧模支撑自重：G=96×0.168×2.9+10=57kN 3（4）三角支架自重：G=8×2=16kN 4（4）施工荷载与其它荷载：G=20kN5横梁上的总荷载：G=G+G+G+G+G=5634.2+520+57+16+20=6237.2kN 5214H3q=4431/26.4=126.8kN/mH横梁采用0.4m的工字钢，则作用在单根横梁上的荷载G'=126.8×0.4=50.7kN H作用在横梁上的均布荷载为：q'= G'/l=50.7/2.2=23kN/m(式中：l为横梁受荷段长度，为2.4m) HHHH2、横梁抗弯与挠度验算横梁的弹性模量E=2.1×10MPa;惯性矩I=1127cm;抗弯模量Wx=140.9cm 354最大弯矩：M= q'l/8=28×2.4/8=20kN·m2 2HmaxHσ= M/W=20/(140.9×10)-6xmax=141945≈142MPa<[σ]=160MPa (可)w最大挠度：f= 5 q'l/384×EI=5×28×2.4/(384×2.1×10×1127×844HHmax10)=0.0051m<[f]=l/400=2.2/400=0.006m (可) -80四、纵梁计算纵梁采用单层四排，上、下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m。

、荷载计算1．（1）横梁自重：G=4.6×0.205×56+3×18×0.205=64kN6（2）贝雷梁自重：G=（2.7+0.8×2+1+2×3×0.205）×40=237kN 7纵梁上的总荷载：G=G+G+G+G+G+G+G=5634.2+520+57+16+20+64+237=6538kN 7346Z512纵梁所承受的荷载假定为均布荷载q：q= G/L=6538/49.26=133kN/m Z2、结构力学计算结构体系为一次超静定结构，采用位移法计算。

（1）计算支座反力R：C第一步：解除C点约束，计算悬臂端均布荷载与中间段均布荷载情况下的弯矩与挠度第二步：计算C点支座反力R作用下的弯矩与挠度C第三步：由C点位移为零的条件计算支座反力RC 由假定支座条件知:∑f=0cR、R（2）计算支座反力BA由静力平衡方程解得（3）弯矩图根据叠加原理，绘制均布荷载弯矩图：）纵梁端最大位移4 （)↓(=-648q/EI4、纵梁结构强度验算（1）根据以上力学计算得知，最大弯矩出现在A、B支座，代入q后M=8.82q=8.82×133=1173kN·m B（2）贝雷片的允许弯矩计算查《公路施工手册桥涵》第923页，单排单层贝雷桁片的允许弯矩[M]为975kN·m。

0则四排单层的允许弯矩[M]=4×975×0.9=3510 kN·m(上下加强型的贝雷梁的允许变矩应大于此计算值)故：M=1173kN·m＜[M]=3510 kN·m 满足强度要求B5、纵梁挠度验算（1）贝雷片刚度参数弹性模量：E=2.1×10MPa5惯性矩：I=Ah×h/2=(25.48×2×4)×150×150/2=2293200cm（因无相关资料可查，4进行推算得出）（2）最大挠度发生在盖梁最大横向跨中部位f=648q/EI=648×133/(2.1×10×2293200×10)=0.018m-88max[f]=L/2/400=20.82/2/400=0.026m由于f<[f]，计算挠度能满足要求。

max五、抱箍计算（一）抱箍承载力计算1、荷载计算每个盖梁按墩柱设三个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：支座反力R=R=[2(l+a)-8.31]q/2=[2(9+4.5)-8.31]×133/2=1672kN BAR=8.31q=8.31×133=1105kNC进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。

N以最大值为抱箍体需承受的竖向压力2、抱箍受力计算（1）螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=1242kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M24螺栓的允许承载力：[N]=Pμn/KL式中：P---高强螺栓的预拉力，取225kN;μ---摩擦系数，取0.3；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.7。

则：[N]= 225×0.3×1/1.7=39.7kN L螺栓数目m计算：m=N'/[N]=1242/39.7=31.3≈32个，取计算截面上的螺栓数目m=32个。

L则每条高强螺栓提供的抗剪力：P′=N/44=1242/32=38.8KN≈[N]=38.7kN L故能承担所要求的荷载。

（2）螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.3计算抱箍产生的压力P= N/μ=1242kN/0.3=4140kN由高强螺栓承担。

b则：N'=P=4140kNb抱箍的压力由32条M24的高强螺栓的拉力产生。

即每条螺栓拉力为N=P/44=4140kN /42=130kN<[S]=225kN b1σ=N”/A= N′（1-0.4m/m）/A 1轴心力---′N式中：m---所有螺栓数目，取：66个1A---高强螺栓截面积，A=4.52cm 2σ=N”/A= P （1-0.4m/m）/A=5573×(1-0.4×66/42)/66×4.52×10 -41b =117692kPa=118MPa＜[σ]=140MPa故高强螺栓满足强度要求。

（3）求螺栓需要的力矩M1)由螺帽压力产生的反力矩M=uN×L 1111u=0.15钢与钢之间的摩擦系数1L=0.015力臂1M=0.15×133×0.015=0.299KN.m12)M为螺栓爬升角产生的反力矩,升角为10°2M=μ×N′cos10°×L+N′sin10°×L2212[式中L=0.011 (L为力臂)]22=0.15×133×cos10°×0.011+133×sin10°×0.011=0.470(KN·m)M=M+M=0.299+0.470=0.769(KN·m) 21=76.9(kg·m)所以要求螺栓的扭紧力矩M≥77(kg·m)（二）抱箍体的应力计算：1、抱箍壁为受拉产生拉应力拉力P=21N=21×133=2793（KN）11抱箍壁采用面板δ16mm的钢板，抱箍高度为1.734m。

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盖梁抱箍计算书

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盖梁抱箍计算书惠大疏港高速公路A09合同段抱箍计算书1、盖梁支撑体系设计计算及施工方法1．1、计算依据⑴惠大高速A09合同段施工图设计⑵公路桥涵施工技术规范⑶实用新编五金手册⑷装配式公路钢桥使用手册1．2、计算内容圆柱墩盖梁施工的抱箍计算2、施工方法简介圆柱墩盖梁：采用抱箍法施工，每根柱子使用两个抱箍，两抱箍之间用铁楔子固定做拆模使用。

抱箍为A3钢制作，厚度为0.02米，高度0.3米，每个抱箍由两个半环组成，每个连接处使用4根M22高强螺栓。

抱箍两侧耳上横桥向设各设1排贝雷片，贝雷片上每隔60cm 设一根长4m的18#工字钢作钢模板支承小棱。

3、设计计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。

（2）综合考虑结构的安全性。

（3）采取比较符合实际的力学模型。

（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。

4、本计算结果适用于D1.3m立柱上的盖梁施工。

5、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。

以做安全储备。

6、抱箍加工完成实施前，必须先进行现场预压，变形满足要求后方可使用。

横梁计算采用间距0.6m的18型工字钢作横梁，横梁长4m，共布设横梁30个。

1、荷载计算=36.75m3×25kN/m3=920kN（1）盖梁砼自重：G1=100kN (根据厂家供货重量)（2）模板自重：G2=20kN（5）施工荷载与其它荷载：G3横梁上的总荷载：G H =G 1+G 2+G 3=920+100+20=1040kN q H =1040/17.27=60.22kN/m横梁采用0.6m 的18型工钢，则作用在单根横梁上的荷载：G H ’=60.22×0.6=36.13kN作用在横梁上的均布荷载为：q H ’= G H ’/l H =36.13/1.6=22.6kN/m(式中：l H 为横梁受荷段长度，为1.6m)2、力学模型如图1所示。

R A R B横梁，工16，EIq H =22.6 K N /m图1 横梁计算模型3、横梁抗弯与挠度验算横梁的弹性模量E=2.1×105MPa;惯性矩I=1669cm 4;抗弯模量Wx=185.4cm 3最大弯矩：M max = q H ’l H 2/8=22.6×1.62/8=7.232 kN ·m σ= M max /W x =7.232/(185.4×10-6)≈39MPa<[σw ]=140MPa (可)最大挠度： f max = 5 q H ’l H4/384×EI=5×22.6×1.64/(384×1.6×108×1669×10-8)=0.0007 m<[f]=l 0/400=2.1/400=0.00525 m (满足要求) 抱箍计算（一）抱箍承载力计算1、荷载计算每个盖梁按墩柱设2个抱箍体支承上部荷载，贝雷梁自重：G4=0.3×7×2=42kN （采用2排3m×1.5m贝雷片）抱箍上的总荷载：GB =G1+G2+G3+G4=920+100+20+42=1082kN支座反力RA =RB= RC=ql/3=361 kN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。

三柱盖梁抱箍法实用模板及支撑体系设计计算书

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盖梁模板及支撑体系设计计算书（一）、盖梁工程概况本工程全线共七座桥梁，盖梁共40个，均为三柱式墩结构。

各部分尺寸各桥相同，分别为：长15.2m，宽1.6m，高1.4m，混凝土33.2m³。

柱间距5.5m，两侧悬臂1.5m。

计划防震挡块同盖梁一起浇筑。

如图所示：（二）、盖梁抱箍施工法结构设计1、侧模设计侧模为专用大钢模，面板采用δ=6mm的Q235钢板，肋板高度100mm。

其中纵肋（横桥向）、竖肋均采用[10槽钢，边肋为δ=12mm的Q235钢板与背肋连接。

整座盖梁侧模每侧设置16道拉杆梁，上下各有一道拉杆保证侧模稳定性。

2、底模设计底模模为专用大钢模，面板δ=6mm，肋板高度100mm。

其中纵肋（横桥向）、横肋（顺桥向）均采用[10槽钢，边肋在底部主要受力区采用等边角钢L100×10，其余部分为δ=12mm的Q235钢板与背肋连接。

3、横梁（顺桥向）采用[10槽钢立放，优先布置底模接缝处及薄弱处，然后再加密布置。

最大间距50cm。

4、主支撑梁（纵梁）主梁采用28b工字钢，长度16m，安装在三个抱箍之上，承受盖梁施工的全部荷载。

5、抱箍抱箍由两块半圆形高度为50cm的钢板（δ=10mm）制作而成。

两片抱箍间采用M20高强螺栓连接，每侧16颗，共计32颗。

与混凝土的接触面贴合一层2~3mm 厚度的橡胶垫。

紧固高强螺栓使抱箍产生对墩柱混凝土面的侧压力产生摩擦力，为主梁提供足够的支座反力。

6、防护栏杆与工作平台（1）在横梁上每隔3条横梁焊接一根竖向钢筋，长度50cm。

当横梁安装完毕时，将长度1.2m的钢管（Φ50×1.5），再沿纵向安装栏杆。

钢管间连接采用扣件连接。

（2）在横梁悬臂端放置竹胶板或竹踏板，方便作业人员走行。

（三）、盖梁抱箍法施工设计图图01 《桥墩盖梁模板支撑体系设计图》图02 《盖梁模板设计图（一）》图03 《盖梁模板设计图（二）》（含抱箍设计图）（四）、主要材料数量汇总表表1 盖梁施工支撑体系材料统计表（五）、设计简算说明1、设计计算原则（1）、满足结构受力的安全性。

中桥盖梁抱箍法施工设计计算书

中桥盖梁抱箍法施工设计计算书

小雁河中桥盖梁抱箍法施工设计计算书一、设计检算说明1、计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。

（2）综合考虑结构的安全性。

（3）采取比较符合实际的力学模型。

（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。

2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。

3、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量,以做安全储备。

4、抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成， M24的高强螺栓连接，抱箍高50㎝。

5、抱箍安装完成施工前，必须先进行预压试验，变形满足要求后方可使用。

二、侧模支撑计算1、力学模型假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算图式如图2-1所示。

2、荷载计算砼浇筑时的侧压力：Pm=Kγh式中：K---外加剂影响系数，取1.2；γ---砼容重，取25kN/m3；h---有效压头高度。

砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按25℃考虑。

则：v/T=0.3/25=0.012<0.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.012=0.52mPm= Kγh=1.2×25×0.52=15.6kPa图2-1 侧模支撑计算图式砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。

Pm=19.6kPa则：Pm=15.6+4=19.6kPa盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）： P=Pm×（H-h）+Pm×h/2=19.6×0.64+19.6×0.56/2=18kN3、拉杆拉力验算拉杆（υ16圆钢）间距0.75m，0.75m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。

则有：σ=（T1+T2）/A=1.2P/2πr2=1.2×16/2π×0.0082=53714.8kPa=53.7MPa<[σ]=160MPa(满足要求)4、竖带抗弯与挠度计算设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长l0=0.6m，砼侧压力按均布荷载q0考虑。

盖梁抱箍法施工计算书

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盖梁抱箍法计算书一、工程概况本项目共有墩台帽201座，其中台帽40座，桥墩盖梁161座，有墩间系梁10座（全部在2号桥）。

盖梁为单立柱、双立柱、三立柱和四立柱非预应力形式，采用抱箍法施工。

二、盖梁无支架施工的受力验算拟采用321型贝雷片，在贝雷片I25a工钢，其上铺15cm×20cm 的方木做盖梁底模的底支撑。

1、纵向方木受力验算①盖梁混凝土自重：53.5m3×26KN/m3 = 1391KN②钢模板自重：（面板6mm厚的钢模取70Kg/m2）18.75×1.9+18.75×1.6×2= 95.63 m295.63×70Kg/m2 = 6694 Kg 即：66.94 KN③纵向方木自重：0.15×0.20×2.3×6KN/m3 = 0.414 KN荷载总重：1391+66.94+0.414 =1458.35 KN取安全系数为1.2则：方木所受线性荷载：1458.35×1.2/（18.75×1.9）×0.4= 19.65KN/m图2：方木计算模型按连续梁受均布荷载作用计算：图3：方木弯矩图经计算得：M max =3.9 KN〃m取方木（松木）抗弯强度f m = 8.0 MPa则：方木截面抵抗矩：W= M/[f]=3.9/[8]=48750 mm3方木的截面抵抗矩[W]=1/6bh2 = 150×200×200/6=1000000 mm3 W＜[W],方木截面满足要求。

2、横向贝雷受力验算①强度验算纵向贝雷所承受的力为方木所传递下来的集中荷载，方木的间距为40cm，按连续梁受均布荷载作用计算：图2：贝雷梁计算模型图3：贝雷梁弯矩图经计算得：M max =90.1 KN〃m＜788.2KN〃m②刚度验算按连续梁受均布荷载作用计算：图4：位移图f max=1.8mm≤L/400=7100/400=17.75mm最大的支撑反力在中间支点处P= 375.98 KN，在抱箍与墩柱接触面垫一层摩擦力较大的材料，取摩擦系数μ=0.3，则抱箍钢板对立柱的压力N=P/μ=375.98/0.3=1253.3 KN。