应力分析——肖恒

管道应力分析基础理论管道应力分析主要包括三方面内容：正确建立模型、真实地描述边界条件、正确地分析计算结果。

所谓建立模型就是将所分析管系的力学模型按一定形式离散化，简化为程序所要求的数学模型，模型的真实与否是做好应力分析的前提条件。

应力分析的根本问题就是边界条件问题，而体现在工程问题上就是约束（支架）、管口等具体问题的模拟，真实地描述这些边界条件，才能得到正确的计算结果。

要想能够熟练而正确地分析结果，首先会正确设计支吊架，有一定的相关理论知识如工程力学，流体力学，化工设备及机械等，另外需在一定时间内不断摸索，总结出规律性的问题。

第一章管道应力分析有关内容·§1.1 管道应力分析的目的进行管道应力分析的问题很多CAESARII解决的问题主要有：1、使管道各处的应力水平在规范允许的范围内。

2、使与设备相连的管口载荷符合制造商或公认的标准（如NEMASM23，API610 API617等标准）规定的受力条件。

3、使与管道相连的容器处局部应力保持在ASME第八部分许用应力范围内。

4、计算出各约束处所受的载荷。

5、确定各种工况下管道的位移。

6、解决管道动力学问题，如机械振动、水锤、地震、减压阀泄放等。

7、帮助配管设计人员对管系进行优化设计。

§1.2 管道所受应力分类1.2.1 基本应力定义轴向应力（Axial stress）：轴向应力是由作用于管道轴向力引起的平行管子轴线的正应力，：S L＝F AX/A m其中S L＝轴向应力MPaF AX＝横截面上的内力NA m＝管壁横截面积mm2=π（do2-di2)/4管道设计压力引起的轴向应力为S L＝Pdo/4t轴向力和设计压力在截面引起的应力是均布的，故此应力限制在许用应力[σ]t范围内。

弯曲应力（bending stress）：由法向量垂直于管道轴线的力矩产生的轴向正应力。

S L=M b c/I其中：M b=作用在管道截面上的弯矩N.mC－从管道截面中性轴到所在点的距离mmI－管道横截面的惯性矩mm4=π(d o4－d l4）/64当C达到最大值时，弯曲应力最大S max=M b R0/I= M b/Z弯曲应力在断面上是线性分布的,截面最外端应力达到最大时，其它地方仍处于弹性状态，故应力限制在1.5[σ] 之内。

压力容器壳体局部应力计算和强度评定
淡勇;吴曾谅
【期刊名称】《西北大学学报：自然科学版》
【年(卷),期】1997(027)006
【摘要】介绍了一种简便，实用的压力容器壳体局部应力计算方法，并应用该方法对一高压反应器底封头由接管载荷引起的局部应力进行了详细计算，进一步采用分析设计法进行了强度评定。

【总页数】6页(P499-504)
【作者】淡勇;吴曾谅
【作者单位】西北大学化工系;西北大学化工系
【正文语种】中文
【中图分类】TH49
【相关文献】
1.压力容器壳体局部应力计算方法分析 [J], 段瑞
2.板壳理论在压力容器强度设计中的经典应用之二r——八种压力容器壳体的强度计算方法分析(上) [J], 桑如苞;夏少青;闫东升
3.板壳理论在压力容器强度设计中的经典应用之二--八种压力容器壳体的强度计算方法分析(下) [J], 桑如苞;夏少青;闫东升
4.压力容器壳体元件基于弹塑性失效准则的强度计算新方法——一次结构法在压力容器壳体元件强度计算中的应用 [J], 桑如苞;周耀;杨良瑾;闫东升
5.轴式吊耳强度计算及壳体局部应力校核方法 [J], 王贵丁
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管道应力分析中几个问题的探讨摘要：在进行管道设计时，首先要考虑满足工艺要求，还应使管道的设计既经济合理又安全可靠，管道应力分析是实现这一目标的手段和方法。

针对相关规范的理解和支架设计技巧，结合长期的设计经验和应力分析理论，提出了管道应力分析相关需要注意的几个问题。

关键词：管道应力；安装温度；弹簧设计；汽轮机；再沸器；偶然工况Zhou Xiaobing, Fei Ke（China Wuhuan Engineering Co.，Ltd, Wuhan Hubei 430223）Abstract::, Pipeline design should firstly meet the process requirements, also should be economical，reasonable，safe and reliable, pipeline stress analysis is the means and methods to achieve this goal. According to the understanding of related codes and stress analysis theory, combined with the experience in the piping arrangement and support design, the author presents some issues about piping stress analysis.Key words: Pipeline stress; ambient temperature; Spring design; turbine; reboiler; Occasional case一、管道应力分析中如何定义安装温度国内工程公司管道应力分析专业通常规定：管道应力分析的安装温度，依据建设项目所在地的气象环境和安装时间及业主的特殊要求来确定，如无特殊规定，则管道安装温度取21℃。

显式模拟类橡胶材料Mullins效应滞回圈王晓明; 吴荣兴; 肖衡【期刊名称】《《力学学报》》【年(卷),期】2019(051)002【总页数】10页(P484-493)【关键词】显式; 类橡胶材料; 应变能弹性势; Mullins效应; 基准实验; 滞回圈【作者】王晓明; 吴荣兴; 肖衡【作者单位】宁波职业技术学院建筑工程学院浙江宁波315000; 暨南大学力学和建筑工程学院广州510632【正文语种】中文【中图分类】O343; O345引言类橡胶材料在加载卸载过程中会出现应力软化效应，卸载和加载的应力--应变曲线通常不能重合，形成一个滞回圈，且加载曲线往往在卸载曲线上方.对这种现象的研究，Mullins[1-3]做了许多工作，因此将其称为Mullins效应.对于类橡胶材料本构模型的研究有很多[4-5].这些模型大致可以被分为两大类：第一类是基于微观统计力学，这类模型从材料的微观结构出发，假设材料是由随机分布的分子链组成，比如三链模型[6]，四链模型[7-8]，八链模型[9],以及Full-network模型[10]；第二类是基于唯象模型的研究，这类模型应用连续介质力学方法，假设弹性势是由伸长比或者伸长比构成的不变量组成，从实验数据出发，再确定弹性势中的各种参数[11-15].除此之外，近年来还涌现了许多基于黏--超弹性理论的类橡胶材料本构模型[16-18].邹广平等[19]利用参数分离的方法对弹簧--金属丝网橡胶进行本构建模.王宝珍和胡时胜[20]根据类橡胶材料(猪肝)从准静态到高应变下的力学特征，通过将两部分简单相加的方法进行建模.谈炳东等[21]根据纤维增强复合材料连续介质力学理论，提出了各向异性超弹性本构模型，并能很好地预测0°～45°各向异性力学性能.Mullins效应的力学机理十分复杂，涉及到大变形、非线性变形以及应力软化效应，因此用模型去模拟Mullins效应将变得十分困难.尽管如此，还是有很多科研工作者在这些方面做了大量的工作[1,22].Simo[23]在基于变形梯度的弹性势中加入了一个表征损伤的量，用来解释类橡胶材料应力软化过程中出现的分子链破坏，微结构损伤.在此基础上，根据引入量演化方程的不同，提出了各种不同的结果[23-27];Mullins等[28-29]提出了不同的方法，他们将橡胶内部区域分为两大类，分别是“硬区”和“软区”，材料的变形主要是在“软区”产生.一旦应力达到某一个程度，那么“硬区”将会向“软区”转化，由此产生材料应力软化.关于Mullins效应最新的研究成果如下：Chai[30]在八链模型[5]的基础上提出了一个新的网状模型，在模型中加入了伸长比最大值这个参数；Dorfmann和Ogden[31]在弹性势中加入了一个新的标量，用来表征材料的软化效应；Merckel 等[32]提出了一个基于变形梯度分解的弹塑性模型模拟Mullins效应.以上研究成果很多都可以模拟Mullins效应，但是都存在着不同的缺陷.微结构模型的参数往往需要迭代求解，计算量大；唯象模型往往需要引入没有物理意义的隐式参数.因此，本文的目的是通过显式的方法建立一个多轴、可压缩的应变能函数，其在加载状态下可以精确匹配单轴拉伸和压缩、等双轴拉伸和压缩、以及平面应变3个基准实验，同时在卸载状态下也能模拟材料应力软化现象.材料在加载--卸载的循环中，模型可以自动产生应力--应变关系滞回圈.近几年以来，Xiao等[33-35]用显式的方法提出了类橡胶材料的多轴弹性势，可以精确匹配4个基准实验，同时可以预测非等双轴拉伸的变形趋势.本文方法在此基础上进行了改进，在新的模型中加入了表征能量耗散的标量，使模型可以数值模拟Mullins效应.1 带有耗散的多轴可压缩弹性势类橡胶材料的本构模型，通常是通过给出其应变能弹性势.本章将给出符合要求的多轴应变能弹性势.对于本文将要用到的符号含义如表1所示,表1中，i=1,2,3.表1 物理量符号Table1 Symbol of physical quantitiesSymbol Definitio Symbol Definitio F deformation gradient B left Cauchy Gree n tensor λi stretch h logarithmic strain τ Kirchoffstress σ Cauchy stress J volumeratioυ Poisson ratio n i eigenvector W potential I identity tensor ˜h deviatoric logarithmic strain hl lateral logarithmic κ energy dissipation为了直接从弹性势导出应力应变关系，选择使用对数应变h，也叫Hencky应变[36]对数应变与变形梯度的关系为其中,B=F·F T，也称为左柯西--格林张量；λi,n i(i=1,2,3)是材料伸长比(特征值)和特征向量.1.1 基于对数应变的不变量根据方程(2)给出3个基本不变量表达其中，s=1,2,3.本文模型可以应对可压缩情况.因此，体积变化的影响必须考虑，从对数应变偏量˜h出发，给出3个新的不变量表达为其中，s=1,2,3.根据方程(3)～(5),得出新的不变量和基本不变量之间的关系为当材料不可压缩，那么i1=0，将其代入方程(6),可以得到对应的不变量相等，即其中，s=1,2,3.为了得到符合要求的多轴可压缩弹性势，需要构造3个新的不变量γi(i=1,2,3)，其表达式如下其中，γ1主要用来控制体积比，若材料不可压缩，变形前后体积不变，则γ1=ln J=0，否则γ1≠0；γ2在单轴拉伸和压缩、等双轴拉伸和压缩、平面应变的情况下恰好可以转化成对数应变或者其线性关系；γ3主要用来控制变形模式，使得多轴弹性势在对应的情况下可以分别转化为单轴拉伸和压缩、等双轴拉伸和压缩、以及平面应变的单轴弹性势.其具体的推导过程将在后文中给出.1.2 单轴弹性势为了得出单轴拉伸压缩和平面应变情况下的单轴弹性势.首先给出在各自情况下的单轴应力--应变关系，然后通过积分得到对应的弹性势.和之前研究不一样的是，这里的应力--应变关系和弹性势依赖于新引入的标量κ，该标量表示在加载--卸载过程中出现的能量耗散大小，其具体方程将在后面的内容中给定.为了处理可压缩情况，在这里给出泊松比的表达.假设应力方向对数应变为h，侧向对数应变为hl，则泊松比υ定义为在不可压缩情况下υ=0.5；一般情况下，泊松比的范围为0＜υ＜0.5.1.2.1 单轴拉伸和压缩在单轴拉伸和压缩情况下，假设对数应变和应力的关系为为了简化问题，假设κ和h相互独立，对方程(9)积分，得到单轴拉伸和压缩情况下的弹性势为1.2.2 平面应变平面应变实验描述如下：对一个六面体橡胶块，固定一个方向的变形，在另一个方向拉伸，最后一个方向自由.假设加载方向应力为τp，应变为h，固定方向应力为τpf，给定其两个方向的应力--应变关系为在该变形模式下，只有在载荷方向做功，因此得到应变能弹性势为1.3 多轴可压缩弹性势根据方程(1),需要给出弹性势标量函数的具体形式.通过1.1节构造的3个不变量γi(方程(8))，i=1，2，3，可以将方程(13)简化为根据方程(1)和(15)，结合方程(8),可以得到其中式中，˜h是对数应变偏量，I如表1所示，是单位二阶张量.张量I,˜h,˜h之间相互正交因此，可以将作为对数应变张量的3个基.根据文献[32],利用Hermite插值方法，可以得到新的多轴可压缩弹性势为其中，Y+,Y−分别为的值，给定为方程(19)～(20)给定了一个可以处理Mullins效应的多轴可压缩弹性势.其在单轴拉伸和压缩，以及平面应变的情况下，通过方程(16)可以自动退化到方程(10)和(12).除此之外，由于等双轴拉伸和单轴拉伸存在这对应关系[33],只要给出符合条件的形函数，任意类橡胶材料的3个基准实验都能精确匹配；同时还可以匹配和预测橡胶Mullins效应产生的应力软化效应.2 新弹性势预测基准实验为了证明方程(19)～(20)提出的弹性势符合要求，必须给出其在3个基准实验下的变形行为.注意在单轴情况下,伸长比和对数应变存在关系2.1 单轴拉伸和压缩假设在单轴拉伸或压缩情况下，基尔霍夫应力张量为对数应变张量为式中，h,hl分别为拉伸方向应变和侧向应变.根据方程(4),(8),(23)和(9)，可得到结合方程(24)和(21)，可得到体积比与伸长比关系为同时将方程(24)代入方程(19),可以得到弹性势变成对方程(26)求导，最终得到的应力应变关系为τu=f(h,κ)和方程(10)对应.2.2 等双轴拉伸和压缩等双轴拉伸和压缩情况下，假设拉伸方向应力为τe，则基尔霍夫应力张量为假设应力方向对数应变为h，则不受力方向的对数应变为对数应变张量为根据方程(4)，(28)和(8)，可得到同样的方法，可以得到体积比与伸长比关系弹性势变成在等双轴拉伸情况下，对以下方程求导得到应力--应变关系为2.3 平面应变平面应变情况下，假设拉伸方向应力为τp，固定端应力为τpf，基尔霍夫应力为拉伸方向对数应变h,自由端方向应变h f，两者关系为根据方程(35)，对数应变为根据前面类似的方法，可推导得到为了简化推导，在此变形模式下，橡胶几乎不可压缩，因此得将方程(38)代入方程(19),可得到基于不可压缩的假设，在平面应变情况下，对数应变偏量变成方程(17)变成方程(16)中的可以通过张量运算关系得到，其结果为将方程(40),(41),(43),(38)代入方程(16),结合方程(20)，最终得到τp=g(h,κ),以及τpf=g f(h,κ).这个结果与方程(12)对应.通过推导，我们可以得出结论：由方程(19)～(20)构成的多轴不可压缩弹性势，在单轴拉伸和压缩，平面应变情况下，应力--应变关系能自动退化到各自形函数(方程(10)和(12))形式，单轴压缩的应力--应变关系，只要给出泊松比，就能通过方程(33)给定.和前面研究不同的是，本文3个形函数，也就是方程方程(10)和(12)，全都依赖于表征软化效应的耗散量κ.耗散量的演化方程和对模型的具体影响，将在下文详细描述.3 带有软化效应的形函数本章将给出方程(10)和(12)的显式表达式，使得方程(19)和(20)给出的应力--应变关系不仅可以精确匹配3个基准实验，还可以模拟Mullins效应产生的滞回圈. 3.1 Mullins效应滞回圈图1所示为Mullins效应滞回圈.图中横坐标表示应变，纵坐标表示应力.类橡胶材料的应变随着应力的增大而增大，其加载曲线L沿着(a)—(c)—(e)方向.如果当应力达到τ1时，开始卸载，材料由于Mullins效应产生软化，不会沿着原路径(a)返回，而是沿着图中U1路线((b)曲线)回到原点，形成一个滞回圈(1)；当材料在应力达到τ2时卸载，那么同样地，应力--应变曲线将沿着图中U2路线((d)曲线)返回到原点，而不是沿着原路径(c)—(a)返回，形成另一个滞回圈(2).图1 Mullins效应滞回圈Fig.1 Schematic of hysteresisloopsfor Mullinseffects 根据图1，可以得出Mullins效应滞回圈存在以下3个特点：第一，卸载曲线和加载曲线往往不重合，且卸载曲线一般在加载曲线下方；第二，不同的卸载应力下，卸载曲线往往也不重合.一般地，卸载应力越大，材料软化就越严重；第三，Mullins效应滞回圈面积的物理意义是加载--卸载后，产生的能量耗散，卸载点应力越大，其耗散的能量就越大.基于以上思路，假设应变从0加载到h m后，开始卸载，那么加载产生的能量设为κm，且其中，¯f(h)表示加载的应力--应变曲线.而h m =f−1(τm)，h=f−1(τ)是τ= f(h)的反函数.如果h m很小，接近0，那么材料软化的程度就很小，能量耗散κ与κm 之比κ/κm接近为0；若h m很大，材料软化非常巨大，那么κ/κm接近为1.所以κ/κm的取值范围由此我们假设耗散κ随着卸载点应力τm的变化规律为式中，τr和m是可调参数.当τm=τr时，参数m表示κ随着τm变化的速度. 3.2 单轴拉伸和压缩在前面研究工作的基础上，给定单轴拉伸和压缩情况下的形函数为其中，可得将方程(48)代入方程(47),可得¯f(h)表示加载应力--应变形函数，根据前面的研究，给定其形式为只要给出合适的参数E0，h10h20和α0，那么加载部分的应力--应变曲线就能自动产生.关于这几个参数在形函数中的意义如图2所示.杨氏模量E0控制应变很小情况下的曲线斜率；参数α0控制当曲线接近边界的应力大小，α0越大，那么接近边界的时候，应力就越大，反之，应力则越小；h10和h20控制两条边界线的位置，其值越大，则表示材料达到钢化效应的时候变形就越大.图2 单轴情况下形函数示意图Fig.2 Schematic for shapefunction in uniaxialcase˜f(h,κ)表示卸载曲线的应力--应变曲线，其形式给定为式中，E(κ)，h1(κ)，h2(κ)和α(κ)随着耗散κ的变化而变化，因此不同的卸载点卸载，其卸载曲线必然不重合.3.3 等双轴拉伸压缩和平面应变根据方程(33)和(47),可以推导得到等双轴拉伸和压缩的形函数只要单轴拉伸和压缩的相关参数给定，泊松比给定，那么等双轴拉伸和压缩的应力--应变关系就能确定.平面应变的应力应变形函数，通过类似的方法可得其中，¯g(h)，˜g(h,κ)，¯g f(h)和˜g f(h,κ)分别表示载荷方向加载，卸载曲线和固定端方向加载，卸载曲线.具体形式为同样地，我们需要给出参数h p0，αp0和αpf0，以及h p(κ)，αp(κ)和αpf(κ)随耗散κ的变化规律.4 数值模拟本章将介绍新模型在3个基准实验和加载--卸载情况下产生的模拟结果，同时将其与对应的实验结果作比较并预测，证明本文方法的有效性.4.1 基准实验模拟基准实验包括单轴拉伸压缩、等双轴拉伸以及平面应变拉伸，其应力--应变形函数通过方程(47)、(52)以及(53)给出.将应变h=lnλ代入到方程，在加载情况下，3个方程分别退化为选取Treloar等[37-39]的实验结果与本工作模型结果进行对比，具体参数如表2所示,模型和实验数据的对比结果如图3～图5所示.表2 匹配基准实验的模型参数数值Table 2 Magnitude of parameters for matching benchmark testsRefs. E0/MPa α0 h10 h20 υ αp0 αpf0 h p0 Ref.[37] 1.0 2 2.14 3.66 0.499 1.5—1.95 Ref.[38] 1.3 3 2.40 3.74 0.499 13−10 4.70 Ref.[39] 2.3×10−3 2 1.92 3.22 0.499 5 8.5 2.71图3 Treloar[37]的数据与模型结果比较Fig.3 Comparison between test dataof Treloar[37]and themodel result图4 Jones和Treloar[38]的数据与模型结果比较Fig.4 Comparison between test dataof Jonesand Treloar[38]and the model result图5 Yohsuke等[39]的数据与模型结果比较Fig.5 Comparison between test dataof Yohsukeet al[39]and themodel result4.2 Mullins效应滞回圈模拟模拟Mullins效应产生的滞回圈，除了给出参数E0，α0，h10，h20，υ，αp0，αpf0和h p以外，还需要给出E(κ)，h1(κ)，h2(κ)，α(κ)，和h p(κ)以及αp(κ)和αpf(κ)的变化规律.取Mullins和Tobin[40]的实验进行对比.由于文献中所做的实验是单轴拉伸，因此需要给出的参数包括：E0，α0，h10和h20(在加载状态下)，E(κ)，h1(κ)，h2(κ)和α(κ)(在卸载状态下).方程(46)中，参数给定为：m=5.7×10−3，τr=83.6MPa.第1～3次卸载的卸载应力分别是：38.2MPa，59.5MPa和102.8MPa.卸载状态的参量随着κ变化的规律如下式中，h2(κ)影响的是压缩情况，在拉伸情况下，几乎不随耗散的变化而变化，本文给定为根据以上分析，得到的参数如表3和表4所示.表3 匹配Mullins和Tobin[40]中Mullins效应的模型参数数值(加载)Table3 Magnitudeof parametersfor matching Mullins effect in Mullins andTobin[40](loading)E0/MPa α0 h10 h20 25 0.35 1.85 10表4 匹配Mullins和Tobin[40]中Mullins效应的模型参数数值(卸载)Table4 Magnitudeof parametersfor matching Mullins effect in Mullins andTobin[40](unloading)No κm κ h1(κ) h2(κ) E(κ) α(κ)1st 18.4 6.9 1.26 10 12 0.27 2nd 31.0 14.2 1.47 10 11 0.22 3rd 47.8 26.5 1.64 10 10 0.17将参数代入方程(51)，(53)和(54)，得到模型结果和试验结果的对比如图6所示. 图6 Mullins滞回圈模拟：文献[37]数据和模拟结果对比横坐标表示对数应变，纵坐标表示基尔霍夫应力Fig.6 Simulation ofMullinshysteresisloops:comparison between test dataof Ref.[37]and themodel result.“x”axisrepresentsthe Henckystrain,“y”axisrepresentsthe Kirchhoffstress4.3 Mullins效应滞回圈预测在4.2节分析的基础上，继续以文献[37]的实验为基础，进行卸载曲线预测分析.预测点取卸载应力τm=164.5MPa，此时κm=61.11代入到方程(46)，得到将耗散κ代入到方程(58)～(61),得到结果如表5所示.表5 预测文献[37]中Mullins效应的模型参数数值(加载)Table 5 Magnitude of parameters for predicting Mullins effect in Ref.[37](loading)κm κ h1(κ) h2(κ)E(κ) α(κ)61.1 43.7 1.71 10 10 0.094将表中的参数代入方程(47),就能得到预测的曲线结果，4.2节模型匹配的结果和4.3节模型预测的结果对比如图7所示.通过图3～图7，可以判断：本文方法能精确匹配至少3个基准实验(单轴拉伸压缩、等双轴拉伸压缩以及平面应变)，同时可以精确匹配和预测Mullins效应材料软化产生的滞回圈.5 结论本文通过显式、直接的方法给出了一个多轴可压缩应变能函数，能模拟类橡胶材料三个基准实验，同时可以模拟并预测Mullins效应软化产生的应力--应变关系滞回圈.图7 Mullins滞回圈预测和模拟：文献[37]数据和预测结果.横坐标表示对数应变，纵坐标表示基尔霍夫应力Fig.7 Simulation and predicting of Mullins hysteresisloops:test data of Ref.[37]and themodel result.“x”axis representsthe Hencky strain,“y”axisrepresentsthe Kirchhoffstress本文方法的优势在于一下四点：第一，没有引入任何隐式参数，所有的量都可以显式表达，计算量大大减少；第二，可以适用于类橡胶材料的普遍情况(包括不可压缩和可压缩)；第三，本模型并非局限于一种橡胶或者一种实验，对于所有类橡胶材料都能适应，并且能至少模拟三个基准实验；第四，对于类橡胶材料在加载--卸载情况下产生的的应力--应变滞回效应，可以通过模型给出，并能准确匹配和预测. 参考文献【相关文献】1 Mullins L.Softening of rubber by deformation.Rubber Chemistry andTechnology,1969,42(1):339-3622 Mullins L.effect of stretching on the properties of rubber.Rubber Chemistry and Technology,1948,21(2):281-3003 Mullins L.Permanent set in vulcanized rubber.Rubber ChemistryandTechnology,1949,22(4):1036-10444 Marckmann G,Verron parison of hyperelastic models for rubber-like materials.Rubber Chemistry and Technology,2006,79(5):835-8585 Boyce MC,Aruuda EM.Constitutivemodelsof rubber elasticity:A 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砌体受压本构关系模型的研究
曾晓明;杨伟军;施楚贤
【期刊名称】《四川建筑科学研究》
【年(卷),期】2001(027)003
【摘要】从分析砌体受压应力-应变全曲线所具有的特征出发,基于施楚贤教授提出的砌体受压应力-应变曲线式,指出了其存在的问题,进而提出了反映砌体受压应力-应变全曲线的本构关系,该本构关系包含了砌体受压试验所表现出的几乎全部特征.【总页数】3页(P8-10)
【作者】曾晓明;杨伟军;施楚贤
【作者单位】机械工业部第八设计研究院建筑一所;长沙交通学院建工系;湖南大学土木系
【正文语种】中文
【中图分类】TU522.01
【相关文献】
1.基于细观损伤的岩石受压本构关系模型研究 [J], 杨卫忠;王博
2.冻融循环下轴心受压砖砌体损伤本构关系模型 [J], 商效瑀;郑山锁;徐强;刘春成
3.砌体受压本构关系研究成果的述评 [J], 杨伟军;施楚贤
4.轴心受压砌体本构关系的试验研究 [J], 易伟建;李鹏;
5.砌体受压本构关系统一模型的研究 [J], 刘桂秋;颜友清;施楚贤
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