自立式钢烟囱的设计

广东省轻纺建筑设计院自立式钢烟囱基础顶面内力计算与基础设计钢烟囱基础顶面内力计算 一、钢烟囱基本信息烟囱直径：d =2500mm ； 烟囱高度：H =20000mm烟囱运行重量：15T （折合150kN ） 二、烟囱基础地震作用计算1）罐体基本自振周期 根据《烟囱设计规范》（GB50051-2013）钢烟囱基本自振周期按如下公式计算，dH T 2211024.026.0-⨯+= （1） 式中，1T 为结构基本自振周期；H 为结构高度；d 为烟囱直径。

已知H =20m ，d =2.5m ，代入公式（1）求得T 1=0.644s 。

2）地震动设计参数抗震设防烈度为8度，设计地面基本加速度0.20g ，场地类别为Ⅲ类，地震分组为二组。

根据《构筑物抗震设计规范》（GB50191-2012）表5.1.5-1及5.1.5-2得，对于多遇地震场地水平地震影响系数最大值αmax =0.16，场地特征周期T g =0.55s 。

根据《烟囱设计规范》，取钢烟囱的阻尼比为0.01。

根据5.1.6条第2款：当构筑物阻尼比不等于0.05时，地震影响系数曲线的阻尼调整系数和形状参数需参考下述公式计算。

ζζγ63.005.09.0+-+= （2）式中，γ为曲线下降段的衰减指数；ζ为阻尼比。

代入数据求得γ=1.0111。

ζζη6.108.005.012+-+= （3）式中，2η为阻尼调整系数，当小于0.55时取为0.55。

代入数据求得2η=1.4167。

根据5.1.6条1款图5.1.6地震影响系数曲线：T g <T 1<5T g ，故计算地震影响系数，19325.016.04167.1644.055.00111.1max 2g =⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=αηαγT T （4） 且max 12.0αα>。

3）水平地震作用计算烟囱基本自振周期的等效总重力荷载G eq =150kN 。

根据5.2.1条第1款，结构总水平地震作用标准值kN 9875.28eq EK ==G F α，则水平地震作用倾覆弯矩标准值kN.m 875.289EK =M 。

钢烟囱施工作业设计一、工程概况1.1本工程为**钢厂烟囱制作安装。

烟囱高度为50m，直径为6.8m。

结构形式为单体无塔架烟囱。

烟囱筒体为钢结构。

钢板的厚度为下部20m内采用18mm厚钢板；中部15m内采用14mm厚钢板；顶部15m 采用12mm厚钢板。

筒体的连接形式为焊接，整个烟囱的总重量约150吨。

1.2工程特点：1、构件运输难度较大，构件制作安排在加工厂内完成，圈板的周长为21.35m，分段在加工厂处理好坡口并卷好后运输到现场。

2、安装难度大，安装作业区地面空间狭窄，吊车等大型起重设备无法在现场使用，增加了作业难度。

1.3烟囱施工主要技术依据（1）施工图纸及设计说明；（2）《钢结构工程施工及验收规范》（3）《钢结构制作安装施工规程》（4）《钢结构工程质量检验评定标准》二钢烟囱制作方案2.1 材料接收及要求（1）钢结构制作使用的钢材，应附有钢材质量证明书，各项指标应符合设计文件的要求和国家现行有关标准的规定，不合格材料严禁使用，应及时退回供货方换货。

（2）到场的钢材应分别摆放，尽量避免不同规格的材料混合堆放，同时摆放材料要垫平，避免人为造成的材料堆压变形，给施工造成麻烦。

（3）焊接所用的焊条必须有产品合格证，并应符合国家《碳钢焊条》GB5117 标准的规定，同时要经实际操作使用试验，合格的方允许使用，电焊条应存放于通风干燥的仓库内，随用随取。

（4）防腐所用油漆，开桶前应根据油漆桶上的标签弄清材质和颜色。

油漆供货的同时应附带有产品合格证。

2.2 钢烟囱制作（1）正式开工前，组织所有施工人员进行详细的技术交底，同时组织焊工进行必要培训和考核，进一步做好资格认定工作，不合格焊工严禁上岗。

（2）烟囱筒体钢板制作，采用首尾相接卷制壁板，筒体的纵环焊缝全部采用手工焊，焊缝均采用双面焊接。

三、钢烟囱安装方案（1）根据本工程特点，由于受施工场地限制，本项目施工采用正装法施工。

（2）根据本工艺特点，烟囱圈板分三块组成。

- 10 -论文广场石油和化工设备2020年第23卷海上平台自立式钢制烟囱的新型结构设计程新宇，沈志恒，李争，朱保庆（海洋石油工程股份有限公司， 天津 300452）[摘 要] 工程设计中钢制烟囱结构一般分为塔架式、自立式、拉索式。

对于高径比小于20的钢制烟囱可采用自立式结构。

海上固定平台由于空间限制，主电站的排烟系统采用了不同于一般钢制烟囱侧面开孔接入烟道的方式，而采用排烟道与钢烟囱直连的结构。

本文提出了一种新型高温钢制烟囱结构形式，并详细介绍了分析计算方法。

[关键词] 自立式；高温钢烟囱；应力分析；ANSYS有限元作者简介：程新宇（1979—），男，天津人，硕士，中级工程师。

海洋石油工程股份有限公司海上油气平台总体及配管设计工程师。

图1 烟囱三维模型示意图 图2 钢制烟囱尺寸图海上固定平台中一般设置有大型发电机组，发电机组通常由透平发动机和发电机组成，透平发动机排出的烟气通过排烟管道和钢制烟囱排至平台安全地点，烟气温度高达550℃。

在工程设计中钢制烟囱结构一般分为塔架式、自立式、拉索式，对于高径比小于20的钢制烟囱可采用自立式结构[1][2]。

海上固定平台由于空间限制，主电站的排烟系统采用了不同于一般钢制烟囱侧面开孔接入烟道的方式，而是采用排烟管道与钢制烟囱直连的结构。

侧面接入烟道的钢制烟囱，由于烟囱固定基础远离烟道接入口，高温烟气对于钢制烟囱的固定基础热影响较小。

但对于本文提出的烟道连接方式和固定基础的结构形式，钢结构的温度应力是设计中必须考虑的重要因素。

国内现行的烟囱设计标准及规范中未考虑温度应力对于钢制烟囱的影响[1][2][5]，相关的参考文献中很少涉及这一问题。

本文针对提出的一种新型的高温钢烟囱结构形式，通过有限元分析计算了钢制烟囱的温度分布以及在热应力和外部载荷作用下，钢制烟囱新型结构的安全可靠性能。

1 自立式钢制烟囱设计方案图1为透平发动机废热装置排烟管道与钢制烟囱安装的三维模型示意图。

某钢厂自立式钢烟囱结构设计魏保敏【摘要】Taking the 45 m self-standing steel chimney as an example,the paper specifically describes self-standing steel chimney design meth-ods,features and design matters. Through software compiling computation program,it calculates and compares self-standing steel chimney,an fi-nally determines its design section,which has certain guiding role for designing self-standing steel chimney structure.%以45 m 高自立式钢烟囱为例，详细阐述了自立式钢烟囱的设计方法、特点以及设计中应注意的问题，并通过软件编制计算程序，对自立式钢烟囱进行计算、比较，最终确定了其设计断面，对自立式钢烟囱的结构设计有一定的参考作用。

【期刊名称】《山西建筑》【年(卷),期】2015(000)028【总页数】2页(P38-39)【关键词】自立式;钢烟囱;结构设计【作者】魏保敏【作者单位】中冶南方工程技术有限公司，湖北武汉 430223【正文语种】中文【中图分类】TU391某钢厂除尘工程，根据通风专业要求需设置烟囱，烟囱高度45 m，直径4.6 m，最高烟气温度40 ℃；基本风压0.35 kN/m2,地面粗糙度为B类，地震设防烈度6度，地震加速度0.05g，地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类。

2.1 材料选用钢烟囱分为塔架式、拉索式、自立式烟囱。

根据工程条件，结合实际情况，本设计采用钢烟囱。

钢烟囱、检修平台、旋转爬梯的材质均采用Q235B，其质量应符合现行国家标准GB/T 700碳素结构钢的规定。

51m钢烟囱(自立式)结构设计计算excel表1. 引言近年来，随着工业的不断发展，工厂和大型建筑物中的钢烟囱越来越普遍。

钢烟囱作为工业建筑中重要的排烟设施，其结构设计与计算显得尤为重要。

本文将对一种高度为51m的钢烟囱进行自立式结构设计计算，并使用excel表进行相应的计算。

2. 烟囱结构设计钢烟囱的结构设计需要考虑到以下几个方面：2.1. 烟囱的高度、直径和材料属性。

2.2. 烟囱的风载荷和地震荷载。

2.3. 烟囱的自重和温度应力。

2.4. 烟囱的基础设计。

3. 烟囱结构计算excel表本文中所设计的excel表主要包括以下几个部分：3.1. 烟囱的几何参数输入：包括烟囱的直径、高度、材料属性等。

3.2. 烟囱的风载荷和地震荷载计算：根据工程地理位置及当地环境，计算烟囱所受风载和地震荷载。

3.3. 烟囱的自重和温度应力计算：考虑烟囱本身的自重以及排烟时受到的温度变化，计算烟囱的应力情况。

3.4. 烟囱的基础设计：根据烟囱的几何参数和受力情况，设计烟囱的基础参数。

4. 结果分析通过excel表计算得到的数据结果，可以清晰地得知烟囱结构在各种受力情况下的应力情况，可以进一步评估烟囱的稳定性和安全性。

通过excel表的灵活性和便捷性，还可以进行参数的调整和结果的对比分析，从而优化烟囱的结构设计。

5. 结论51m钢烟囱的自立式结构设计计算excel表，不仅可以帮助工程师快速准确地计算并评估烟囱的结构设计，还可以为烟囱的优化设计提供有力的参考依据，设计计算excel表的使用将在未来得到更广泛的应用。

6. 实例分析为了更具体地说明51m钢烟囱自立式结构设计计算excel表的实际应用，我们可以选取一个具体的工程实例进行分析。

假设某工厂需要建造一座高度为51m的钢烟囱，我们可以借助excel表进行相关参数的计算和分析。

我们输入烟囱的直径、材料属性、所在地的风载荷和地震荷载等参数。

根据excel表中设定的公式和计算方法，我们可以得到烟囱受力情况下的应力、变形等数据。

自立式钢烟囱与钢内筒提升方法分析【摘要】本文主要介绍了自立式钢烟囱与钢内筒提升方法的背景和意义，分析了自立式钢烟囱的特点与应用以及钢内筒提升方法的原理及优势。

针对自立式钢烟囱提升方法和钢内筒提升方法进行了深入分析，并提出了钢内筒提升方法的优化策略。

对自立式钢烟囱与钢内筒提升方法的安全性和经济性进行了分析。

总结了自立式钢烟囱与钢内筒提升方法的关键技术，并展望了未来的发展方向。

通过本文的研究，可以更好地了解自立式钢烟囱与钢内筒提升方法的相关知识，并为相关领域的进一步研究提供参考。

【关键词】自立式钢烟囱、钢内筒提升方法、特点、应用、原理、优势、分析、优化策略、安全性、经济性、关键技术、发展方向。

1. 引言1.1 介绍自立式钢烟囱与钢内筒提升方法分析的背景自立式钢烟囱是用于热电厂、化工厂、钢铁厂等工业设施中的重要设备，其安装提升方式对设备的安全性、稳定性和效率都有着重要影响。

钢内筒作为自立式钢烟囱的核心部件，在提升过程中也需要一套有效的方法来保证其稳定性和可靠性。

随着科技的不断发展和工业设施的不断更新换代，传统的自立式钢烟囱提升方法已经不能满足当前的需求，因此对提升方法进行分析和优化已显得尤为重要。

通过对自立式钢烟囱与钢内筒提升方法的研究与分析，可以为提升方法的改进和优化提供理论依据，提高设备的安全性和效率，降低维护成本，推动工业设施的可持续发展。

本文旨在对自立式钢烟囱与钢内筒提升方法进行全面分析，探讨其关键技术和未来发展方向，为相关领域的研究和工程实践提供参考。

通过深入研究，可以为工程技术人员和决策者提供指导，为工业设施提升工作的顺利进行提供支持。

1.2 阐明研究目的和意义自立式钢烟囱与钢内筒提升方法是工业领域中常见的设备，其在建筑、化工、电力等领域有着广泛的应用。

研究自立式钢烟囱与钢内筒提升方法的目的在于分析其特点和优势，探讨其提升方法及优化策略，以及评估其安全性和经济性，为相关行业提供技术支持和决策依据。

烟囱设计的规范1 总则1.0.1 为了在烟囱设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，制定本规范。

1.0.2 本规范用于砖烟囱、钢筋混凝土烟囱、钢烟囱、套筒式烟囱、多管式烟囱、烟囱基础和烟道设计。

1.0.3 本规范是按照国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB 50068）和国家标准《建筑结构设计术语和符号标准》（GB/T 50083）规定的原则制定的。

1.0.4 烟囱设计除应符合本规范规定外，尚应符合国家现行的有关强制性标准的规定。

1.0.5 本规范采用的设计基准期为50 年。

2 术语、符号2.1 术语2.1.1 烟囱 chimney用于排放工业与民用炉窑高温烟气的高耸构筑物。

2.1.2 筒身 shafi烟囱基础以上部分，包括筒壁、隔热层和内衬等部分。

2.1.3 筒壁 shell烟囱筒身的最外层结构，用于保证筒身稳定。

2.1.4 隔热层 insulation置于筒壁与内衬之间，使筒壁受热温度不超过规定的最高温度。

2.1.5 内衬 lining分段支承在筒壁牛腿之上的自承重砌体结构，对隔热层起到保护作用。

2.1.6 钢烟囱 steel chimney筒壁材质为钢材的烟囱。

2.1.7 钢筋混凝土烟囱 reinforced concrete chimney筒壁材质为钢筋混凝土的烟囱。

2.1.8 砖烟囱 brick chimney筒壁材质为砖砌体的烟囱。

2.1.9 自立式钢烟囱 selfsupporting steel chimney筒身在不加任何附加受力支撑条件下，与基础一起构成一个稳定结构的钢烟囱。

2.1.10 拉索式钢烟囱 guyed steel chimney筒身与拉索共同组成稳定体系的钢烟囱。

2.1.11 塔架式钢烟囱 framed steel chimney筒身与塔架共同组成稳定体系的钢烟囱。

2.1.12 单筒式烟囱 single tube chimney内衬分段支承在筒壁上的普通烟囱。

自立式钢烟囱设计案例某矿焦槽除尘钢烟囱，烟囱总高度H=42m，烟气温度Tgas=40℃, 筒身全部采用Q235 钢，无隔热层，筒身 10.8m 处开 4000*4620 的一个矩形洞口。

夏季极端最高温度T sum = 40.00℃冬季极端最低温度T win = -4.00℃最低日平均温度T win = -5.00℃烟囱日照温差△T = 20.00℃基本风压。

0 = 0.35kN/m2瞬时极端最大风速: 50.00(m/s)地面粗糙度: B类地形修正系数C t : 1.00烟囱筒体几何缺陷折减系数δ= 0.50烟囱安全等级: 二级抗震设防烈度: 6度(0.05g)设计地震分组: 第一组建筑场地土类别: Ⅱ类筒壁腐蚀厚度裕度: 2.00mm烟囱底板材料: Q235(B)烟囱底板内径D1: 4500.00mm烟囱底板外径D2: 6000.00mm偏心弯矩M e : 0.00kN.m地脚螺栓材料: Q235(B)地脚螺栓数量n: 36地脚螺栓腐蚀裕量c2 : 4.0mm地脚螺栓中心线直径D3: 5500mm 筋板材料: Q235(B)筋板高度hj: 1000.00mm盖板材料: Q235(B)盖板类型: 环形盖板是否有垫板: 是垫板厚度td: 20mm垫板宽度（1）基本设计资料输入根据设计资料中的信息，按界面中参数输入。

其中“荷载效应分项系数”即为荷载组合项，程序自动设置，用户可以自己修改。

“瞬时极端最大风速”并非规范内容，若甲方有需求，则由甲方提供参数，若没有需求，这个参数不用管，后续对应它的结果不考虑。

（2）烟囱材料定义用于隔热层及筒身的材料定义，按实际输入即可。

（3）几何尺寸信息根据工程概况中的几何尺寸，按表格中对应项，逐项输入。

根据输入的分段高度增加或删除。

钢平台及洞口按标高输入即可。

目前一个标高只支持一个洞口的输入。

（4）基础底座资料根钢烟囱模块计算到钢底座部分，根据实际工程输入下图中对应的参数，软件会计算钢底板厚度，地脚螺栓直径以及筋板和盖板的厚度。

自立式钢烟囱抗涡振设计及程序编制摘要：圆截面高耸结构易引起涡振，本文总结了自立式钢烟囱的抗涡振设计方法，指出了不同雷诺数情况下，钢烟囱的控制工况，并对其结构及荷载进行了归纳，实现了自立式钢烟囱的参数化设计，并编制了专用的设计程序，为今后的设计提供了工具和参考。

关键词：自立式钢烟囱；涡振；参数化设计Abstract: circular cross section tower structure easy cause vortex vibration, this paper summarizes the free-standing steel chimney vibration resistance of the vortex design method, and points out that the different Reynolds number, the control condition steel chimney, and its structure and load were summarized, realize the free-standing steel chimney parametric design, and prepare the special design program for future design provides tools and reference.Keywords: free-standing steel chimney; V ortex vibration; Parametric design中图分类号：TU233 文献标识码：A 文章编号：0 前言圆形截面的结构在工业建筑中，最常见的就是烟囱。

当风以一定的速度吹向烟囱，特别是吹向刚度较小的自立式钢烟囱时，平行的气流在钢烟囱的两侧交替形成旋涡，旋涡的出现与消失引起结构两侧压力的改变（如图1所示），迫使钢烟囱发生垂直于风向的横向振动，由于其形成于背风面涡流有规律地脱落，横风向的振动又称涡振。

钢内筒烟囱的设计与构造有哪些？-工程钢内筒烟囱的设计与构造有哪些？钢内筒烟囱的设计与构造2.1 设计原始资料烟囱高度240 m, 一根排烟管, 排烟管净直径9.5 m，。

烟气温度: 未安装脱硫装置前为121 ℃,安装后不设置烟气加热系统( GGH) 为40 ℃～50 ℃。

烟气流速: 28.10 m/s。

燃煤含硫量: 设计煤种为1.89%; 校核煤种为2.15%。

燃煤灰分含量: 设计煤种为26.88%; 校核煤种为31.84%。

燃煤钙性氧化物含量( 包括CaO, MgO, Na2O 和K2O 等) : 设计煤种为5.96%; 校核煤种为6.61%。

抗震设防烈度为7 度。

基本风压为0.40 kN/m2。

地基类别为Ⅲ类。

2.2 钢内筒烟囱的设计与构造钢内筒管式烟囱由钢筋混凝土外筒壁、5 层检修平台、吊装平台、顶部平台、钢内筒、烟道接口和其他附属设施等7 部分组成。

2.2.1 钢筋混凝土外筒壁和基础钢筋混凝土外筒壁是烟囱的主要承重结构, 采用C40 混凝土, 顶部壁厚300 mm, 整段采用圆锥体。

筒壁顶部外直径12.6 m, 根部外直径24.3 m,壁内配置双层钢筋网, 钢筋网间用横向钢筋拉结, 筒壁含钢量约为125 kg/m3。

外筒壁与普通烟囱基本一致, 此处不再叙述, 但应注意:由于钢内筒单管式烟囱内部设有5 层钢结构检修平台和1 层吊装平台,且这些平台都是以混凝土外筒壁作为支承点, 故要求外筒壁的施工必须达到一定的施工精度:任意水平截面的中心点飘移≤25 mm; 任意水平截面的内直径误差≤25mm;任意高度处外筒壁厚度误差≤+25且≤- 12.5 mm; 预埋件位置误差≤20 mm。

225.0m平台为吊装平台, 用以承受钢内筒安装或检修时的全部吊装荷重( 包括动力荷重) , 支承平台大梁在支承点处的外筒壁厚度仅300mm,所以设计时应尽可能减少受力偏心距, 并注意局部应力对外筒壁的影响。

烟囱基础: 根据工程的地质条件, 地基处理采用打入式钢筋混凝土预制桩, 环板基础, 注意避免差异沉降。

自立式烟囱是筒身在没有其他斜向支撑力的情况之下，和烟囱基础搭载在一起，从而构成一套较为稳固的结构体系。

相关工作人员在设计自立式钢烟囱的过程中需要充分考量荷载组合，同时其还需要对筒壁强度予以核验。

1工程概况以某钢铁企业某套筒窑项目为例，依据规范化的工艺设计标准开展钢烟囱的设计工作。

此时烟囱的实际高度为30m ，直径为3m ，根据测量可以得出烟气温度的最大值为40℃，基本风压大致为0.55kN/m 2，地面粗糙程度属于B 类。

2自立式钢烟囱设计要点（1）选取材料方面。

通常来说，钢烟囱可以划分成塔架式、拉索式以及自立式样。

相关工作人员参照本设计项目现有的条件，综合现实工作状况，选取自立式钢烟囱。

钢烟囱、检修平台、旋转爬梯的材料都采取Q235B ，其质量需要符合当前《碳素结构钢》内的有关规范标准。

因为自立式钢烟囱属于一种悬臂构件，且烟囱下端的受力较大，所以最常见的结构形式属于上小下大的截头圆锥形，或者是由此演化的其他形式[1]。

（2）选取基础形式方面。

烟囱基础形式包括刚性基础、壳体基础以及桩基础。

相关的工作人员在设计时，需要全面地考量基础受力的大小、情况、地质基础以及其他方面的因素，选取最为合理的基础形式。

在本项目中，考虑到基础受力相当大，再加上地质基础不佳，则它们的受力层承载力相对较小，而地基软弱土层相对较厚，因此会采取人工挖空灌注桩基础。

（3）选取合理的拼装方案。

自立式钢烟囱在高度方向通常属于分节制造、实地组装。

在分节长度方面，相关的工作人员要依据施工吊装能力、场地规模等因素予以全面地考量，如果每节长度较短，那么它们的分段就较多，各节吊装重量较小，而且高空接头数量也较多；如果每节长度较长，那么分段就较少，各节吊装重量较大，高空接头数量也相对较少。

在全面地考量上述因素之后，在本工程中决定将分节长度把控在10～18m 之间，选用焊接作为各节之间的接头方式。

而之所以选用焊接，是因为其操作便捷，烟囱外形整齐，涂装起来较为方便，不过这也要求施工单位具备较强的施工能力[2]。

1 设计依据:2 烟囱资料:钢烟囱高度H 20.000(m) 5.7上部外径d 1 3.500(m) 6.500(m)下部外径d 2 3.500(m)8个上部壁厚t 110(mm) 2.000(m)下部壁厚t 212(mm)18.000(m)钢材牌号Q235215.000（N/mm 2）截面面积A 1109642(mm 2)#######(mm 3)截面面积A 2131495(mm 2)#######(mm 3)旋转半径i 11234(mm)32旋转半径i 21233(mm)32重力荷载代表值G E1051(kN)自振周期(按烟囱规范):T 1=0.26+0.0024H 2/d= 1.188(S)3 竖向荷载计算:重力标准值G k 580(kN)471(kN)z/H—相对高度μz —风压高度系数φz —振型系数βz —风振系数μs —风荷载体型系数ξ—脉动增大系数ωk —风荷载标准值 ωk =βz μs μz ω07.94（kN/m ）平台活荷标准值Q k βz =1+ξνφz /μz 烟囱顶部风荷载标准值ωk1=ωk d 1截面抵抗矩W t2长细比λ1长细比λ2平台直径平台个数上部高度下部高度f t截面抵抗矩W t1钢烟囱计算书(自立式)《建筑结构荷载设计规范》 GB50009-2001（2006）《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001《高耸结构设计规范》 GBJ 135-90《烟囱设计规范》 GB50051-2002H/d1058(kN.m)4 横风向风振计算:自振周期T 1 1.188截面直径D 3.500 1.293Kg/m 3斯托罗哈数S t 0.2 1.68临界风速v cr =D/T i S t 14.737.8(m/s)雷诺数R e =69000vD3.6E+065 地震荷载计算:抗震设防烈度：6加速度：0.10g结构阻尼比ζ：0.01地震分组：第一组场地类别：IV 查表 剪力修正系数ηC 0.75αmax 0.04特征周期T g (s)0.35下降斜率调整系数η10.03阻尼调整系数η21.520.970.05010.000(m)526.0(kN.m)39.4(kN)6 荷载组合:1244.8（kN ）1481.6(kN.m)980.1(kN.m)0.8验算荷载N ＝1244.8（kN ）M=1481.6(kN.m)7 截面荷载计算:1. 强度验算γx =1.15 1.520.7<ft=215满足！188.3>σ＝20.7满足！2. 稳定验算########查表φ=0.65527.6<ft=215满足！8 地脚螺栓选择:螺栓布置所在圆直径d 04000（mm ）24(个)螺栓材质Q23530（mm ）9.9(kN)选用M36P ＝114.3(kN)（螺栓布置见附图）9 基础局部受压应力:N ex =π2EA/(1.1λ2)(N)σ=N/φA 2 +M/W t2(1-0.8N/N EX ) （N/mm 2）螺栓数量n螺栓直径d e 螺栓所受最大拉力为：P max ＝4M/nd 0-N/n=地震组合 M=1.3×M 2k +0.2×1.4×M 1k截面抗震调整系数γRE ＝非地震组合控制局部抗压调整系数k σ=N/A 2 +M/(γx W t2) （N/mm 2）筒壁局部稳定 0.4E t t 2/k/d 2 （N/mm 2）底部地震弯矩标准值 M 2k =α1G E H 0底部地震剪力标准值 V 2k =ηC α1G E 轴力设计值 N=1.35G k ＋1.4×0.7×Q k 弯矩设计值非地震组合 M=1.4×M 1k 顶部风速V h ＝(2000μH ω0/ρ)1/2Re>=3.E+06, 可发生跨临界的强风共振，应考虑共振效应！可不考虑竖向地震作用！衰减指数γ地震影响系数α1=(Tg/T)γη2αmax 烟囱顶至重心距离h 0底部风荷载弯矩标准值 M 1k =ωk1H 2/3空气密度ρ顶部风压高度变化系数μH基础混凝土强度等级 C30βl ＝3混凝土f t1.430.3<2.9满足！10 烟囱顶部位移:fmax=11ql 4/120EI= 3.385297mm H/fmax=5907.902>100满足！0.675混凝土局部压应力σcbt =N/A+M/W=ωβlft=荷载分布影响系数ω。

钢烟囱设计10钢烟囱10.1一般规定10.1.1钢烟囱可分为塔架式、自立式和拉索式。

外筒为钢筒壁的套筒式和多管式钢烟囱，外筒可按本章第10.3节有关自立式钢烟囱的规定进行设计，内筒布置与计算应按本规范第8章有关规定进行设计。

10.1.2钢塔架及拉索计算可按现行国家标准《高耸结构设计规范》GB50135的有关规定进行。

10.1.3当烟气温度较高时，对于无隔热层的钢烟囱应在其底部2m高度范围内，采取隔热措施或设置安全防护栏。

10.1.4钢烟囱选用的材料应符合现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定。

10.2塔架式钢烟囱10.2.1钢塔架可根据排烟筒的数量确定，水平截面可设计成三角形和方形。

10.2.2钢塔架沿高度可采用单坡度或多坡度形式。

塔架底部宽度与高度之比，不宜小于1/8。

10.2.3对于高度较高，底部较宽的钢塔架，宜在底部各边增设拉杆。

10.2.4钢塔架的计算应符合下列规定：1在风荷载和地震作用下，应根据排烟筒与钢塔架的连接方式，计算排烟筒对塔架的作用力。

2当钢塔架截面为三角形时，在风荷载与地震作用下，应计算三种作用方向[图10.2.4(a)]。

3当钢塔架截面为四边形时，在风荷载与地震作用下，应计算两种作用方向[图10.2.4(b)]。

图10.2.4塔架外力作用方向4当钢塔架与排烟筒采用整体吊装时应对钢塔架进行吊装验算。

5钢塔架应计算由脉动风引起的风振影响，当钢塔架的基本自振周期小于0.25s时，可不计算风振影响。

6钢塔架杆件的自振频率应与塔架的自振频率相互错开。

7对承受上拔力和横向力的钢塔架基础，除地基应进行强度计算和变形验算外，尚应进行抗拔和抗滑稳定性验算。

10.2.5钢塔架腹杆宜按下列规定确定：1塔架顶层和底层宜采用刚性K型腹杆。

2塔架中间层宜采用预加拉紧的柔性交叉腹杆。

3塔柱及刚性腹杆宜采用钢管，当为组合截面时宜采用封闭式组合截面。

4交叉柔性腹杆宜采用圆钢。

10.2.6钢塔架平台与排烟筒连接时，可采用滑道式连接（图10.2.6）。