下载文档原格式
Miura折叠超材料在简谐激励下的振动响应张大鹏;周翔【摘要】折叠超材料基于折叠结构发展而来,具有超常的物理性能.应用ADAMS 分析典型的三种结构模型,在力和位移两种简谐激励下,不同折痕刚度对Miura折叠超材料振动响应的影响.结果表明,单自由度结构的Miura模型在两种激励下频率响应类似,通过改变折痕刚度可以改变其共振频率,达到很好的低频隔振效果.多自由度模型可以通过增加堆叠数量降低共振频率.为Miura折叠结构的隔振设计提供一定理论参考.%Folded metamaterials are derived based on the development of folded structures and have extraordinary physical properties. In this study, the ADAMS code is used to analyze three typical structural models. Under the simple harmonic excitations of force and displacement, the influence of different crease stiffness on the vibration response of Miura folded metamaterials is analyzed. The results show that the Miura model with single DOF structure has a similar frequency response under the two kinds of excitation, and the resonance frequency can be changed by changing the crease stiffness, which can achieve a good low-frequency isolation effect. The multi-DOF model can reduce the resonance frequency by increasing the number of stack. This study provides a theoretical reference for the vibration isolation design of Miura folded structure.【期刊名称】《噪声与振动控制》【年(卷),期】2019(039)001【总页数】5页(P230-234)【关键词】振动与波;折叠超材料;简谐激励;动力响应【作者】张大鹏;周翔【作者单位】上海交通大学航空航天学院, 上海 200240;上海交通大学航空航天学院, 上海 200240【正文语种】中文【中图分类】O321折叠结构普遍存在于自然界中，如树叶，昆虫翅膀等。
CFRP索斜拉梁面内自由振动建模及参数分析碳纤维增强复合材料（Carbon Fiber Reinforced Polymer，简称CFRP）是由多股连续有机纤维丝在惰性气体中经高温炭化，并经拉挤成型技术和必要的表面处理而形成的一种新型复合材料.采用CFRP制成的拉索具有耐腐蚀性强、自重轻（仅为钢材的1/5左右）、强度高（钢材的8～10倍，弹性模量最高可达1 000 GPa，抗拉强度可达2 700 MPa[1]）、抗疲劳性能好等优点，相比传统钢拉索优势明显，因此，CFRP斜拉索将有很好的应用前景.目前，国内外学者已从理论上证明了CFRP索相对于钢索的静动力特性有不同程度的改善[2-4]，CFRP索也已投入实际应用[5-6].截至目前国内外已建成CFRP索斜拉桥6座，其进一步的应用研究和基础研究已成为国内外研究的一个热点.我国已成功采用CFRP拉索替换钢拉索建造试验性质的人行斜拉桥[5]，未来斜拉桥也有采用CFRP拉索的趋势，尤其是对于特大跨径桥梁，CFRP索将具有足够的优势.然而，我国对于CFRP的研究还主要集中在应用加固方面，作为大跨度柔性结构，其动力学问题比较突出，相关研究却很少见到.斜拉梁结构由于其良好的受力性能和优美的外观被广泛应用于土木工程和海洋工程，如斜拉桥、房屋建筑中的雨棚、塔吊以及桅杆结构等.由于斜拉梁中索和梁2种结构单元有着很大的力学差异，特别是索跟梁的耦合，历来是国内外学者研究的重点和难点.Fung[7]通过Hamilton原理和有限元法推导出的非线性时变微分方程研究了斜拉梁中索的长度和张力随时间变化的振动问题.Gattulli等人[8-9]通过经典变分公式得到了斜拉梁横向振动的运动控制方程，将其与有限元方法和试验进行对比，并考虑了面内和面外的振动；赵跃宇等人[10]利用索梁组合结构的连接条件和边界条件，建立了索梁组合结构的约化运动学控制方程，利用Galerkin模态截断得到了该系统的多模态离散动力学方程；Wang等人[11]通过Halmilton原理得到索梁组合结构的动力学运动方程，通过边界和连续性条件以及分离变量法，得到结构的频率方程和相应的振型表达式，并对固有频率进行了讨论.这些研究工作都只考虑了梁的横向振动，没有考虑纵向振动问题，并且在索梁连接条件的处理上各不相同，存在较大的局限性.传递矩阵法（Transfer Matrix Method，简称TMM）是20世纪20年代建立起来的一种用矩阵来描述多输入多输出的线性系统的输出与输入之间关系的方法.相比于有限元方法，该方法计算精度不随划分段数而改变，许多学者和工程技术人员将传递矩阵法应用于解决工程实际问题，例如Kang 和Wang等人[12-14]用传递矩阵法来研究索拱结构和悬索桥的动力学问题.针对以上问题和方法，本文将同时考虑索和梁的纵横向振动，利用张紧弦和欧拉梁振动微分方程，在索梁结合处考虑它们的动态平衡并将索端和梁端内力和纵横向位移进行耦合，利用传递矩阵法求解系统振动的特征值问题.为了验证本文中索梁理论和传递矩阵法运用的正确性，我们将建立斜拉梁的有限元模型，对本文理论研究和有限元法结果进行对比，对本文的理论和求解方法进行验证.最后将对CFRP索斜拉梁的特征值问题进行参数分析，同时和传统钢索斜拉梁进行对比研究.3特征值分析为研究CFRP索斜拉梁的特征值问题，即固有频率和模态，选取如下物理参数：索为CFRP索，单位长度质量为10.4 kg/m，横截面积为6.273×10-3 m2，弹性模量为210 GPa，初始索力为1 MN，倾斜角度为30°；梁为钢筋混凝土箱梁，长100 m，单位长度质量为4.4×104 kg/m，横截面面积为16.3 m2，截面惯性矩为9.8 m4，弹性模量为34.5 GPa.为了验证本文理论方法在斜拉梁结构中运用的正确性，我们用有限元软件ANSYS12.0建立了同样参数的斜拉梁有限元模型，其中索用Link1单元，梁用Beam3单元，划分单元数为200，然后比较本文理论和有限元法得到的频率和振型.表1分别列出了通过有限元法和本文理论研究两种情况下（左端梁固支和简支）的斜拉梁的前5阶频率.图3给出了第一种情况（左端梁固支）的前5阶振型.可以发现，两种方法所得的结果几乎完全吻合.因此，表1和图3不仅可以说明本文理论的正确性，还为下面的CFRP索斜拉梁面内自由振动的研究作了铺垫.考虑到工程实际中第一种情况（梁左端固支）的斜拉梁更常见，下面的研究只考虑梁左端固支情况的斜拉梁.图4给出了不同索力和拉索倾斜角度对CFRP索斜拉梁面内自由振动的各阶频率的影响.一阶频率几乎不随索力大小而改变，倾角的变化有一定的影响，各高阶频率随索力的增大而增大，随拉索倾斜角度的增大而减小，变化较明显.斜拉梁一阶频率对索力和拉索倾斜角度的变化不敏感，原因主要为斜拉梁结构的第一阶振动以梁的振动为主，而索的振动主要是由梁的振动拖动产生.这时，索对于悬臂梁相当于起一个弹性支承的作用，弹性支承主要由索的轴向刚度和倾斜角度决定，索力的改变对弹性支承的影响相对较小.对于2，3，4和5阶的振动，可从振型看出，除二阶振型为索与梁的联合振动外，主要为索的振动，索力和拉索倾斜角度变化时，索的参数发生变化，直接影响到索的振动，因此这几阶频率变化较明显.当索力增大时，斜拉梁整个系统刚度增大，而拉索倾斜角度增加时，拉索变长，其质量也跟着增大，刚度却减小，根据等效频率公式ωeq=keqmeq，频率也就相应地增大和减小了.另外，仔细观察会发现所有相邻两阶频率随索力和拉索倾角的变化发生靠近而又分离的现象，并非两个频率变化曲线交叉，而是两条频率变化曲线转向了（Veering现象），这时两阶振型会发生快速且连续的交换[17]，并且系统两个模态之间发生能量传递，很容易发生内共振现象，这对指导斜拉梁设计，特别是其振动控制具有重要参考价值. 图5给出了斜拉索在不同索力、材料和弹性模量下对斜拉梁结构一阶频率的影响.其中，Ecc中下标第二个c表示CFRP索， Ecg中下标g表示钢索.从中可发现，当采用CFRP索时，索力对一阶频率的影响微乎其微；当采用钢索且索力小于0.5 MN时，一阶频率随索力的增大而增大，当索力大于0.5 MN时，CFRP索和钢索斜拉梁的一阶频率随索力变化的曲线几乎是重合的.这是因为CFRP索斜拉梁不论是大索力下还是小索力下其一阶振型均如图3（a）所示，这样一种模态是梁拖动索振动的模态，所以随着索力的增加其频率基本不变.当采用钢索时，由于其质量要比CFRP索质量大，受其影响振型随索力的变化如图6所示.可看到一阶振型的变化过程是由索振动为主到索梁整体振动再到梁振动为主.因此其一阶频率变化曲线是先增大后持平的变化过程.另外，CFRP索斜拉梁一阶频率随拉索弹性模量的增大而增大，说明可以通过提高拉索弹性模量来提高斜拉梁整体结构的刚度，这是因为4种弹性模量下斜拉梁的振型均如图3（a）所示，此时斜拉梁可以看成是一端固支一端弹簧支撑的梁模型，其振动频率与弹簧刚度有关，弹簧刚度越大，振动频率越大，反之越小.图7反映了斜拉索在不同材料、索力和弹性模量下对斜拉梁结构二阶和三阶频率的影响.可以看出CFRP索斜拉梁的4条曲线均有一个上升段，之后持平，持平段曲线特征与图6类似.因此我们猜测，上升段的振型是渐变的过程，当到达持平段后，振型基本不再变化.为了验证我们的猜测，我们提取出弹性模量为210 GPa的CFRP索斜拉梁索力在0.3 MN，0.6 MN和1 MN的二阶振型和索力在1 MN，5 MN和10 MN的三阶模态如图8所示.从图8可看出随着索力的增加，第二、三阶振型均是从拉索振动为主到斜拉梁整体振动再到梁振动为主的变化过程，证明我们的猜测是正确的.另外，可以发现使用钢索的斜拉梁要相比于使用CFRP索的斜拉梁随着索力的增加较慢进入持平状态，说明振动阶数越高，拉索质量对其影响越明显.索力/MN综合分析图6和图8，可发现索力对斜拉梁结构的动力学特性的影响，主要体现在索与梁刚度相对变化.当索力较小时，拉索振动明显，随着索力的增大，索振动慢慢地弱化，最后变为随梁振动的“摆动”.这是因为索力增大使拉索的横向刚度显著增大（应力刚化），最后拉索所表现出的性质就类似于刚度很大的弹簧.4结论本文建立了不考虑垂度影响的CFRP索斜拉梁面内自由振动的力学模型，利用简单的张紧弦和欧拉梁振动理论，采用分离变量法得到它们的振型函数，通过考虑索梁连接处的动态平衡条件，将索和梁的振动耦合到一起，利用传递矩阵法得到斜拉梁面内自由振动的各阶频率方程，从而求得各阶频率值.最后讨论了斜拉梁面内自由振动在不同索力、拉索倾角和拉索材料的变化情况.这种研究方法不仅将复杂的问题简单化，而且能反映实际工程中斜拉梁应有的振动特性，并由此得到以下结论：1） CFRP斜拉梁结构的面内第一阶自振频率几乎不受索力变化的影响，但随着拉索倾角的改变有不同程度的变化，而钢索斜拉梁第一阶频率则随索力和倾角变化较大.这说明CFRP索斜拉梁的刚度相对稳定.2）斜拉梁结构的面内二阶以上振动模态表现出受索力和倾角变化的敏感性，都可能出现频率变化曲线转向（veering）现象，因此为了避免内共振对结构产生不利影响，设计或建造斜拉梁时应该避免使用这些可能产生内共振的参数.3） CFRP索斜拉梁基本动力学性能优于钢索斜拉梁，特别是在较低索力下和高阶频率上尤为突出，并且弹性模量的增大，对结构的一阶频率的影响较大，振动阶数越高，影响越小.由于工程实际中，高阶振动出现的概率要远小于低阶振动，所以高弹性模量的CFRP索在斜拉梁结构中有着更广阔的应用前景.4）随着索力的增加，各阶振动的振型均经历从索振动为主到索梁全局振动再到梁振动为主的变化过程，拉索表现出的性质越来越像一根弹簧，这对拉索振动控制具有重要参考意义.。
斜拉索轴向激励作用下的面内参数振动
孙群涛
【期刊名称】《交通科学与工程》
【年(卷),期】2014(000)003
【摘要】对斜拉索在轴向基础激励条件下的振动进行了理论分析，并建立了拉索面内运动模型。
基于哈密顿变分原理，求得了拉索的非线性运动方程。
利用Galerkin法，将方程解耦。
并运用多尺度法，进行求解分析。
以涪丰石高速乌江特大桥拉索 FDB19为例，利用龙格-库塔法，进行了数值分析；并运用MATLAB 编程计算，分析了激励频率与拉索频率比为1∶1时发生的主共振以及激励频率与拉索频率比为2∶1时发生的参数振动，得到了拉索在主共振和参数振动时的位移时程曲线；分析了影响因素频率比、激励振幅、拉索阻尼比及索力对斜拉索主共振和参数振动的影响。
所得结论为斜拉索的振动控制提供了依据。
【总页数】7页(P45-51)
【作者】孙群涛
【作者单位】湖南交通职业技术学院，湖南长沙 410132
【正文语种】中文
【中图分类】U448.27
【相关文献】
1.随机横桥向激励下斜拉索面内耦合振动特性研究 [J], 王波;张海龙;徐丰;郭翠翠
2.斜拉索受轴向激励引起的面内参数振动分析 [J], 陈水生;孙炳楠;胡隽
3.三维随机激励作用下斜拉索参数振动的有限元分析 [J], 李永乐;孙超;向活跃;王磊
4.参数振动和强迫振动激励下超长拉索的面内非线性振动 [J], 康厚军;赵跃宇;蒋丽忠
5.泊松白噪声激励下斜拉索的面内随机振动 [J], 刘婧瑞;陈林聪;赵珧冰
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
端部激励下空间倾斜拉索非线性振动特性研究
王波;徐丰;张海龙
【期刊名称】《振动与冲击》
【年(卷),期】2009(028)005
【摘要】为探讨空间倾斜拉索承受塔锚固端或梁锚固端谐波位移激励下的非线性振动特性,基于牛顿运动定律及拉索索力的状态变化,综合考虑拉索振动松弛与非松弛特性,推导了斜拉索承受端部任意方向位移激励下的三维空间非线性振动方程,并采用Runge-Kutta分段时程积分法求解该方程.研究表明:在三维空间坐标系下,拉索振动呈现面、内外耦合振动特性,且耦合振动幅值与拉索面、内外固有频率及激励频率大小有关;在面内位移激励下,增大激励幅值,拉索振动呈现面外自激振动特性;增大拉索初始垂度及激励幅值,拉索振动呈现松弛与非松弛状态交替变化过程.【总页数】4页(P172-175)
【作者】王波;徐丰;张海龙
【作者单位】华中科技大学,土木工程与力学学院,武汉,430074;中铁大桥局集团武汉桥梁科学研究学院有限公司,武汉,430034;华中科技大学,土木工程与力学学院,武汉,430074;华中科技大学,土木工程与力学学院,武汉,430074
【正文语种】中文
【中图分类】U441.3
【相关文献】
1.随机横桥向激励下斜拉索面内耦合振动特性研究 [J], 王波;张海龙;徐丰;郭翠翠
2.端部激励下空间倾斜拉索振动的混沌特性研究 [J], 黄文雄;陈昌武;王波;谭利英;张海龙
3.端点位移激励下斜拉索非线性振动计算方法研究 [J], 王涛;沈锐利
4.温度和桥面激励联合作用下斜拉索非线性振动特性分析 [J], 汪峰;文晓旭;陈福青
5.端部激励下斜拉索非线性振动及振动松弛 [J], 王波;郭翠翠;张海龙;徐丰
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
《机械振动学》课程习题库第一章1.1 何谓机械振动？表示物体运动特征的物理量有哪些？ 1.2 按产生振动的原因分为几类？按振动的规律分为几类？ 1.3 何谓线性系统、机械系统和等效系统？1.4 如何理解瞬态振动、稳态振动、自由振动、强迫振动、纵向振动。
横向振动、扭转振动、参数振动和非线性振动？1.5 写出频率、角频率、相位、幅值、有阻尼固有频率，并说明意义，注明单位值。
1.6 如何理解粘性阻尼系数、等效阻尼、临界阻尼系数、欠阻尼和过阻尼？ 1.7 振动对机械产品有哪些影响？1.8 利用振动原理而工作的机电设备有哪些？试举例说明。
1.9 重温非简谐的周期性振动傅里叶级数，时间函数为f(t)，其周期为T ，表达式为：)s i n c o s ()(10t n b t n an a t f n n ωω++=⎰∞=式中：⎰=Tdt t f Ta 00)(1⎰=Tn tdt n t f T a 0cos )(2ω⎰=Tn tdt n t f T b 0sin )(2ω 注：《手册》P91.10将下图所示的f(t)展成傅立叶级数。
参考答案：()∑∞===5.2.1sin 1440t np t f n pb n b n n n ωππ傅氏级数为奇数时，，当为偶数时，当 f(t)P 0 -Pπ/ω2π/ω 3π/ω 4π/ωt1.11今有一简谐位移x(t)(mm)，其表达式为：()=8sin(24 -),3x t t π求：1. 振动的频率和周期；2. 最大位移、最大速度和最大加速度；3. t=0时的位移、速度和加速度；4. t=1.5s 时的位移、速度和加速度。
参考答案：24rad/s ，3.82Hz ，0.2618s ；192mm/s ，4608mm/s 2；-6.9282mm ，96mm/s ，3990.65 mm/s 2 ；-3.253mm ，175.4mm/s ，1874 mm/s 21.12一振动体作频率为50Hz 的简谐振动，测得其加速度为80 m/s 2 ，求它的位移幅值和速度幅值。
撞击荷载作用下单层椭圆抛物面网壳的动力稳定分析车伟;李海旺;罗奇峰【期刊名称】《力学季刊》【年(卷),期】2008(29)1【摘要】利用ANSYS/LS-DYNA有限元程序,考虑几何非线性和材料非线性效应,开展单层椭圆抛物面网壳结构在撞击荷载作用下的动力稳定性研究。
分析了该类网壳在以一定高度的自由落体撞击作用下的撞击力响应(撞击力、节点位移、杆件轴力和能量)及网壳失稳模态,进一步根据产生的动力响应对其在撞击作用下的弹塑性动力稳定问题进行了判定。
结果表明:网壳结构在撞击作用下失稳时,撞击力时程曲线形状基本上呈陡峭的三角形脉冲荷载形式,其最大峰值和脉宽与撞击冲量及网壳所处变形阶段的刚度性能相关;特征节点的位移响应突然增大,失稳部位杆件的轴力大幅减小,结构的变形能和总能量也突然增大,整个结构变形形状发生突变;节点的残余位移、撞击力和持时等特征参数都产生一致性突变。
【总页数】7页(P33-39)【关键词】结构工程;单层椭圆抛物面网壳;动力稳定;撞击荷载;数值模拟【作者】车伟;李海旺;罗奇峰【作者单位】同济大学结构工程与防灾研究所,上海200092;太原理工大学土木系,太原030024;同济大学上海防灾救灾研究所,上海200092【正文语种】中文【中图分类】O347【相关文献】1.三向单层椭圆抛物面网壳动力稳定分析 [J], 胡滨;王新杰;刘金芳;牟勇忠;余雪玲2.不同活荷载分布的单层椭圆抛物面网壳稳定性分析 [J], 张锋3.短程线型单层球面网壳结构在简单荷载作用下的动力稳定性 [J], 桂国庆;王玉娥;4.短程线型单层球面网壳结构在简单荷载作用下的动力稳定性 [J], 桂国庆;肖宜安;王玉娥;郭恺强;刘曼生;肖南;胡文海;黄族豪;殷帅文;廖信军;李晓红5.单层椭圆抛物面网壳在地震作用下的动力稳定性分析 [J], 智菲;车伟;李海旺因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
