雨篷抗倾覆验算

关于雨篷设计计算关于雨篷设计1. 雨篷板的设计雨篷板是固定于雨篷梁上的悬板，其承载力按受弯构件计算。

雨篷的计算跨度取板的挑出长度。

计算单元取1 m板带，计算截面取板的根部。

雨篷板的截面高度，即雨篷板的厚度，可取挑出长度的l/12～l/10，且≥80 mm，若采用变厚度板，则板的悬臂端厚度应不小于50 mm。

计算时按下列两种荷载组合情况考虑：(1) 均布活荷载和雪荷载中的较大者与恒荷载组合。

(2) 恒荷载加施工或检修集中荷载2. 雨篷梁的设计雨篷梁承受下列荷载，并在梁内产生各种相应的内力：(1) 雨篷梁兼作门过梁，承受着门过梁上砌体的重量，由于砌体的起拱作用，有一部分重量直接传给支座，而只有部分砌体重量作用在过梁上(详见《砌体结构设计规范》)，由此可以计算出弯矩和剪力。

(2) 雨篷梁的自重作为均布荷载作用在梁上而引起弯矩和剪力。

(3) 雨篷板传来的荷载，可根据雨篷板端部作用集中荷载以及雨篷板面作用均布荷载的两种情况，计算得到雨篷梁上承担的较大的均布荷载和扭矩，扭矩的分布在梁两端支座处最大，在跨中最小。

根据雨篷梁的受力特点，可按弯、剪、扭构件进行截面设计，确定所需纵向钢筋和箍筋的截面面积，并满足有关构造要求。

3. 雨篷抗倾覆验算进行抗倾覆验算要求满足: Mov ≤ Mr式中，Mov——雨篷板的荷载设计值对倾覆点产生的倾覆力矩。

Mr ——雨篷的抗倾覆力矩设计值，且Mr =0.8 Gr(l2-x0)Gr——雨篷的抗倾覆荷载。

为雨篷梁尾端上部45°扩散角范围内本层的砌体、楼面恒荷载标准值以及梁自重之和。

45°扩散角范围内的水平长度l3=ln/2，Gr作用点至墙外边缘的距离l2=l1/2。

雨篷梁两端埋入砌体愈长，压在梁上的砌体重量增加，则抵抗倾覆的能力愈强，所以当公式不满足时，可以将雨篷两端延长，或者采用其他拉结措施。

一般当梁的净跨长ln<1.5 m 时，梁一端埋入砌体的长度a宜取a≥300 mm，当ln≥1.5 m时，宜取a≥500 mm。

资料范本本资料为word版本，可以直接编辑和打印，感谢您的下载抗倾覆验算地点：__________________时间：__________________说明：本资料适用于约定双方经过谈判，协商而共同承认，共同遵守的责任与义务，仅供参考，文档可直接下载或修改，不需要的部分可直接删除，使用时请详细阅读内容一、便桥墩身抗倾覆检算说明：1#墩为已完成墩身，且新建线路中线与1#墩身中线偏移0.19m，详见平面图所示。

1#墩为最不利墩身，故以1#墩来检验墩身的抗倾覆安全性。

1、竖向力竖向恒载：N1=95.75+39.2ⅹ9.2=456.39KN(桥跨上部结构自重)N2=562.5KN（墩身自重）N3=687.5KN（基础自重）竖向活载：N4=1045.884KN（支点反力）Mx=18.068KN·m（支点反力对基底长边中心轴x-x轴力之矩）2、水平力制动力的大小均按竖向静活载（不包括冲击力）的10%计算，作用点在轨顶2m;离心力等于离心力率乘以支座的静活载反力N4，作用点在轨顶2m。

制动力T1：T1=（N1+N2+N3+N4）ⅹ10%=275.227KN离心力T2：T2=CⅹN4离心力率通过C=V2/（127R）计算，其中V为设计行车速度5Km/h，R为曲线半径400m,代入可得：C=52/（127ⅹ400）=0.0005T2=0.0005ⅹ1045.884=0.523KN3、风荷载（作用在墩身上的风力T墩、作用在列车上的风力T列车）：作用在桥梁受风面上的静压力，按《桥规》规定的标准求出最大风速后，通过风速与风压关系公式Wo=γv2/（2q）求出基本风压值，式中Wo为基本风压值（Pa）q为重力加速度（m/s2）γ为空气重度（N/m3）v为平均最大风速（m/s）取标准大气压下，常温为15摄氏度时的空气重度12.255N/m3、纬度45度处重力加速度为9.8m/s2，代入公式可以得出Wo=v2/1.6，查表v取12m/s计算得出Wo=90Pa作用于桥梁上的风荷载强度W（Pa）按下式计算W=K1·K2·K3·Wo，查表取K1=1.0,K2=1.0,K3=0.8代入公式可得 W=72Pa墩风压计算取横向迎风面积S=aⅹh，其中1#墩的a值为1.8m，h为墩高度5m代入可得墩迎风面积为9m2，T墩=9ⅹ72=0.65KN。

脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算［摘要］当模板支架、施工用操作架等脚手架不设连墙杆时，必须首先对脚手架进行抗倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。

而现行的国家标准中没有倾覆验算和稳定性验算内容。

根据国家有关标准导出了脚手架倾覆验算公式，并有2个算例辅以说明。

最后指出脚手架高宽比与脚手架的倾覆有关，与脚手架稳定性承载能力无关。

［关键词］脚手架;倾覆;稳定性;验算结构设计中，“倾覆”与“稳定”这两个含义是不相同的，设计时都应考虑。

《建筑结构可靠度设计统一标准》gb50068-2001第条第一款规定承载能力极限状态包括:“①整个结构或结构的一部分作为刚体失去平衡(如倾覆等)……。

④结构或结构构件丧失稳定(如压屈等)”。

可见它们同属于承载能力极限状态，但应分别考虑。

《建筑结构设计术语和符号标准》gb/t 50083-97，对“倾覆”和“稳定”分别作出了定义，并称“倾覆验算”和“稳定计算”。

《建筑地基基础设计规范》gb50007-2002，关于地基稳定性计算就是防止地基整体(刚体)滑动的计算。

《砌体结构设计规范》gb50003-2001对悬挑梁及雨篷的倾覆验算都有专门规定。

施工现场的起重机械在起吊重物时也要做倾覆验算。

对于脚手架，由于浮搁在地基上，更应该做倾覆验算。

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj130-2001及《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》jgj128-2000中都没有倾覆验算的内容，这是因为这两本规范规定的脚手架都设置了“连墙杆”，倾覆力矩由墙体抵抗，因此就免去了倾覆验算。

如果不设连墙杆，则脚手架的倾覆验算在这两本规范中就成为不可缺少的内容了。

所以，对于模板支架、施工用的操作架等无连墙杆的脚手架，首先应保证脚手架不倾覆而进行倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。

如果需要，还可进行正常使用极限状态计算。

1脚手架的倾覆验算通用的验算公式推导无连墙杆的脚手架，作为一个刚体应按如下表达式进行倾覆验算:（1）式中:γg1、cg1、g1 k分别为起有利作用的永久荷载的分项系数、效应系数、荷载标准值;γg2、cg2、g2 k分别为起不利作用的永久荷载的荷载分项系数、效应系数、荷载标准值;cq1、q1 k 分别为第一个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;cqi、qik分别为第i个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;ψci为第i个可变荷载的组合值系数。

五、施工计算１、抗倾覆稳定性验算本工程基坑最深11、0米左右，此处得土为粘性土,可以采用“等值梁法”进行强度验算。

首先进行最小入土深度得确定：首先确定土压力强度等于零得点离挖土面得距离y,因为在此处得被动土压式中：P挖土面处挡土结构得主动土压力强度值，按郎肯土压力理论进行计b算即土得重力密度此处取18KＮ/m3修正过后得被动土压力系数（挡土结构变形后，挡土结构后得土破坏棱柱体向下移动,使挡土结构对土产生向上得摩擦力,从而使挡土结构后得被动土压力有所减小,因此在计算中考虑支撑结构与土得摩擦作用,将支撑结构得被动土压力乘以修正系数,此处φ＝２8°则Ｋ=１、７8主动土压力系数经计算y=1、5m：挡土结构得最小入土深度t与墙前被动土压力对挡土结构底端得力矩相等来进行计算x可以根据P０挡土结构下端得实际埋深应位于x之下，所以挡土结构得实际埋深应为(k经验系数此处取１、２)2经计算：根据抗倾覆稳定得验算,36号工字钢需入土深度为3、5米,实际入土深度为3、７米,故：能满足滑动稳定性得要求２、支撑结构内力验算主动土压力:被动土压力：最后一部支撑支在距管顶0、5m得地方，3６b工字钢所承受得最大剪应力d=１2ｍm，经计算３6ｂ工字钢所承受得最大正应力经过计算可知此支撑结构就是安全得3、管涌验算：基坑开挖后，基坑周围打大口井两眼,在进出洞口得位置,可降低经计算因此此处不会发生管涌现象４、顶力得计算工程采取注浆减阻得方式来降低顶力.φ１800注浆后总顶力为：Ｆ=ｆo、S*0、３＝２5*６67/10*0、3*１、1=55０ｔｆo—土得摩擦阻力,一般为25KN/m2S-土与管外皮得摩擦面积0。

3-注浆减阻系数1。

1—顶力系数5、后背得计算E=１、5×0、5×Υ×H2×tg2（45+φ/2)+2chtg（4５＋φ/２）（式中Υ土得重度（18KN／ｍ3)c土得粘聚力10kpａ，φ摩擦角28º）计算得每米５８8吨,后背工作宽度为4米,后背承载力为2354吨。

钢结构单柱悬挑雨棚抗倾覆计算一、引言钢结构单柱悬挑雨棚在现代建筑中广泛应用，其设计需要充分考虑抗倾覆性。

本文将重点解析如何进行抗倾覆计算，确保雨棚的安全性和稳定性。

二、抗倾覆计算的基本原理抗倾覆计算主要基于力学原理，特别是静力学的基本原理。

主要考虑风荷载、雪荷载、自重等垂直于结构平面的作用力，以及它们产生的倾覆力矩。

确定基本风压、雪压：根据工程所在地气象部门提供的数据，确定基本风压、雪压。

计算风荷载、雪荷载：根据雨棚的尺寸、形状和高度，结合风压、雪压，计算出作用在雨棚上的风荷载、雪荷载。

计算倾覆力矩：根据风荷载、雪荷载以及雨棚自重等产生的倾覆力矩，计算出雨棚的抗倾覆力矩。

判断是否满足抗倾覆要求：将抗倾覆力矩与倾覆力矩进行比较，判断是否满足抗倾覆要求。

三、抗倾覆计算的步骤确定基本参数：包括雨棚的尺寸、形状，所在地的基本风压、雪压等。

计算风荷载、雪荷载：根据风压、雪压和雨棚的尺寸，计算出作用在雨棚上的风荷载、雪荷载。

可以使用公式如下：风荷载标准值Wk = βgz μs1 μz w0其中，βgz为高度z处的阵风系数，μs1为风荷载体型系数，μz为风压高度变化系数，w0为基本风压。

雪荷载标准值WK=Sk μd Gs其中，Sk为雪压强度，μd为积雪分布系数，Gs为雪的重量。

3. 计算雨棚自重：根据雨棚的材料和尺寸，计算出雨棚的自重。

可以使用公式如下：自重=面层重量+钢骨架重量4. 计算倾覆力矩和抗倾覆力矩：根据风荷载、雪荷载和雨棚自重等产生的倾覆力矩和抗倾覆力矩，可以使用公式如下：倾覆力矩=风荷载产生的倾覆力矩+雪荷载产生的倾覆力矩+雨棚自重产生的倾覆力矩抗倾覆力矩=基础反力×基础埋深+锚固点反力×锚固点埋深（针对锚固点固定的抗倾覆验算）或抗倾覆弯矩（针对悬挑端固定的抗倾覆验算）5. 判断是否满足抗倾覆要求：将计算出的抗倾覆力矩与倾覆力矩进行比较，判断是否满足抗倾覆要求。

如果满足要求，则雨棚安全；否则需要对雨棚设计进行调整或采取其他加固措施。

雨棚设计方法分析摘要：对混凝土结构雨棚构件进行了稳定性验算，验证了雨篷梁两端锚入混凝土柱（墙）的必要性。

另外对雨棚构件进行了配筋计算。

关键词：雨篷梁；倾覆；承载力；配筋面积Design method analysis of canopy（Beijing aviation oil construction Co.，Ltd）Zhangchuanlei litaojunAbstract：The stability checking calculation of concrete structure canopy members is carried out，the necessity of anchoring concrete column（wall）at both ends of awning beam is verified.In addition，the reinforcement calculation of canopy members is carried out.Keywords：Awning beam Capsizing Bearing capacity Reinforcement area 在建筑设计中，经常需要布置混凝土雨棚。

作为一个常用构件，混凝土雨棚的设计是个常见的问题，雨棚设计最核心的为雨棚的抗倾覆，以及雨篷梁构件的设计。

在砌体结构中，雨篷梁夹在承重墙中，承重墙本身重度较大，且传导楼屋面板的荷载，在承重墙自重以及上层楼屋面荷载作用下，雨棚较容易保持稳定。

但在混凝土框架结构或者框剪结构中，由于填充墙为自承重墙，本身自重较小，且不传导楼屋面荷载，这样仅依靠自承重墙的作用难以保持稳定，下面以具体实例来定量说明这个问题。

计算实例某三层框架结构办公楼，墙体采用A3.5蒸压加气混凝土砌块，墙厚250mm，在一层门洞顶设混凝土雨棚，如图1所示。

图1 雨棚平面布置示意图2雨棚剖面做法示意为方便设计计算，将该雨棚建筑图简化为计算模型如下图所示。

桥梁博士抗倾覆计算说明及正确性验证一、概述桥博4计算抗倾覆计算分为两种算法，最不利反力法和最不利合计法。

其中，最不利反力法依据是《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362-2018）4.1.8条文说明，“汽车荷载效应（考虑冲击）按各失效支座对应的最不利布置形式取值”。

汽车荷载按每个失效支座的最小反力进行布置，荷载组合也按每个失效支座的最小反力进行组合，该算法是完全贴合规范的。

考虑到按各失效支座取最小反力进行布置，有时并不能覆盖使总体失稳效应最不利的情况，桥博4另外提供了一种算法，最不利合计法。

最不利合计法的计算目标是使全部支座的失稳效应和达到最不利值。

该算法对于桥梁整体的抗倾覆计算更为精确且安全可靠，用户可根据自己需要选择抗倾覆计算方法。

二、输入界面➢在总体信息中勾选“计算倾覆”。

图2.1 总体信息➢在施工分析或运营分析中“抗倾覆”标签下填写抗倾覆信息。

图2.2 抗倾覆信息➢最不利失稳效应算法选择抗倾覆计算方法（最不利反力或最不利合计）。

➢桥梁纵轴参考线程序根据支座到桥梁纵轴参考线的距离矢量判断各桥墩的最左侧支座和最右侧支座，左倾时最左侧支座为该桥墩的有效支座，右倾时最右侧支座为有效支座。

一个桥墩只有一个有效支座。

斜交时，力臂li取支座间距在桥梁纵轴参考线垂线上的投影。

桥梁纵轴参考线也可以不填，此时程序求出各桥墩支座的重心，连接这些重心点得到一条折线，作为桥梁纵轴参考线。

对于弯桥，此时力臂li可能会误差较大。

图2.3 桥梁纵轴参考线及力臂示意图➢倾覆验算体名称用于判断哪些墩号(支座组)属于同一倾覆体，一般来说一联上部结构采用一个名称，不填表示与上一行相同。

程序支持计算多个倾覆体，多联的匝道桥可以建在同一个模型中。

➢墩号用于确定哪些支座属于同一个桥墩，同一倾覆体各行的墩号应各不相同。

➢支座或弹性链接选择同一个桥墩处的支座或弹性连接名称。

三、最不利反力法如上所述，最不利反力法是依据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362-2018）第4.1.8条的条文说明总结而得，其中有几个问题在条文说明中可能不完全明确，程序处理方式如下。

混凝土结构设计(专升本)单选题1. 五跨等跨连续梁，现求第二跨跨中最大弯矩，活荷载应布置在_______跨。

(5分)(A) 1,2,3(B) 2,4(C) 2,4,5(D) 1,3,5标准答案是：B2. 单向板肋梁楼盖中横向抗侧刚度最大的梁布置形式是_______。

(5分)(A) 主梁纵向布置，次梁横向布置(B) 主梁横向布置，次梁纵向布置(C) 只设次梁，不设主梁(D) 只设主梁，不设次梁标准答案是：B3. 五跨等跨连续梁，现求第三跨跨中最大弯矩，活荷载应布置在_______跨。

(5分)(A) 1,2,3(B) 1,2,4(C) 2,4,5(D) 1,3,5标准答案是：D4. 工程实践表明，次梁常用的跨度为_______。

(5分)(A) 4～6m(B) 5～7m(C) 6～7m(D) 3～5m标准答案是：A5. 钢筋混凝土超静定结构中存在内力重分布是因为_______。

(5分)(A) 混凝土的拉压性能不同(B) 结构由钢筋和混凝土两种不同材料组成(C) 各截面刚度不断变化，塑性铰的形成(D) 受拉混凝土不断退出工作标准答案是：C多选题6. 在主次梁相交处，主梁内需设置_______。

(5分)(A) 附加箍筋(B) 吊筋(C) 附加横向钢筋(D) 腰筋标准答案是：A,B,C7. 双向板配筋形式有_______。

(5分)(A) 弯起式(B) 焊接式(C) 螺旋式(D) 分离式标准答案是：A,D8. 平台梁承重的钢筋混凝土现浇楼梯形式有_______。

(5分)(A) 螺旋式(B) 立柱式(C) 板式(D) 梁板式标准答案是：C,D9. 单向板中钢筋有_______。

(5分)(A) 纵向受力钢筋(B) 分布钢筋(C) 箍筋(D) 腰筋标准答案是：A,B10. 单向板一般包括的情况是_______。

(5分)(A) 悬臂板(B) 对边支承板(C) 主要在一个方向受力的四边支承板(D) 双向受力四边支承板标准答案是：A,B,C判断题11. 单向板和双向板是根据板的支承情况确定的。

雨篷(YP1)设计计算书1: 已知条件（1）雨蓬设计图：(2):设计原始数据：过梁截面宽度b=240mm,截面高h=500mm,净跨度ln=4000mm,总跨度l=6300mm,悬挑板挑出长度sb =1500mm,宽度sl=5900mm,根部厚度sd=150mm,端部厚度se=80mm,板下沉高度ss =100mm,梁上墙体高度wh=200mm,墙上恒载标准值wQ=0.50kN/m,墙体自重wR =22kN/m3,板活载标准值cQ=0.70kN/m2,混凝土强度等级C25,梁主筋设计强度fy =300Mpa,板主筋设计强度fys=360Mpa。

2:荷载计算（1）：集中检修荷载：（作用在1m板宽）标准值：Fk=1.0 KN设计值：F=1.4X1.0=1.4 KN(2)：均布恒载载：（取1m为计算单元）平均板厚：（0.08+0.15)/2=0.115 m粉刷：（考虑20mm): 0.02X20X1.0=0.4 KN/m恒载标准值：Qk=0.115X25X1.0+0.4=3.275 KN/m恒载设计值：Q=1.35X3.275= 4.42 KN/m(3): 均布活荷载：P=1.4X0.7= 0.98 KN/m3:雨蓬板计算模型：（1）：板抗剪：按规范，取悬挑长度1500的1/10 即：150厚；板抗剪构造满足。

（2）：板受弯计算:单位宽度挑板在墙外边缘截面产生的弯矩M= FL+ ½(Q+P)L²=1.4×1.5+0.5×(4.42+0.98)×1.5×1.5=8.175 KN.m板截面宽度b=1000mm,高度h=150mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a 's =15mm,受拉钢筋合力点到截面近边缘距离a s =15mm,混凝土强度等级C25,纵向受拉钢筋强度设计值f y =360MPa,纵向受压钢筋强度设计值f 'y =360MPa,非抗震设计,截面设计弯矩M=8.18kN ·m ,截面上部受拉。

地震烈度：6度地面粗糙度
：B 设备高度（距离地面高度）（m ）ｈ
=18圆形（D ）
方形（b ）
3设备中LNG 重量（满载）（t ）
=27
设备自重（t ）=基础埋深（m ）
=
圆形
直径/长宽 3.4高度2
直径/长宽 4.5
4.2高度
底板（m ）
一、设备条件
基础尺寸
：
方形
设备尺寸(m)
：基座（m ）211.1
0.4
二、倾覆弯矩
1、风荷载引起的倾覆弯矩
基本风压ω0（KN/㎡）=0.4
体型系数μs=0.8风压高度变化系数μz= 1.19
风振系数βz= 1.1风压标准值ωk=ω0*βz*μz*μs=0.42
构件受荷宽度= 3.00
设计值ω=0.59
线荷载ｑ= 1.76按三角形布置线荷载ｑ1=q/2=0.88倾覆弯矩（KN·m）Ｍω=(q1*h^2)/2=142.50 2、地震力引起的倾覆弯矩
采用底部件立法计算水平地震力
水平地震影响系数α1=0.04
结构等效总重力荷载Geq=480
水平地震力ＦEK=α1·Geq=19.2水平地震力引起的倾覆弯矩M（KN·m）=345.6三、抗倾覆力
基础自重G1（KN）=378.00
覆土重G2（KN）=137.56
总重G=G1+G2（KN）=515.56
抗倾覆距l（m）= 2.10抗倾覆弯矩M=G*l（KN·m）=1082.67四、结论
抗倾覆弯矩倾覆弯矩
1082.67>552.96抗倾覆弯矩大于倾覆弯矩，故满足要求。

雨篷、阳台及挑檐是房屋结构中最常见的悬挑结构。

一、概述1、悬挑结构的分类：悬挑结构按施工方法分有整体式和装配式两种形式，但以整体式较为常用。

按结构布置方式分有悬挑梁板结构和悬挑板结构2、悬挑结构设计计算内容：（1）悬挑结构除进行悬挑结构构件本身的强度计算,包括雨篷板的受弯、受剪，雨篷梁的受弯、受剪、受扭；（2）整体结构的抗倾覆验算。

二、雨篷板设计（一）计算简图1、截面尺寸：板根部取h=(1/8-1/12)l，l为板的计算跨度，板的端部截面高度一般不小于60mm。

2、计算单元：一般取1m宽的板带。

3、荷载：作用于雨篷板上的荷载包括：板的自重和抹灰荷载、均布活荷载、雪荷载及施工集中荷载（作用在雨篷板端部）。

《规范》规定施工集中荷载为：雨篷板承载力计算时，在每延长米范围布置一个1.0KN，在进行雨篷抗倾覆验算时为沿板宽每2.5-3.0m范围内布置一个1.0KN。

除恒载外，上述三种活荷载不同时考虑，按其不利情况进行计算。

（二）内力计算：按悬臂板进行计算。

（三）强度计算：按单筋矩形截面进行正截面强度计算，一般不进行受剪承载力计算。

（四）构造要求：除按板的构造要求外，其上部受力钢筋伸入雨篷梁中的长度应该满足受拉钢筋的锚固长度要求。

三、雨篷梁设计（一）计算简图1、截面尺寸：取截面高度h=(1/8-1/12)l，l为梁的计算跨度。

2、荷载：作用于雨篷梁上的荷载包括：梁的自重、抹灰荷载和梁上砌体自重（当楼盖至雨篷顶距离小于下部门窗洞口宽度时，还应有楼盖荷载）、雨篷板传来的荷载（可以简化为均布线荷载和一个线扭矩荷载）。

如图2-20所示。

（二）内力计算：按简支梁进行计算。

（三）强度计算：按单筋矩形截面分别进行抗弯、抗剪、抗扭强度计算。

四）构造要求：1、雨篷梁支承于墙内的长度不小于370mm；2、梁的受扭纵向钢筋应布置在截面周边；3、纵向钢筋（包括受扭架立筋）在支座中的锚固长度按受拉钢筋的锚固长度确定；4、雨篷梁的箍筋应采用封闭式，末端做成1350弯钩，弯钩末端平直段长度不小于5d且不小于50mm。

混凝土雨棚计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数板厚: h = 150 mm梁截面：150*150、155*2102.材料信息混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2.01N/mm2Ec=3.00×104N/mm2钢筋种类: HPB300 fy = 270 N/mm2Es = 2.1×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.250%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 9.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 0.500kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/自由/自由/自由6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、雨棚验算1、雨棚1总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.00钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息: 不计算结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号： MCHANGE= 0墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00墙元侧向节点信息: 内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.10地面粗糙程度: B 类结构基本周期（秒）: T1 = 0.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 2各段体形系数: USi = 1.30地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC计算振型数: NMODE= 6地震烈度: NAF = 7.00场地类别: KD = 2设计地震分组: 一组特征周期 TG = 0.35多遇地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08罕遇地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50框架的抗震等级: NF = 3剪力墙的抗震等级: NW = 3活荷质量折减系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 1.00结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00是否考虑偶然偏心: 否是否考虑双向地震扭转效应: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数从第 1 到2层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数------------- 计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息 ........................................中梁刚度增大系数： BK = 1.00梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85梁设计弯矩增大系数： BM = 1.00连梁刚度折减系数： BLZ = 0.70梁扭矩折减系数： TB = 0.40全楼地震力放大系数： RSF = 1.000.2Qo 调整起始层号： KQ1 = 00.2Qo 调整终止层号： KQ2 = 0顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0顶塔楼内力放大： RTL = 1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0剪力墙加强区起算层号 LEV_JLQJQ = 1强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0配筋信息 ........................................梁主筋强度 (N/mm2): IB = 300柱主筋强度 (N/mm2): IC = 300墙主筋强度 (N/mm2): IW = 210梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 210柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 210墙分布筋强度 (N/mm2): JWH = 210梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00墙竖向筋分布最小配筋率 (%): RWV = 0.30单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0单独指定的墙竖向分布筋配筋率(%): RWV1 = 0.60设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁保护层厚度 (mm): BCB = 30.00柱保护层厚度 (mm): ACA = 30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 否荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00活荷载的组合系数: CD_L = 0.70风荷载的组合系数: CD_W = 0.60活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.50剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数 IWF= 2剪力墙底部加强区高度(m) Z_STRENGTHEN= 4.50********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息 **********************************************************层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量 (m) (m) (t) (t) 2 1 22.445 23.496 4.500 1.0 0.0 1 1 22.281 23.496 3.880 7.6 0.1活载产生的总质量 (t): 0.109恒载产生的总质量 (t): 8.577结构的总质量 (t): 8.686恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高 **********************************************************层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土) (混凝土) (混凝土) (m) (m)1 1 5(30) 0(30) 2(30) 3.880 3.8802 1 3(30) 0(30) 2(30) 0.620 4.500********************************************************** 风荷载信息 **********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y2 1 0.24 0.2 0.1 0.12 0.1 0.11 1 1.56 1.8 7.1 0.71 0.8 3.3===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 4.32 21.74 23.50 1.40 3.08 3.08 1.40===========================================================================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================================================层号塔号单位面积质量 g[i] 质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1790.43 1.002 1 Infinity Infinity===========================================================================位移验算：=== 工况 1 === X 方向地震力作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX 2 1 12 2.69 2.69 1.00 620.12 0.53 0.53 1.01 1/1170. 34.4% 0.83 1 1 5 2.16 2.16 1.00 3880.5 2.16 2.16 1.00 1/1794. 99.9% 0.55 X方向最大值层间位移角: 1/1170.=== 工况 2 === Y 方向地震力作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY 2 1 12 0.01 0.01 1.01 620.12 0.00 0.00 1.11 1/9999. 1.6% 0.83 1 1 5 0.01 0.01 1.00 3880.5 0.01 0.01 1.00 1/9999. 99.9% 0.82 Y方向最大值层间位移角: 1/9999.=== 工况 3 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX 2 1 16 0.69 0.69 1.00 620.16 0.14 0.13 1.01 1/4591. 33.9% 0.83 1 1 9 0.56 0.55 1.00 3880.9 0.56 0.55 1.00 1/6991. 99.9% 0.55 X方向最大值层间位移角: 1/4591.=== 工况 4 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY 2 1 12 0.00 0.00 1.02 620.12 0.00 0.00 1.11 1/9999. 1.3% 0.83 1 1 5 0.00 0.00 1.00 3880.5 0.00 0.00 1.00 1/9999. 99.9% 0.84 Y方向最大值层间位移角: 1/9999.=== 工况 5 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)2 1 11 0.001 1 6 -2.93=== 工况 6 === 竖向活载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)2 1 11 -0.131 1 6 -0.39=========================================================================== 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度=========================================================================== Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 22.4450(m) Ystif= 23.4960(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 22.2809(m) Ymass= 23.4960(m) Gmass= 7.8397(t)Eex = 0.0973 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 2.2737 Raty1= 1.5913 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 3.1947E+03(kN/m) RJY = 4.0966E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) --------------------------------------------------------------------------- Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 22.4450(m) Ystif= 23.4960(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 22.4450(m) Ymass= 23.4960(m) Gmass= 0.9560(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 0.5498 Raty = 0.7855Ratx1= 1.2500 Raty1= 1.2500 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 1.7563E+03(kN/m) RJY = 3.2179E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------============================================================================ 抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆弯矩Mr 倾覆弯矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载 60.8 5.4 11.26 0.00Y风荷载 133.9 2.5 53.79 0.00X 地震 60.8 20.7 2.93 1.15Y 地震 133.9 12.5 10.75 0.00============================================================================ 结构整体稳定验算结果============================================================================ 层号 X向刚度 Y向刚度层高上部重量 X刚重比 Y刚重比1 0.319E+04 0.410E+06 3.88 87. 142.70 18298.552 0.176E+04 0.322E+06 0.62 10. 113.90 20868.38该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值 ***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比---------------------------------------------------------------------- 层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------2 1 0.2470E-04 0.5650E+03 1.00 1.001 1 0.2498E-04 0.5715E+03 1.01 1.012、雨棚2********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息 **********************************************************层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量 (m) (m) (t) (t)2 1 17.303 19.927 3.835 0.6 0.01 1 17.171 19.927 3.280 4.4 0.2活载产生的总质量 (t): 0.242恒载产生的总质量 (t): 4.968结构的总质量 (t): 5.209恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高 **********************************************************层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土) (混凝土) (混凝土) (m) (m)1 1 5(30) 0(30) 2(30) 3.280 3.2802 1 3(30) 0(30) 2(30) 0.555 3.835********************************************************** 风荷载信息 **********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y2 1 0.18 0.2 0.1 0.06 0.1 0.01 1 0.94 1.1 3.8 0.46 0.5 1.7===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 2.38 16.77 19.93 1.07 2.21 2.21 1.07===========================================================================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================================================层号塔号单位面积质量 g[i] 质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1930.62 1.002 1 Infinity Infinity===========================================================================位移验算：=== 工况 1 === X 方向地震力作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX2 1 12 1.39 1.38 1.00 555.12 0.29 0.28 1.00 1/1947. 34.5%0.831 1 5 1.10 1.10 1.00 3280.5 1.10 1.10 1.00 1/2981. 99.9% 0.55X方向最大值层间位移角: 1/1947.=== 工况 2 === Y 方向地震力作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY2 1 12 0.01 0.01 1.01 555.12 0.00 0.00 1.04 1/9999. 5.8%0.831 1 5 0.01 0.01 1.00 3280.5 0.01 0.01 1.00 1/9999. 99.9% 0.78Y方向最大值层间位移角: 1/9999.=== 工况 3 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX2 1 16 0.37 0.37 1.00 555.16 0.08 0.08 1.00 1/7355. 34.0%0.831 1 9 0.29 0.29 1.00 3280.9 0.29 0.29 1.00 1/9999. 99.9% 0.55X方向最大值层间位移角: 1/7355.=== 工况 4 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY2 1 12 0.00 0.00 1.01 555.12 0.00 0.00 1.04 1/9999. 2.6%0.831 1 5 0.00 0.00 1.00 3280.5 0.00 0.00 1.00 1/9999. 99.9% 0.81Y方向最大值层间位移角: 1/9999.=== 工况 5 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)2 1 11 0.001 1 6 -0.68=== 工况 6 === 竖向活载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)2 1 11 -0.211 1 6 -0.45=========================================================================== 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度===========================================================================Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 17.3030(m) Ystif= 19.9270(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 17.1714(m) Ymass= 19.9270(m) Gmass= 4.8365(t)Eex = 0.0966 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 2.2325 Raty1= 1.6162 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 3.7631E+03(kN/m) RJY = 2.7138E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) --------------------------------------------------------------------------- Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 17.3030(m) Ystif= 19.9270(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 17.3030(m) Ymass= 19.9270(m) Gmass= 0.6144(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 0.5599 Raty = 0.7734Ratx1= 1.2500 Raty1= 1.2500 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 2.1070E+03(kN/m) RJY = 2.0989E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------============================================================================ 抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆弯矩Mr 倾覆弯矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载 28.0 2.9 9.78 0.00Y风荷载 57.7 1.3 43.38 0.00X 地震 28.0 10.6 2.65 6.71Y 地震 57.7 6.2 9.25 0.00============================================================================ 结构整体稳定验算结果============================================================================ 层号 X向刚度 Y向刚度层高上部重量 X刚重比 Y刚重比1 0.376E+04 0.271E+06 3.28 52. 236.94 17087.062 0.211E+04 0.210E+06 0.56 6. 190.33 18960.31该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应********************************************************************** * 楼层抗剪承载力、及承载力比值 * **********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比---------------------------------------------------------------------- 层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y---------------------------------------------------------------------- 2 1 0.1754E-04 0.4013E+03 1.00 1.001 1 0.1771E-04 0.4051E+03 1.01 1.013、雨棚3。

抗倾覆验算本工程由于外挑900mm，配重板仅500mm宽（见下图），为了预防倾覆，采用内支撑架加宽至1800mm，并在1800mm-800mm跨处扫地杆上铺50厚木板，木板上加载不小于5.5KN/m的砂袋的措施预防倾覆，验算及详图附后。

1. 斜支撑5.2m高，0.9m宽，换算后斜向立杆的轴心压力最大值N =（2.229kN+9.86 kN）×1.015 =12.27kN，水平倾覆力为N =12.27kN×0.173=2.12 kN,单扣件抗滑承载力满足要求!2.取100mm×300mm梁支座反力为2.29kN/m，每米考虑2根立杆；100mm板支座反力为9.86kN，每米考虑1根立杆，则∑M=2.29kN×0.8×2+9.86kN×0.45=8.101 KN·m抗倾覆荷载为(安全系数取2)：8.101 KN·m/1.3m×2=12.46KN故在支撑架内侧1800mm -800mm跨处每米有12.46KN向下的荷载即可满足抗倾覆要求。

采用砂袋进行堆载。

模板拆除、成品保护1、模板拆除⑴模板拆除的顺序和方法应遵循先支后拆，先非承重部位，后非承重部位以及自上而下得原则。

拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。

拆模顺序：水平拉杆——柱侧模——梁侧模——梁底支撑——梁底模侧模应在能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方可拆除。

底模在砼强度复合下列规定时方可拆除，拆模时必须有砼强度同条件养护拆模试压报告，并经技术负责人开具拆模令后方可拆模。

2）柱模板拆除时，先拆掉水平拉杆，然后拆掉柱箍及对拉螺栓然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。

3)拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。

4)拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。

5)拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理。

2、成品保护（1）坚持每次模板使用后清理板面，涂刷脱模剂。

脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算［摘要］当模板支架、施工用操作架等脚手架不设连墙杆时，必须首先对脚手架进行抗倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。

而现行的国家标准中没有倾覆验算和稳定性验算内容。

根据国家有关标准导出了脚手架倾覆验算公式，并有2个算例辅以说明。

最后指出脚手架高宽比与脚手架的倾覆有关，与脚手架稳定性承载能力无关。

［关键词］脚手架;倾覆;稳定性;验算结构设计中，“倾覆”与“稳定”这两个含义是不相同的，设计时都应考虑。

《建筑结构可靠度设计统一标准》gb50068-2001第3.0.2条第一款规定承载能力极限状态包括:“①整个结构或结构的一部分作为刚体失去平衡(如倾覆等)……。

④结构或结构构件丧失稳定(如压屈等)”。

可见它们同属于承载能力极限状态，但应分别考虑。

《建筑结构设计术语和符号标准》gb/t 50083-97，对“倾覆”和“稳定”分别作出了定义，并称“倾覆验算”和“稳定计算”。

《建筑地基基础设计规范》gb50007-2002，关于地基稳定性计算就是防止地基整体(刚体)滑动的计算。

《砌体结构设计规范》gb50003-2001对悬挑梁及雨篷的倾覆验算都有专门规定。

施工现场的起重机械在起吊重物时也要做倾覆验算。

对于脚手架，由于浮搁在地基上，更应该做倾覆验算。

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj130-2001及《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》jgj128-2000中都没有倾覆验算的内容，这是因为这两本规范规定的脚手架都设置了“连墙杆”，倾覆力矩由墙体抵抗，因此就免去了倾覆验算。

如果不设连墙杆，则脚手架的倾覆验算在这两本规范中就成为不可缺少的内容了。

所以，对于模板支架、施工用的操作架等无连墙杆的脚手架，首先应保证脚手架不倾覆而进行倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。

如果需要，还可进行正常使用极限状态计算。

1脚手架的倾覆验算1.1通用的验算公式推导无连墙杆的脚手架，作为一个刚体应按如下表达式进行倾覆验算:（1）式中:γg1、cg1、g1 k分别为起有利作用的永久荷载的分项系数、效应系数、荷载标准值;γg2、cg2、g2 k分别为起不利作用的永久荷载的荷载分项系数、效应系数、荷载标准值;cq1、q1 k 分别为第一个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;cqi、qik分别为第i个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;ψci为第i个可变荷载的组合值系数。

雨篷抗倾覆验算由规范第7.4.1 条规定：砌体墙中钢筋混凝土雨篷的抗倾覆应按下式验算：M)v<M r式中M ov ------ 雨篷的荷载设计值对计算倾覆点产生的倾覆力矩；M r -- 雨篷的抗倾覆力矩设计值，可按第7.4.7 条的规定计算。

第7.4.2 条雨篷计算倾覆点至墙外边缘的距离可按下列规定采用：1 当L i>2.2h b时x0=0.3h且不大于0.13L1。

2 当L i V 2.2h b时x0=0.13L 1式中L 1 --- 雨篷埋入砌体墙中的长度(mm)；x 0 --- 计算倾覆点至墙外边缘的距离(mm)；h b --- 雨篷的截面高度(mm)。

注：当雨篷下有构造柱时，计算倾覆点到墙外边缘的距离可取0.5x 0 。

第7.4.3 条挑梁的抗倾覆力矩设计值可按下式计算：M r =0.8G r (L 2-x 0)式中G r----雨篷的抗倾覆荷载，为雨篷尾端上部45°扩展角的阴影范围（其水平长度为L3）内本层的砌体与楼面恒荷载标准值之和（图743）；L 2----G r作用点至墙外边缘的距离。

L i=240mm, h b=100mmL i>2.2 h b 故x o=O.3h b=O.3 x 100=30mm荷载计算雨篷板上的均布荷载：q i=1.2x 3.42x 2.5+1.4X 1.0+1.2X 1.458x 2=14.74kN雨篷板端得集中荷载：F i=1.458x 2.5=3.645kN雨篷的荷载设计值对计算倾覆点产生的倾覆力矩：M ov=3.645 X ( 1.2-0.05- ( 0.120-0.030 )) +14.74 X(1.2-(0.12-0.03))2/2=12.94kN • m雨篷的抗倾覆荷载(计算时把圈梁，楼板和过梁所占的区域按墙体来考虑)：l n=1.5m, l3 =0.75 mG r=((2.5+0.75 X 2) X 3-1.5 X 1.8-0.75 X 0.75) X 6.468+(2.5+0.75 X2) X 1.8 X 7.012X 2=157.48kNM=0.8G(L.X0)=0.8 X 157.48 X (0.12-0.03)=12.16kN m> M ov=12.044kN -m 故抗倾覆验算满足要求。

⾬篷设计⾬篷设计⾬篷、挑檐、外阳台是建筑⼯程中常见的悬挑构件，计算时悬挑部分除按⼀般悬臂板、梁进⾏截⾯设计外，还应对构件进⾏抗倾覆验算。

1.⼀般要求⾬篷由⾬篷板和⾬篷梁两部分组成（图1）。

⾬篷梁除⽀承⾬篷板处，还兼有过梁的作⽤。

⼀般⾬篷板的挑出长度为0.6～1.2m。

现浇⾬篷多数采⽤弯厚度形式，板根部的厚度⼀般取1/10挑出长度，且不⼩于70mm，板端不⼩于50mm。

⾬篷梁的宽度⼀般取墙厚，梁的⾼度应按承载能⼒要求确定。

梁两端伸进砌体的长度应考虑⾬篷抗倾覆的因素确定。

图1 ⾬篷板和⾬篷梁荷载分布图⾬篷的计算包括三部分：①⾬篷板的正截⾯承载⼒计算；②⾬篷梁的弯、剪、扭承载⼒计算；③⾬篷抗倾覆验算。

2.⾬篷板的受弯承载⼒计算⾬篷板是⼀块固定在⾬篷梁上的悬臂板，其承载⼒按受弯构件计算，计算跨度取板的挑出长度。

可取1m板宽作为计算单元。

作⽤在⾬篷上的荷载有恒载（板⾃重及粉刷等）和活荷载（均布活荷载、2。

0.7kN/m按《荷载规范》取活荷载标准值为。

雪荷载、施⼯和检修集中荷载）以上荷载中，⾬篷均布活荷载与雪荷载不应同时考虑，取两者中较⼤值进⾏设计。

2，进⾏承载能⼒计算时，沿板宽每隔施⼯或检修集中荷载为1.0kN/m1m考虑⼀个集中荷载；进⾏⾬篷抗倾覆验算时，沿板宽每隔2.5～3.5m考虑⼀个。

施⼯集中荷载和⾬篷的均布活荷载不同时考虑。

⾬篷板的受⼒特点和⼀般悬臂板相同，计算截⾯取在梁截⾯外边缘。

由．于⾬篷板承受负弯矩，受⼒钢筋应配置在板的上部，全部受⼒筋均应伸⼊⾬篷梁，且应具有⾜够的锚固长度（图1）。

施⼯时应注意保证⾬篷板截⾯的有效⾼度，特别是板根部的纵筋，应防⽌被踩踏。

3.⾬篷梁的计算作⽤在⾬篷梁上的荷载有⾃重、梁上砌体重、楼盖传来的荷载以及⾬篷传来的荷载。

梁上砌体重量和楼盖传来的荷载应按过梁荷载的规定（详见《砌体结构设计规范》）计算。

⾬篷板上的荷载⾬篷梁的转动。

因此⾬篷板传来的荷载在⾬篷梁不仅引起弯矩和剪⼒，还引起扭矩（图2。

雨篷抗倾覆验算由规范第7.4.1条规定：砌体墙中钢筋混凝土雨篷的抗倾覆应按下式验算：M ov≤M r式中M ov----雨篷的荷载设计值对计算倾覆点产生的倾覆力矩；M r----雨篷的抗倾覆力矩设计值，可按第7.4.7条的规定计算。

第7.4.2条雨篷计算倾覆点至墙外边缘的距离可按下列规定采用：1 当L1≥2.2h b时x0=0.3h且不大于0.13L1。

2 当L1＜2.2h b时x0=0.13L1式中L1----雨篷埋入砌体墙中的长度(mm)；x0----计算倾覆点至墙外边缘的距离(mm)；h b----雨篷的截面高度(mm)。

注：当雨篷下有构造柱时，计算倾覆点到墙外边缘的距离可取0.5x0。

第7.4.3条挑梁的抗倾覆力矩设计值可按下式计算：M r=0.8G r(L2-x0)式中G r ----雨篷的抗倾覆荷载，为雨篷尾端上部45°扩展角的阴影范围(其水平长度为L 3)内本层的砌体与楼面恒荷载标准值之和(图7.4.3)；L 2----G r 作用点至墙外边缘的距离。

L 1=240mm, h b =100mmL 1＞2.2 h b 故x 0=0.3h b =0.3×100=30mm荷载计算雨篷板上的均布荷载：q 1=1.2×3.42×2.5+1.4×1.0+1.2×1.458×2=14.74kN雨篷板端得集中荷载：F 1=1.458×2.5=3.645kN雨篷的荷载设计值对计算倾覆点产生的倾覆力矩：M ov =3.645×（1.2-0.05-（0.120-0.030））+14.74×(1.2-(0.12-0.03))2/2=12.94kN ·m雨篷的抗倾覆荷载(计算时把圈梁，楼板和过梁所占的区域按墙体来考虑)：n l =1.5m,75.03 l mG r =((2.5+0.75×2)×3-1.5×1.8-0.75×0.75)×6.468+(2.5+0.75×2)×1.8×7.012×2=157.48kNM r =0.8G r (L 2-x 0)=0.8×157.48×(0.12-0.03)=12.16kN ·m> M ov =12.044kN ·m故抗倾覆验算满足要求。