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土力学第4章-土的压缩性及地基沉降计算

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《土力学》 第四章土的压缩性

《土力学》 第四章土的压缩性
第四章土的压缩性与地基沉降计算
Soil compressibility and calculation of foundation deformation
学习基本要求
内 容
学时A（36学时制）
学时B（54学时制）
室内压缩试验与压缩性指标
1.5
1.5
现场载荷试验与指标
0.5
0.5
第四章土的压缩性与地基沉降计算
学习目标
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学习基本要求
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参考学习进度
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轴向应变
主应力差
室内三轴试验
§4土的压缩性与地基沉降计算
§4.2 一维压缩性及其指标
一、e – p 曲线
0
100
200
300
400
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
压缩系数，kPa-1，MPa-1
1
e0
侧限压缩模量,kPa ,MPa 侧限变形模量
固体颗粒
孔隙
体积压缩系数， kPa-1 ，MPa-1
P(kPa)
Kiss
第四章土的压缩性与地基沉降计算
Soil compressibility and calculation of foundation deformation 由于沉降相互影响，两栋相邻的建筑物上部接触
第四章土的压缩性与地基沉降计算

土力学第四章土的变形性质及地基沉降计算【优秀完整版】可编辑全文

土力学第四章土的变形性质及地基沉降计算【优秀完整版】可编辑全文

s
VV1e0
Vs 1
压缩前
VV2 e
Vs 1
压缩后
H0 Hi H0si 1e0 1ei 1ei
si
e0 ei 1 e0
H0
ei
e0
si H0
1e0
e0
ds10w1
压力p与相应的稳定孔隙比的关系曲线称为压缩曲线。
a图：压力与加荷历时 关系。
b图：各级压力下，试 样孔隙比随时间的变化 过程。
(1) 压缩系数
P1——一般指地基某深度处土中竖向自重应力； P2——地基某深度处自重应力与附加应力之和； e1——相应于p1作用下压缩稳定后土的孔隙比； e2——相应于p2作用下压缩稳定后土的孔隙比；
ataα nΔee1e2 Δp p2p1
用单位压力增量 所引起的孔隙比的改 变，即压缩曲线的割 线坡度表征土的压缩 性的高低。
原始压缩曲线是由直线或折线组成，通过Cc或Ce两个压缩性指标即可计算，使用方便。
分层总和法计算地基的最终沉降量
1 Mpa-1
属低压缩性土。
1、土的压缩性：地基土在压力作用下体积减小的特性。
由e~p或e~lgp曲线求得
土体在无侧向变形条件下，竖直应力与竖向应变之比。
该式称为一维固结微分方程，
OCR>1 超固结状态
在整个固结过程中，土的渗透系数、压缩系数视为常数。
土层的平均固结度是时间因数Tv的单值函数，它与所加的附加应力的大小无关，但与土层中附加应力的分布形态有关。
分层总和法计算地基的最终沉降量
我国《建筑地基基础设计规范》规定
变形模量与压缩模量之间的关系
压缩模量Es：土在完全侧限条件下，竖向正应力与相应 的变形稳定情况下的竖向应变的比值。

土力学 第4章 土的压缩性与地基沉降计算

土力学 第4章 土的压缩性与地基沉降计算

变形测量 固结容器
百分表
加压上盖
透水石
环刀 压缩
容器
加
压
试样
护环
支架
设 备
《土力学》 第4章 土的压缩性与地基沉降计算
（2）利用受压前后土粒体积不变和土样截面面积不变两个
条件，可求土样压缩稳定后孔隙比ei
受压前
:VS
(1
e 0
)

H
0
A
受压后:VS (1 e1) H1A
Vs
H 0
A
《土力学》 第4章 土的压缩性与地基沉降计算
土的固结状态对土的压缩性的影响：
在压力p作用下的地基沉降值si： 正常固结土为s1； 超固结土为s2； 欠固结土为s3。
则有：s2＜s1＜s3
《土力学》 第4章 土的压缩性与地基沉降计算
pc卡萨格兰德法
① 在e–lgp坐标上绘出试样
的室内压缩曲线； ② 找出压缩曲线上曲率最
Cc

lg
e1 p2
e2 lg
p1

e1 e2 lg p2
p1
一般认为：
cc＜0.2时， 为低压缩性土； cc=0.2～0.4时，属中压缩性土； cc＞0.4时， 属高压缩性土。
图5-6 由e-lgp曲线确定压缩系数cc
《土力学》
第4章 土的压缩性与ຫໍສະໝຸດ 基沉降计算（5）土的回弹与再压缩曲线
H1
A
1e 1e
0
1
受压前后Vs，A不变
H0 H1 H0 s1 1 e0 1 e1 1 e1

e1

e0

s1 H0
1
e0

式中 e0 为土的初始孔隙比，可由土的三个基本实验指标求得，即

土力学第四章(压缩)讲解

土力学第四章(压缩)讲解

第四章：土的压缩及沉降计算名词解释1、压缩系数：土体在侧限条件下孔隙比减少量与竖向压应力增量的比值。

2、压缩指数：在压力较大部分,e-lgp关系接近直线,其斜率称为土的压缩指数。

3、压缩模量：土在侧限条件下竖向压应力与竖向总应变的比值，或称为侧限模量。

4、变形模量：土在无侧限条件下竖向压应力与竖向总应变的比值。

5、体积压缩系数：在单位压应力作用下单位体积的变化量。

6、超固结比：先期固结压力pc与现时的土压力p0的比值。

7、前期固结压力：指土层在历史上曾经受过的最大有效固结压力。

8、最终沉降量：地基变形稳定后基础底面的沉降量。

9、固结：土体在压力作用下，压缩量随时间增长的过程。

10、固结度：在某一固结压力作用下，经过一定时间土体发生固结的程度。

简答1、为什么可以用孔隙比的变化来表示土的压缩性？答：土体压缩的实质是孔隙体积减小的结果，土粒体积保持不变；而孔隙比反映了孔隙的体积和土粒的体积比，因此可以用孔隙比的变化来表示土的压缩性。

2、地基土变形的两个最显著的特征是什么？答：体积变形是由于正应力引起的，只能使土体产生压密，孔隙体积减小，但不会使土体产生破坏；形状变形是由剪应力引起的，在剪应力作用下土颗粒间产生移动，使土体产生剪切破坏。

3、工程中常用的压缩系数和模量是什么？如何判定土的压缩性？答：压缩系数和压缩模量都是变量，为比较土的压缩性高低，工程中常用的压缩系数和压缩模量是压力在100-200kPa下的值。

a v＜0.1MPa-1低压缩性土，0.1MPa-1≤a v＜0.5MPa-1中压缩性土，a v≥0.5MPa-1高压缩性土；Es＜4MPa高压缩性土，4MPa≤Es＜15MPa中压缩性土，Es≥15MPa低压缩性土；4、自重应力在任何情况下都不会引起地基沉降吗？为什么？答：对于正常固结土和超固结土来说，自重应力不会引起地基沉降了，但对于欠固结土（新沉积的土或刚填筑的土）来说，由于现有的固结应力大于先期固结应力，自重应力也会引起地基沉降。

第4章-土的压缩性

第4章-土的压缩性

e1
0.9
e2
0.8
0.7
e
p
高压缩性土 中压缩性土
0.6
p1 p2 e-p曲线
p(kPa )
低压缩性土
§4.2 土的压缩特性
三、土的压缩性指标
（三）压缩指数与回弹再压缩指数 e
1.0 0.9 0.8
1
Cc
在较高的压力范围内， e-lgp曲线近似地为一直线，可 用直线的坡度——压缩指数Cc 来表示土的压缩性高低，即
z
z
z
2 2 z 2 2 E 1 Es 1 z 1 1
无侧向变形条件下二者的理论关系式，用于由Es 求E ，Es恒小于E
§4.2 土的压缩特性
三、土的压缩性指标
土体在侧限条件下孔隙比减 少量与有效压应力增量的比 值（MPa-1）。
§4.4 地基沉降计算的e-p曲线法
一、分层总和法简介
h0
t0
附加应力: z=p 附加有效应力: z=0
0t
附加应力:σz=p 附加有效应力:σz>0
t
附加应力:σz=p 超静孔压: u =0
超静孔隙水压力: u=z=p 超静孔压: u <p
u+ Z'=p
u+ Z'=p
附加有效应力:σz=p
u+ Z'=p
§4.2 土的压缩特性
压缩系数av：
av
e1 e 2 p 2 p1
av mV = 体积压缩系数mv： 1 e1 土在侧限条件下的竖向应变 与应力之比。
e1 e2 Cc 压缩指数Cc： lg p2 lg p1 土体在侧限条件下孔隙比减 少量与有效压应力常用对数 值增量的比值。

土力学第四章

土力学第四章

施加σ1－σ3时 排水
不排水 不排水
量测 体变 孔隙水压力 孔隙水压力
4.1 土的变形特性试验方法
4.1.2 常规三轴压缩试验
z
1
1
Et
Ei
z
维持围压不变
割线变形模量
E sec

z z
切线模量
Et

d z d z
Et随应力增大而变小
v 123 泊松比3 1(1v)
SSi
4.3 地基沉降量
4.3.2 沉降计算的分层总和法
2、计算步骤 不考虑地基回弹的情形： •沉降量从原基底算起； •适用于基础底面积小，埋深浅，施工快。
考虑地基回弹的情形： •沉降量从回弹后的基底算起； •基础底面大，埋深大，施工期长。
4.3.2 沉降计算的分层总和法
2、计算步骤——不考虑回弹
⑤ 直线BC即为原位压缩曲线。
4.3 地基沉降量
Sd ：初始瞬时沉降
t
Sc：主固结沉降
S
Ss: 次固结沉降
SSdScSs
4.3 地基沉降量
4.3.1 一维压缩基本课题
p
H/2
H sz 2
H/2
σ sz
σz=p H
压缩前
侧限条件 压缩后
p1 sz
e1
p2 sz z
e2
1 2 1
4.1 土的变形特性试验方法
4.1.2 常规三轴压缩试验
z p 侧限压缩试验
常规三轴试验
z
E Es 1 2 2
1
4.1 土的变形特性试验方法
4.1.3 土的变形特点和本构关系
土的主要变形特征： 非线性 弹塑性 剪胀（缩）性 压硬性 时间效应

土力学-第四章-概述 土的压缩性测试方法 张丙印


t
s
s3
s2
s1
t
§4.2 土的压缩性测试方法 – 压缩试验
智者乐水 仁者乐山
压缩曲线及特点
• 侧限变形（压缩）模量：
加载：
Es
Δσ z Δεz
卸载和重加载：
Ee
Δσz Δεz
非线性 弹塑性
土的一般化的压缩曲线
z= p
1 Ee 1 Es
e
z
( e )
侧限压缩试验
18
§4.2 土的压缩性测试方法 – 三轴试验
常规三轴：
• 存在破坏应力
侧限压缩试验：
• 不存在破坏应力 • 存在体积压缩极限
z=p
侧限压 缩试验
常规三 轴试验
e
z
( e )
常规三轴与侧限压缩试验
22
§4.2 土的压缩性测试方法
智者乐水 仁者乐山
变形模量 Et 与侧限变形模量 Es间的关系
虎 εz
σz Et
νt Et
σx σy
克 定 律
墨西哥某宫殿
左部：1709年 右部：1622年 地基：20多米厚粘土
问题： 沉降2.2米，且左右 两部分存在明显的 沉降差。左侧建筑 物于1969年加固
智者乐水 仁者乐山
工程实例
6
§4.1 概述
智者乐水 仁者乐山
墨西哥城的一幢建筑， 可清晰地看见其发生的 沉降及不均匀沉降。该 地的土层为深厚的湖相 沉积层，土的天然含水 量高达 650 ％，液限 500% ，塑性指数 350 ， 孔隙比为 15 ，具有极 高的压缩性。
《土力学1》之第四章
土的压缩性与地基沉降计算
张丙印
清华大学土木水利学院 岩土工程研究所

土力学4.土的压缩性和地基沉降计算

第四章 土的压缩性和地基沉降计算
一、基本概念 土在压力作用下，体积缩小的现象称为土的压缩性。 土体产生体积缩小的原因： (1)固体颗粒的压缩； (2)孔隙水和孔隙气体的压缩，孔隙气体的溶解； (3)孔隙水和孔隙气体的排出。 孔隙中水和气体向外排出要有一个时间过程。因此 土的压缩亦要经过一段时间才能完成。我们把这一与时间 有关的压缩过程称为固结。
(2): elogp曲线。 (3): elnp曲线。
压缩试验曲线特征 压缩试验条件下土体体积变化特征： (1)卸荷时，试样不是沿初始压缩曲线，而是沿曲线bc回弹，可见土体的变形是由可 恢复的弹性变形和不可恢复的塑性变形两部份组成。 (2)回弹曲线和再压线曲线构成一迴滞环，土体不是完全弹性体的又一表征； (3)回弹和再压缩曲线比压缩曲线平缓得多。 (4)当再加荷时的压力超过b点，再压缩曲线就趋于初始压缩曲线的延长线。
若pc＞ p1 ，则试样是超固结的。由于超固结土由 前期固结压力pc减至现有有效应力p1期间曾在原位经历 了回弹。因此，当超固结土后来受到外荷引起的附加 应力p时，它开始将沿着原始再压缩曲线压缩。如果 p较大，超过(pc－ p1 )，它才会沿原始压缩曲线压缩 。 超固结土原始压缩曲线推求: (1) 先作b1点，其横、纵坐标分别为试样的现场自 重压力p1 和现场孔隙比 e0； (2) 过b1点作一直线， 其斜率等于室内回弹曲线与再压缩曲线的平均斜率， 该直线与通过B点垂线(其横坐标相应于先期固结压力 值)交于b1 点, b1 b就作为原始再压缩曲线。其斜率为回 弹指数Ce； (3) 作c点，由室内压缩曲线上孔隙比 等0.42 e0处确定； (4) 连接bc直线，即得原始压缩 曲线的直线段，取其斜率作为压缩指标Cc。 若pc ＜ p1，则试样是欠固结的，由于自重作用下的压缩尚 未稳定，实质上属于正常固结土一类，它的现场压缩 曲线的推求方法完全与正常固结土一样。

土力学-土的压缩性及地基沉降

（1）压缩系数 coefficient of compressibility
单向压缩（完全侧限）时，单位竖向压力增量产生的孔隙比减小量。
av e0 e 1 p1 p 0

e1 e 0 p1 p 0

e p
（MPa-1）
e
问题：对同一种土，压缩系数是否为常数？
• 标准压缩系数a1-2
欠固结土： pc<p0。 under consolidated clay 土层压缩尚未完成。 超固结土： pc>p0。 over consolidated clay 以前承受过更大的固结压力。
p0 h
pc p0
过去地表（超固结）
当前地表（正常固结）
过去地表（欠固结）
h
超固结比 over consolidation ration
膨胀指数 swelling index
Cs
e1 e 2 lg p 2 p 1
（回弹曲线）
4. 应力历史对黏性土压缩性的影响
（1） 原状土样压缩曲线的特征
e
再加载 从土层中取出（卸载）
土样在自重应力作 用下的压缩过程
试验加载
卸载
平 缓 段
直线段
lg p
p c 先期固结压力
自重应力
问题：为什么原状黏性土的压缩曲线会呈现出平缓段和直线段？
n
黏 土
s
s
i 1
粉 质 黏 土
7 8
9 自重应力 q z 附加应力
z
8 9
i
4. 计算内容
（1）分层 hi 0 .4 b • 为什么要分层？ a. 应力随深度变化。（包括自重应力和附加应力） b. 压缩性随深度变化： 不同深度土层类型的不同；土的压缩性与其应力状态有关，因此 即使同一种土，不同深度的压缩性也不同。

同济大学土力学第4章课后答案


z 6.0m 处 z 11.19 0.2 c 0.2 70.26 14.05kPa
所以压缩层深度为基底以下 6.0m。 （ 6） 计算各分层压缩量 由式 si
e1i e2i H i 计算各分层的压缩量列于表中。 1 e1i
（ 7） 计算基础平均最终沉降量
s si 35.45 27.25 16.86 10.38 6.77 4.70 101.41mm
3
分层总和法计算地基最终沉降
分 层 点 深 自 重 度 应力 zi 附 加 应力 层 号 层 厚 自重应力 平均值 附加应力 平均值 均
表 (二 )
总应力平 受 压 值 前 孔 隙比 受 压 后 孔 隙比 分层压 缩 量
s i e1i e 2i Hi 1 e1i
c
z
H i c (i 1) ci 2 m (即 p1i ）
第 4 章 土的压缩性与地基沉降计算 作业
【4-1】 一饱和黏土试样在固结仪中进行压缩试验，该试样原始高度为 20mm，面积为 30cm2， 土样与环刀总质量为 175.6g， 环刀质量 58.6g。 当荷载由 p1=100kPa 增加至 p2=200kPa 时，在 24h 内土样的高度由 19.31mm 减少至 18.76mm。该试样的土粒比重为 2.74，试验结 束后烘干土样，称得干土重 0.910N。 (1)计算与 p1 及 p2 对应的孔隙比 e1 及 e2； (2)求 a12 及 Es(1-2)，并判断该土的压缩性。 解： （ 1）孔隙比的计算
(1.756 0.586) 103 19.5kN/m3 2 30 106 1.756 0.586 0.910 含水率： w 100% 28.6% 0.910 d (1 w) 2.74 10 (1 28.6%) 初始孔隙比： e0 s w 1 1 0.807 19.5 1 e0 1 0.807 p 1 对应的孔隙比： e1 H1 1 19.31 1 0.745 H0 20 1 e0 1 0.807 H2 1 18.76 1 0.695 p 2 对应的孔隙比： e2 H0 20
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2 2 E (1 ) Es 1
压缩系数、体积压缩系数、压缩模量、变形模量不是常数。
材料名称 变形模量(MPa) C20砼 26000 较硬粘土 8～15 密实砂 50～80 密实砾、石 100～200
1 e0 证 明 Es av
e0 e1 S h 1 e0 p 1 e0 1 Es mv z av e0 e1 av p z 1 e0 1 e0
n
(12)
3.次固结沉降计算
Ca可按天然含水量来估计。一般Ca取为：
Ca 0.018w
式中, w为土的天然含水量，以小数计。 超载预压对减小使用荷载下土层的次固结变形也有积极的作用， 且超载越大，超载卸除后发生次固结变形的时间越推迟，土的次固结 系数越小。
六、 复合地基沉降计算
工程中普遍运用分别计算加固区与下卧层的沉降，二者之和即为

有限元法 理论上，这一方法可适合于任意的边界条件和加载方式，可计入土 层的不均匀性和土层性质的非线性特征等。

曲线拟合法 反演分析法 人工神经网络法
五、 地基最终沉降量实用计算方法
地基的总沉降量S由三部分组成：
S Sd Sc Ss
式中
(1)
S d —瞬时沉降； S c —主固结沉降；
考虑侧向变形的影响
黄文熙方法
黄文熙（1957 ）为了考虑侧向变形的影响，基于广义胡克定律，提出如下的竖向 应变的表达式：
1 1 z z x y z 1 v z x y z E E 1 1 v z E
qzi H hi
（4）计算中心点以下的附加应力 （5）确定压缩底层
粘 土 粉 质 粘 土
qzi 5 zi
（6）计算每一层土的压缩量
qz(i-1)
1 (qz(i 1) qzi ) 2
i-1
z(i-1)
qzi
hi
i
zi
i
qzi
1 zi ( z(i 1) zi ) 2
型、软土层厚度、硬壳层厚度、软土的强度及渗透性等方面。
1、瞬时沉降计算
瞬时沉降可按下述弹性理论公式来估计，即
1 2 S d Cd qB E
(3)
式中
q为均布荷载； B为荷载面积的直径或宽度；
C d －考虑荷载面积形状和沉降计算点位置的系数；
E
－为土的弹性模量和泊松比。
Cs
1
p
pc
Cs
pc
Cc
lg p
前期固结压力 膨胀指数
压缩指数
前期固结应力的确定 (A.Casagrande)
e B A 1 3 2
前期固结应力Pc p(lg)
现场压缩曲线的推求(正常固结土)
e
e0 A D B 1 3 2 现场压缩曲线
0.42e0
C 前期固结应力Pc p(lg)
不同室内压缩曲线直线段,大致交于一点,e=0.42e0
x y 0
2 E (1 ) Es 1
2
二、试验方法确定土的变形模量
荷载试验 现场试验 确定变形模量 室内试验 旁压试验 三轴试验
反压重物
反力梁
千斤顶 百分表 荷载板 基准梁
pa
pk
压力p 圆形压板
E
1
4 S
pD
方形压板 沉 降 S
E
1
2 S
• 计算深度
（1）桥规： qzi 5 z
z
ΔS8
（2）至不可压缩的土（岩）层。
2. 计算步骤
（1）分层
hi 0.4b
b
H
（2）计算基底净压力（附加压力） 细
p0 p H
p0 p H
（3）计算原存应力（自重应力）
砂
1 2 3 4 5 6 7 8 9
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
断面里程 k0+535 k0+573 K0+628
主固结沉降 (cm) 72.9 68.9 53.9
K0+681
43.9
51.1
0.859
47.5
0.924
3.次固结沉降计算
次固结的大小主要和土的性质 有关，泥炭土、有机质土或高 塑性粘土，次固结沉降占一定 的比例，而其他土则所占比例 不大。 次固结的大小与时间的关系在
起始平 缓
扰动剧烈 压缩曲线越低 曲率越小
B点在A点的右下 方
交于C点，0.42e 曲线急剧变陡， 近乎直线向下延伸
现场压缩曲线的推求(超固结土)
e
e0 A 现场再压缩曲 线 E F D’
D
B 1 3 2
现场压缩曲线
0.42e0
C 前期固结应力Pc p0 p(lg)
正常固结土的沉降量计算
超固结土的沉降计算
半对数纸上接近于直线，发生
于主固结完成之后。
次固结引起的孔隙比变化为：
e C a lg
t2 t1
(11)
式中
Ca－半对数曲线上直线段的斜率，称为次固结系数； t1－相当于主固结达到100％的时间； t2－需要计算次固结的时间。
因此，在时间t2时的次固结沉降计算公式为：
Ss
hi t C ai lg 2 t1 i 1 1 e1i
1、瞬时沉降计算
也可采用以下弹性理论公式计算：
Sd
式中 加权平均值）；
PB F E
(4)
P－路堤地面中点的最大垂直荷载(kPa)； E－土的弹性模量（可由无侧限抗压试验得到，取分层厚度的 F－中线沉降系数，由图1查得； B－计算示于图中，当缺少试验资料时，可取μ＝0.4～0.5查
图1。
1、瞬时沉降计算
第四章 土的压缩性及地基 沉降计算
一、土的压缩性
压力作用下，土中孔隙的减小。 1. 压缩试验及压缩曲线
h1 h hS hs 1 e0 1 e1 1 e1
e0 e1 S h 1 e0
或
e
S e e0 (1 e0 ) h
p
2. 压缩指标
e
• 压缩系数
e1 e 0 e0 e 1 av p1 p0 p1 p0
四、 沉降计算方法概述
（3）从土的变形特征来改进沉降计算。 分为三个阶段：瞬时沉降、主固结沉降和次固结沉降。
（4）从计算方法上改进沉降计算。
地基的沉降计算很多，很难对它进行简单的归纳分类，许多计算方法是相互渗
透有机联系的，大致可分为以下几种：

常规计算方法 按分层总和法计算最终沉降，计算分层沉降时考虑瞬时沉降、主固 结和次固结沉降。
S s —次固结沉降。
五、 地基最终沉降量实用计算方法
在国内外最常用的方法是经验法，即将一维固结沉降计算结果乘以一个 经验的修正系数，主要考虑侧向变形的（剪切变形）的影响。
S mSC
式中
(2)
S
—总沉降； m—沉降修正系数；
S c —一维主固结沉降
影响沉降系数的因素是多方面的，它包括填土高度、填土速率、处理类
e0 e 1 av p1 p0
z
证 明
2 E (1 ) Es 1
2
x
y
广义Hooke定律
1 x [ x ( y z )] E 1 y [ y ( x z )] E 1 z [ z ( x y )] E
pB
三、地基沉降计算——分层总和法
1. 基本原理 • 基本假设
（1）基础中心处的沉降代表基础的沉降。 （2）中心土柱完全侧限，其压缩量为沉降。 • 沉降计算 ΔS1 ΔS2 ΔS3 ΔS4 dS 建规： Sz Sh / 40
c
S dS dS Si
0

hc
n
0
i 1




E为变形模量，v为泊松比
1 2v 1 2v e1 e2 v z x y E E 1 e1 1 e1 E 1 2v e1 e2
得：
修正系数
1 1 z e1 e2 e1 e2 1 v z 1 v z K E 1 2v 1 e1 1 e1
e1i e2i s Ki hi 1 e1i 1
n
没有考虑瞬时沉降
Skempton－Bjerrum法
对于饱和粘性土，考虑侧向变形的修正
s sd s c s s
1 mv Es
sc mv udz
0
H
3 1 A u B 3 A 1 3 1 A 1 H 3 1 A dz sc mv 1 A 0 1
zi
zi
Ei
hi
n
（7）计算总沉降量
S Si
i 1
四、 沉降计算方法概述
从40年代开始至今,沉降计算的改进有以下四种途径： (1) 从土的地质历史来改进沉降计算。
根据前期固结压力将土的固结状态分为正常固结、欠固结和超固结三种
情况，借助于土体现场原始压缩曲线计算主固结沉降的e—lgp曲线法。 (2) 考虑土的应力状态，对沉降计算进行改进。 如黄文熙提出了三向应力状态下的沉降计算方法; Skempton A.W. and Bjerrum将单向压缩计算结果修正为考虑三向压缩的 固结沉降的经验公式; Lambe T.W.的应力路径法。
针对压力增量的大小不同分为两种情况
pi pci p0
pi pci p0
超固结土的沉降计算