13m先张预应力简支空心板通用图计算书

说明一、设计标准及设计规范1、设计标准设计荷载：公路—I级桥宽：12.5米，桥宽布置：0.5（墙式护栏）+11.5（行车道）+0.5（墙式护栏）桥面横坡：2%斜交角度：0ο—45ο（以5ο为级差）地震动峰值加速度：0.05g、0.1g2、设计规范《公路工程技术标准》JTG B01-2003《公路工程抗震设计规范》JTJ004—89《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62—2004 《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000二、技术指标1、预制板片数：12块板2、预制板长：12.96米3、预制板高：0.6米; 组合板高：0.7米4、预制板安装重量：中板12.4t；边板14.5t三、主要材料1、混凝土：预制板采用C50混凝土;铰缝采用C50微膨胀补偿收缩混凝土; 现浇混凝土桥面采用C50防水混凝土。

2、预应力钢束：采用1×7标准型—15．20—1860—Ⅱ—GB／T 5224—2003钢绞线，fpk=1860MPa，Ep＝1.95×105 MPa,单根钢绞线公称直径15.2mm，公称面积140mm2。

3、钢材：R235、HRB335钢筋应符合GB13013—1991和GB1499—1998的规定，焊接的钢筋均应满足可焊要求，其它钢材均应符合国标规定。

4、桥面铺装：10cm C50防水混凝土+NMP+JBS型防水层+9cm沥青混凝土。

四、设计要点1、本通用图按先张法部分预应力混凝土A类构件设计。

2、横向分配按铰接板法考虑。

按正板计算，考虑斜桥效应。

主梁由预制预应力混凝土空心板和现浇混凝土桥面板组合而成。

计算中计入了汽车制动力，梯度温度值按10cm沥青铺装层考虑。

3、预制板混凝土的强度达到设计强度的100%、龄期大于7天，方可放张预应力钢束。

此时张拉控制应力为0.72fpk=1339.2Mpa，本设计未计入钢束张拉时锚具损失及浇注混凝土之前钢束松弛等损失。

漳州台商投资区奥特莱斯大道工程后张法13m空心板梁预应力张拉方案及计算书中铁二局奥特莱斯大道项目部2014-6-18、张拉条件.、张拉方法.三、张拉程序.五、钢绞线的穿束.六、千斤顶、油表.七、张拉操作.八、实际伸长量的计算和测量.九、伸长率的计算.十、预应力钢束的封头.卜一、施加预应力的注意事项.十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表十三、钢绞线伸长量计算十四、孔道压浆.十五、安全措施.十六、预应力施工人员和机具统计表后张法16m空心板梁预应力张拉方案及计算书、张拉条件砼强度达到设计强度100%以上，并且混凝土龄期不小于14d，方可张拉。

、张拉方法所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。

如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。

三、张拉程序0—初应力（10% —25沁力—50沁力—75沁力—1.0应力（持荷2min）后锚固，张拉顺序为:13.0m(h=0.7m)简支梁张拉顺序为：左N1—右N2—右N1—左N2, 钢束应对称交错逐步加载张拉; ②②nm m本工程采用YM15系列锚具。

钢绞线采用15.2mm钢绞线。

锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行效验。

五、钢绞线的穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。

板位钢束编号参数计算长度（mm下料长度（mm延伸量（mm束数预应力钢束共长（m）张拉端锚具（套）波纹管总长（m）螺旋筋总长（m中板1 m=3 12606 13806 39.72 27.6 4X 15-3 24.7 12.12 n=3 12634 13834 39.2 2 27.7 4X 15-324.7 12.1边板1 m=4 12606 13806 39.7 227.6 4X 15-424.6 16.8 2 n=3 12634 13834 39.2 227.7 4X 15-324.7 12.1预应力钢束明细表，如下：六、千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。

桥梁工程13m空心板桥课程设计（图文结合计算书详细）目录一、设计资料 (1)二、构造形式及尺寸选定 (3)三、空心板毛截面几何特性计算 (4)四、作用效应计算 (7)五、预应力钢筋数量估算及布置 (23)六、换算截面几何特性计算 (26)七、承载力极限状态计算 (28)八、预应力损失计算 (32)九、正常使用极限状态计算 (37)十、变形计算 (45)十一、持久状态应力验算 (50)十二、短暂状态应力验算 (55)十三、最小配筋率复核 (61)一、设计资料1.根据学号尾号为2，选定如下：2.设计荷载：公路—II级，人群荷载：3.0kN/m2。

3.材料(1)结构：空心板采用C40水泥混凝土，重力密度取γ1=25kN/m3(2)铰缝：铰缝采用C30细集料混凝土，重力密度取γ2=24kN/m3(3)预应力钢筋：采用1×7股钢绞线，公称直径d=12.7mm，单根截面公称面积为98.7mm2，f pk=1860Mpa，张拉控制应力取0.70 f pk。

预应力钢绞线沿板跨长呈直线型布置。

(4)非预应力钢筋：直径大于或等于12mm者采用HRB335级钢筋，直径小于12mm者均采用R235级钢筋。

(5)桥面铺装：采用10cm沥青混凝土，重力密度取γ2=23kN/m3(6)人行道：采用C25水泥混凝土，自重单侧1.52kN/m(7)护栏：采用C25水泥混凝土，自重单侧3.6kN/m。

4.其它参数及要求本桥设计安全等级为三级，结构重要性系数γ0=0.9，桥梁所处环境条件为I 类环境。

空心板按全预应力混凝土构件设计。

5.设计依据(1)公路桥涵设计通用规范（JTG D60—2004）（简称《公桥规》）(2)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62—2004）（简称《公预规》）(3)姚玲森主编．桥梁工程（第二版）．北京：人民交通出版社，2008.7．(4)贾艳敏、高力主编．结构设计原理．北京：人民交通出版社，2004.8．(5)易建国主编．混凝土简支梁（板）桥（第三版）[例一]．北京：人民交通出版社，2006.9．(6)胡兆同等编著．桥梁通用构造及简支梁桥．北京：人民交通出版社，2001.3．二、构造形式及尺寸选定本工程桥面净宽为净—7m+2×0.75m人行道，全桥宽采用9块C40的预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽为99cm，高为54cm，空心板全长12.96m。

说明一、技术标准与设计规范1. 《公路工程技术标准》(JTG B01—2003)2. 《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)3. 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)4. 《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041—2000)5. 《公路交通安全设施设计技术规范》(JTG D81—2006)二、技术指标装配式钢筋混凝土简支板桥上部构造（1m板宽）技术指标表三、主要材料（一）混凝土1．水泥：应采用高品质的强度等级为62.5级、52.5级和42.5级的硅酸盐水泥，同一座桥的板梁应采用同一品种水泥。

2．粗集料：应采用连续级配，碎石宜采用锤击式破碎生产。

碎石最大粒径不宜超过20mm，以防混凝土浇注困难或振捣不密实。

3．混凝土：预制板钢筋混凝土强度等级采用C30，重力密度γ=26.0kN/3m，弹性模量为E=3.0×410MPa；现浇整体化混凝土（铺装层）强度等级采用C40，重力密度γ=24.0kN/3m，弹性模量为E=3.25×410MPa；有条件时，铰缝混凝土可选择抗裂、抗剪、韧性好的钢纤维混凝土；桥面铺装采用沥青混凝土，重力密度γ=24.0kN/3m。

（二）普通钢筋普通钢筋采用R235和HRB335钢筋，钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB 13013—1991）和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB 1499—1998）的规定。

凡需焊接的钢筋均应满足可焊性的要求。

本册图纸中R235钢筋主要采用了直径d=10mm一种规格；HRB335钢筋主要采用了直径d=10mm、12mm、16mm、20mm四种规格。

（三）其他材料1．钢板：应符合《碳素结构钢》（GB700－1988）规定的Q235B钢板。

2．支座：可采用板式橡胶支座，其材料和力学性能均应符合现行国家和交通部部颁标准的规定。

四、设计要点（一）本通用图以简支板桥为基本结构，采用桥面连续结构，连续长度综合桥梁总体布局而定。

预应力砼空心板梁先张法钢绞线张拉力、伸长量（16m、13m）计算书中北交通建设集团有限公司国道108勉县段一级公路改扩建工程SG-3标项目部二○一六年七月十二日国道108勉县段一级公路改扩建工程SG-3标段16m、13m预应力砼空心板梁先张法钢绞线张拉力、伸长量计算书一、计算依据计算依据《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000及《国道108勉县段一级公路改扩建工程施工图设计》，钢绞线采用宁夏新日恒力s l5.2钢绞标准的φ钢丝绳股份有限公司生产的符合GB/T5224-2014b s l5.2φ钢绞线弹性模量y=1860Mpa，伸长率＞3.5%。

经试验：线，R及截面积：Ep=(191.751+190.001+198.713+195.214+197.739+198.6+196.616)2Ap=140mm/7=195.519Gpa,二、张拉程序张拉采用具有自锚性能的夹片式锚具，张拉程序为：０→10%δcon→50%δcon→ 100%δcon三、张拉应力控制预应力钢绞线采用张拉力和伸长值双控张拉施工，张拉控制应力b y=1395 Mpa，张拉采用单根张拉，先调整全部单根=0.75δＫR采用初应力(取10%δK)，调整顺序为先里后外，对称调整。

初应力全部调整后，即可单根张拉至100%δK，张拉顺序同调整初应力顺序，先里后外。

s5.24钢绞线单根张拉控制力为：φb2RAp=140mmy=0.75*1860 Mpa=1395 Mpa, δＫ=0.752=195.3KN Ap=1395 Mpa*140mmδＫ*δcon=10%δcon=19.53 KN50%δcon=97.65 KN100%δcon=195.3 KN四、伸长量计算（一）16m空心板梁１、依据台座形式及钢绞线锚固形式，钢绞线计算长度为：计算长度Ｌ：=张拉台长+钢横梁宽(两端)+夹片锚具长A、中梁L=36.6+0.5*2+0.05=37.65mB、边梁L=36.6+0.5*2+0.05=37.65m2、根据钢绞线理论伸长值计算公式2，Ep=195519N/mm) L=PpL/(ApEp)(式中Ap=140mmΔ计算各阶段张拉中钢绞线的伸长值：Ａ、中梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*37650/(195519*140)=27mm0.5δcon时：ΔL2=19530*5*37650/(195519*140)=135mmδcon时：ΔL3=19530*10*37650/(195519*140)=269mm则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：L1=269-27=242mmΔL3-ΔL=Δ．B、边梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*37650/(195519*140)=27mm0.5δcon时：ΔL2=19530*5*37650/(195519*140)=135mmδcon时：ΔL3=19530*10*37650/(195519*140)=269mm则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：ΔL=ΔL3-ΔL1=269-27=242mm（二）13m空心板梁１、依据台座形式及钢绞线锚固形式，钢绞线计算长度为：计算长度Ｌ：=张拉台长+钢横梁宽(两端)+夹片锚具长A、中梁L=45.5+0.5*2+0.05=46.55mB、边梁L=45.5+0.5*2+0.05=46.55m2、根据钢绞线理论伸长值计算公式2，Ep=195519N/mm) 式中Ap=140mmΔL=PpL/(ApEp)(计算各阶段张拉中钢绞线的伸长值：Ａ、中梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*46550/(195519*140)=33mm0.5δcon时：ΔL2=19530*5*46550/(195519*140)=165mmδcon时：ΔL3=19530*10*46550/(195519*140)=332mm则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：ΔL=ΔL3-ΔL1=332-33=299mmB、边梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*46550/(195519*140)=33mm0.5δcon时：ΔL2=19530*5*46550/(195519*140)=165mmL3=19530*10*46550/(195519*140)=332mmΔ时：conδ则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：ΔL=ΔL3-ΔL1=332-33=299mm五、张拉力与油表读数对应关系预应力张拉采用开封市红利预应力有限公司生产的QYC270油压千顶，张拉油泵采用ZB2*2/50高压力油泵，均经调试并测试能达到正常使用(详见检定证书LYL2016F0147)，张拉力与油表读数对应关系见表：张拉力与油表读数对应关系表达式控制张拉力与油表读数对应关系10%δ100%δ千斤顶型钢绞线油表编号油泵编号con时conδcon时号及编号型号张拉力=δＫ油表读* Ap(KN)油表读数数QYC270Y-150s l5.2φ195.3*2/50 ZB2 0183012660615185注：一元一次线性回归方程为Y=0.925+0.195X，相关系数R=0.9999，平均相对误差V=1.21%。

K3+ 1-13m预应力砼简支空心板桥施工组织设计一、施工工程大体情形工程概况广东省西部沿海高速公路珠海金鼎至新会古井段工程第1合同段，起讫里程为K0+000～K5+000，全长5Km。

K3+ 1-13m预应力砼简支空心板桥，为跨越水池设计，纵坡为﹪的上坡。

上部构造采用预应力砼先张空心板；下部构造采用扶壁式桥台，钻孔灌注桩基础。

本桥位于缓和曲线上，与线路方向成75°斜交。

地形、地貌情形本段位于珠江三角洲平原前缘，但受北东向山系的影响，形成了丘陵台地与冲积平原相间的格局，地势整体由北西向东南倾斜。

本合同段台地地貌散布不甚规则，一般围绕丘陵散布或搀杂其间，多由风化岩或残坡积层组成，地形平缓，海拔30～50m，为珠江三角洲地域2～3级台地。

气象、水文情形本区属华南沿海台风区（Ⅳ7），属南亚热带海洋性季风气候，温暖潮湿，雨量充沛，年平均气温～℃，1月平均气温～℃，7月平均气温27～℃。

年平均降雨量1700～2231mm，多集中在4～9月。

夏秋两季常有强热带风暴侵袭本区，最大风力12级。

年蒸发量1432～1738mm，潮湿系数大于1。

年平均风速1～2米/秒，7～9月常受台风侵袭，风力常达6～9级，最大风速12级达34米/秒。

工程数量设计及施工要点A.桥位中心线按道路中心线放样B.桩基按摩擦桩设计，实际施工与设计时，及时处置。

C.浇注混凝土前桩底沉淀层厚度不大于5cm。

D.桥台施工时，台后填料在桥梁上部构造架设完毕后，锚栓孔内的砼达到设计强度后方可进行，填料对称进行。

E.施工中注意预埋台身、耳墙、锚栓钢筋。

F.桥墩墩身模板支架必需稳固，以防跑模G.严格控制桥台台后回填砂砾的施工质量，要求台后采用水捣砂或水振砂的方式增大砂的密实度，分层夯实，回填砂及封锁层的相对密度要求达到95%。

H.围墙、挡土墙采用C20混凝土、锥坡采用号浆砌片石。

二、主要施工方案、施工方式1．桩基施工钻孔桩施工施工预备工作主要完成场地平整、桩位测量、埋设护筒、备造浆粘土，配制钻孔泥浆等工作。

龙山县S260石牌至洗洛公路施工技术方案申报批复单承包单位：交通建设（集团）有限责任公司合同号：A113m空心板预应力拉计算说明书一、计算依据1、设计图纸=0.75*1860=1395Mpa。

锚下控制应力为 0.75fpk2、《公路桥涵施工技术规》JTG_T_F50-2011。

二、预应力拉双控1、预应力筋的拉控制应力要符合设计要求，即任何情况下不得超过设计规定的最大拉控制应力。

2、预应力筋采用应力控制方法拉时，以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值要符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以，否则应暂停拉，查明原因并采取措施予以调整后，方可继续拉。

三、拉的材料、机具设备1、预应力材料采用武钢生产的低松驰钢绞线，根据湖大土木建筑工程检测检验报告，其力学强度为：抗拉强度三1860Mpa,弹性模量为195.00Gpa,延伸率三3.5,符合要求。

2、拉设备及千斤顶：购买市惠科信息科技生产的预应力智能拉仪全套设备。

已委托建设工程检测技术标定。

千斤顶编号为15091 (150T),拉设备校准方程为Y=0.0344X+0.1779；另一千斤顶编号为15092 (150T),拉设备校准方程为 Y=0.0345X+0.1139。

四、拉程序本项目拉是带夹片式具有自锚性能的锚具，拉程序为：低松弛力筋0f初应力f。

（持荷2min锚固）。

为保证在拉过程中的两端能同步进行，同时为便于拉过程中实际伸长率计算，拉过程分阶段进行，具体如下：0^1初应力f2初应力f。

（持荷2min锚固）。

1初应力宜为拉控制应力的10%, 2初应力为拉控制应力的20%。

五、拉顺序按设计图纸要求采用两端对称拉，拉顺序为：左N1f右N2f右N1f 左 N2。

六、钢绞线拉延伸量计算1、理论延伸量计算公式：A L=Pp*L/ApEp式中：Pp-预应力筋平均拉力（N）；直线筋取拉端拉力，曲线筋拉力计算用下面公式计算；L-预应力筋实际长度（mm）；Ap-预应力筋截面面积（mm2）；Ep-预应力筋的弹性模量（N/mm2） Mpa。

西部地区中小跨径适用桥梁形式研究通用图设计计算书13m装配式先张法预应力混凝土简支空心板计算目录1.概况与基本数据 (1)1.1概况 (1)1.2技术规范 (1)1.3基本数据 (2)1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图 (2)1.5 计算模式、重要性系数 (2)1.6 材料主要指标 (2)1.7 主要材料选用 (4)2．计算模型及相关参数 (4)2.1 空心板施工阶段 (4)2.2 结构离散图 (4)2.3 空心板横断面 (5)2.4 活载横向分布系数与汽车冲击系数 (6)2.5 预应力筋构造 (6)2.6 预应力配置 (6)2.7 温度效应及支座沉降 (6)3．简支空心板计算结果验算 (6)3.1 简支空心板边板施工阶段验算 (6)3.2 简支空心板边板使用阶段验算 (9)3.3 简支空心板中板施工阶段验算 (12)3.4简支空心板中板使用阶段验算 (15)4．计算结论 (19)1.概况与基本数据1.1概况依据《西部地区中小跨径桥梁技术研讨会》会议纪要、《西部地区中小跨径适用桥梁形式研究下一步工作内容和计划》及我院任务通知单。

课题组进行课题相关设计开发。

开发原则为：（1）上部构造形式采用9板式（2）板宽模数B=1.24米，预制高度为0.75米。

（3）混凝土强度等级：C50（4）边板悬臂长度34厘米。

（5）空心板两端及顺桥向采用单排支座。

（6）适用路基宽度：整体式路基24.50米、分体式路基12.0米。

（7）适用于直线桥。

1.2技术规范1《公路工程技术标准》(JTG B01-2019)2《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2019）3《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ 022-85）4《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2019）5《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85）6《公路工程抗震设计规范》（JTJ 004-89）7《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）1.3基本数据（1）结构：先张法预应力混凝土简支空心板（2）计算跨经：13米（3）路基宽度：整体式路基24.5米、12米（4）车道数：双向4车道（5）汽车荷载：公路－Ⅰ级1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图1．永久作用：结构重力、预加力和混凝土的收缩及徐变作用2．可变作用：汽车荷载、温度作用3.作用效应组合（1）承载能力极限状态组合设计值Sud=1.2×永久作用+1.4×汽车荷载+0.8×1.4温度汽车荷载计冲击力，组合值还应乘的结构重要性系数1.1（2）正常使用极限状态作用短期效应组合：永久作用+0.7×汽车荷载+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用作用长期效应组合：永久作用+0.4×汽车+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用1.5 计算模式、重要性系数按简支结构计算，结构重要性系数为1.1。

跨径13米预应力混凝土空心板结构分析一、基本资料：上部构造采用跨径13米预应力混凝土空心板，下部构造为柱式墩台，钻孔灌注桩基础，桥面连续。

设计荷载：公路—Ⅱ级。

计算跨径：12.50米桥面宽度：0.375+7.25+0.375＝8米。

空心板采用C50级预应力混凝土。

预应力筋为1x7标准型φS15.2低松弛钢绞线，其抗拉强度标准值f pk=1860 MPa。

边板设计配束为11根，中板设计配束为9根。

全部钢束合力点至空心板下缘距离，边板为49mm，中板为45mm。

二、计算假定：1．上部构造预应力混凝土空心板桥面连续，每一跨仍作为简支空心板桥；仅全桥水平力计算时考虑桥面的连续作用。

2．护栏考虑其横向分配，按横向铰接板法计算，边板0.439，中板0.243；桥面铺装按各板计算；护栏和桥面铺装作为二期恒载加载于空心板。

不考虑桥面铺装参与结构受力。

3．活载计算考虑其横向分配，按横向铰接板法计算荷载横向分配系数。

4．计算时未考虑空心板纵向普通钢筋的抗拉和抗压作用。

5．主梁砼比重采用26kN/m3，企口缝及桥面铺装砼比重采用25 kN/m3。

三、空心板结构计算(一)．截面几何特性：1. 截面几何尺寸：2. 毛截面几何特性：毛截面几何特性注：A0—毛截面面积；S0—毛截面对底边静矩；y0—毛截面形心轴，y0 = S0 / A0；I0—毛截面惯性矩。

3. 换算截面几何特性：换算截面几何特性注：A p—预应力筋面积；αEP—预应力筋与混凝土弹性模量之比；A np—预应力筋换算面积，A np = n p×A pa p—预应力筋合力点到底边的距离；注：L0 —计算跨径；I—空心板截面抗弯惯性矩；I T —空心板截面抗扭惯性矩，I T = 4 b2 h2/ ( b/t1 + b/t2 + 2h/t3 ) ；边板扭矩计算注：t—悬臂段平均厚度；b—悬臂段长度；I T —悬臂段抗扭惯性矩，I T = cb t3；(2)．横向分布系数计算采用桥梁博士软件，跨中按铰接板法、支点按杠杆法计算。

第一章设计资料1 设计基本资料（1）跨径：标准跨径13m，计算跨径：12.6m（2）荷载：公路Ⅰ级（3）桥面净空：2×净11.5m，斜交：15°、30°、45°（4）主要材料：砼：预制块件采用C30混凝土，桥面铺装采用10cm厚C30聚丙烯纤维混凝土其上加10cm沥青混凝土；填接缝采用C30号小石砼钢筋：R235钢筋需符合GB13013-1991规定要求，GRB335钢筋需GB1499-1998规定要求。

2 施工要点：预制块件在砼强度达75％以后才能起吊。

吊运、安装时要缓慢平稳。

运输和堆放时应在吊点位置下设支点。

浇筑铰缝砼之前，必须凿除结合砼上的浮尘土等杂物，并反预留在侧壁上的连接钢筋混凝土拔出，按设计位置绑扎，用水冲洗后浇筑后震捣结实。

3 编制依据（1）《公路工程技术标准》 JTG B01—2003（2）《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60—2004（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTG D62—2004第二章 横断面及计算简图本桥按高速公路桥梁设计，取上部独立桥梁讲行计算，桥而净宽11.0m ，两侧为安全护栏，全桥采用9块砼空心板，中板为1.27m ，边板为1.67m ，C30聚丙烯纤维混凝土铺装厚10cm ，沥青砼厚10cm 。

标准横断面见图2.1图2.1 标准恒断面板的横截面见图2.2,2.3图2.2中板横截面241025.4992m A h -⨯=402826.0m I c =中板241025.6332m A h -⨯= 403377.0m I c =边板第三章 横向分布系数的计算1铰接板法计算采用铰结板法计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的c m 1.1 截面抗弯惯性距板的截面尺寸参照图在AUTOCAD 中作图量测得到边、中板跨中截面对各自水平形心轴的抗弯惯性矩：402826.0m I c =中板、403377.0m I c =边板 1.2 计算截面抗扭惯性矩Ir将空心板的截面转换成下图（3.1、3.2）的形式图3. 1中板简化形式图 图3. 2边板简化形式617070∑=+++=ni i i i r t b c t h )t t (b h b I 13321222114（1）中板跨中截面抗扭惯性矩)(103.563920)970(2)9191)(20126()970()20126(42)11(4432232122cm t h t t b h b I r ⨯=-++---=++=（2）边板跨中截面抗扭惯性矩)(10719.56785.770312.015332395.019)970(2)9191(1076110742)11(44333221332122cm t b c t h t t b h b I ni ii i r ⨯=⨯⨯+⨯⨯+-++⨯⨯⨯=+++=∑=式中c 值由b /t 查表 (姚林森 桥梁工程 表2-5-2,122页) 得出。