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进排气系统NVH设计与调试上汽集团股份乘用车技术中心 顾彦 2012-5用户会怎么说？用户不会说： “这辆车的道路噪声很好，我要买这辆车。
” 但用户会说： “这辆车声音听起来很酷，我一定要买这辆车！”汽车振动噪声的殿堂—品牌特性进排气竟然被委以汽车声音品牌特性的重任！动力总成，进排气的声音特性 系统运转产生的 N&V 动力总成产生的 N&V 用户操作产生的 N&V调整至品牌特性 调整至最佳 降低和平衡 必须消除道路 N&V没有不正常的噪声，同档次中最好的机械杂音(S&R) 满足汽车振动噪声强制法规要求风噪必须满足进排气系统—烟囱？节气门 进气口进气系统关键性能要求驾乘人员 声音 舱室外观 执行 政府 法规 重量 振动 油气污染排放 运动 支撑 空间 车身底盘污染物噪声传感器 过滤空气环境 动力总成进气系统NVH性能排气系统关键性能要求驾乘人员 客户 要求 执行 政府 法规 废气排放 安全 重量 振动 热 腐蚀 传感器 背压 重量 动力总成 废气排放 运动 三元催化热控制 安全 声音 外观运动 支撑 空间 车身底盘环境排气系统NVH性能汽车性能设计战略 概念 设计 验证 投产前期设计汽车性能设计根据前期调试 结果，进一步 验证，优化 品牌 市场区域 细分市场 车辆平台策略 动力总成规划 …… NVH策略 进排气策略 进排气系统体积 确定进排气主要布置方式 定义进排气子系统性能要求 形成初始设计 ……详细设计 虚拟调整 样件调试 ……了解发动机发动机类型排量功率扭矩背压的要求噪声节气门体处噪声排气歧管处噪声等长与不等长进排气系统的体积有空间就有可能但大多数情况下，必须被平衡设计空间保护保证10:1扩张比至少25倍于发动机单缸排量的进气消声体积或至少0.25L/KW 的排气消声体积 ¼波长管，共振腔的设计保护进气系统总布置指引进气口尽量靠前空滤等至少三点固定在车身结构件上（具有足够刚度）固定点需有隔振措施足够动态间隙排气系统总布置指引排气消声器尽量前移排气管柔性结尽量前移避免长尾管避免装在排气系统上的隔热板挂钩布置在排气管模态节点或车身声学灵敏度较小位置足够的动态间隙整车排气系统的NVH要求典型的进排气噪声衰减驾驶员耳朵噪声节气门体/排气歧管噪声(源)发动机噪声RPM噪声级d B A进排气系统噪声衰减车身系统的噪声衰减进排气噪声(进气口噪声)10d B A整车噪声性能分解为进排气噪声性能举例（1）一个进气系统的消声设计优化发动机节气门处噪声(无消声器)Slide 7 of 16定义进气系统插入损失目标130 120 110 Intake noise(dBA) 100 90 80 70 60 50 40 30 1000减去 节气门处噪声进气口噪声水平目标200030004000 5000 engine speed(rpm) order target60007000Overall targetSlide 8 of 16各阶次插入损失目标消声方案采用两个扩张腔降低宽频 带的噪声 采用Helmholtz共振腔应 对特定的窄带噪声初始消声方案与效果在特定频率还存在问题Slide 9 of 16优化消声方案与效果增加一个1/4波长管共振腔一分为二Slide 10 of 16举例（2）用有限元计算消声元件传递损失传递损失定义SAE 2003-01-1653pi =S11 + S22 − 2C12 coskx12 + 2Q12 sinkx12 4sin2 kx12pt = S33TL = 10log10Wi p S = 20log10 i +10log10 i Wt pt So有限元法计算传递损失优点: 三维的声学模型，比一维模型更精确 能够较精确寻找消声系统中的声学节点和反节点，更 有效布置消声元件 从原始几何划分模型，与一维软件相比，降低了模型 的技巧性，使得建模更容易 有限元网格不容易修改 管道穿孔比较难以建模缺点: Slide 11 of 16简单消声器传递损失Transmission Lost25 理论解φ 35.0φ147.8φ 35.020TL(dB)151050 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 2200 2400 2600 2800 3000Freq(Hz)1⎛ 1 ⎞ TL = 10 lg[1 + ⎜ m − m ⎟ sin (kl )] 理论解高频失效临界频率： 4⎝ 4 ⎠ c0 f c = 1.22 式中m 为膨胀比，k 为波数，l 为膨胀腔长度。
进气系统NVH开发策略转自：大创汽车技术有限公司经常会有朋友问，进气系统开发的时候是先优化CFD呢还是进气口噪声？这个问题比较复杂，是一个需要权衡的问题，很难一两句话解释清楚，为了更好的解释清楚这个问题，今天小创决定写一篇文章进行阐述。
图1 进气系统简图一般意义上讲，压降（流阻）与进气口噪声是一对矛盾的存在。
在空滤容积恒定的情况下，减小进出气管的直径可以提高声学意义上的扩张比，较大的扩张比可以提升结构整体消声水平。
图2 传递损失在进出气管径恒定的情况下，如果增加空滤的容积，通常对压降和进气口噪声都会有益，从这个意义上来说，两者又并非完全矛盾。
但对于进气系统设计开发来说，对于压降和NVH的要求通常会设定一个目标值，而好的设计开发的过程正是在寻找满足要求的成本，性能，工艺，质量控制等的最优化的平衡点。
图3 进气管径 VS 压降&消音效果一个系统设计的优劣和成本控制的高低，更大程度上取决于CFD 和NVH工程师的经验。
一个具有高水平解读CFD报告的工程师可以允许进气管设计的更细，从而为NVH提供更多的设计余量，或许因此可以少用几个谐振腔。
高水平的NVH工程师如果面对的是自然吸气发动机，可以在确定的管径和空滤容积的情况下更好的调节谐振腔的位置和尺寸，从而使得各阶次此起彼伏，有效的抑制噪声总值和各阶次，带来较好的加速线性度；如果面对的是一台增压发动机，主要处理相对高频的噪声（800~5000Hz），主要的工作在于如何合理分配各谐振腔容积，以及定义内部结构参数，在特定的频率上达到最佳的消声量。
值得一提的是应避免仅仅根据需要消声的频率来添加谐振腔，这样的做法往往带来的后果是结构更复杂，成本上升。
合适的管径，管长，空滤容积是声学设计的先决条件。
如何确定这些参数呢，下面小创跟分享一下个人的经验。
在此之前，先区分两种不同的开发情况。
一种情况是，你服务的主机厂明确每个频率段上进气系统的消声量的数值，这个主机厂对自己发动机的噪声水平应非常了解，或者你是在已有系统上进行进一步优化，那可以只针对结构的消声幅度指标，我们定义为第一类，目标值通常如下所示。
具成本相对较低；③商用车企对于系统零件数量追求较
普遍不愿接受额外增加消声器结构。
因此，
商用车进气系统含有针对性NVH 设计的部件，基本就只有进气道了。
2进气加速轰鸣问题2.1整车试验与测点布置
图2进气道装车件传递损失试验结果
图1某商用轻卡装车进气道模型
进气口
出气口
2.2试验结果与噪声诊断
图4所示即为三挡全油门加速工况，车内、进气噪声
图6所示为该轻卡优化后进气道
单体的TL 试验结果，可以发现三个谐振腔（1~3#）的主要消声频率依次为245Hz 、100Hz 、180Hz ，消声性能试验结果基本满足设计目标。
三个谐振腔针对主要消声频率处的TL 可达12dB@100Hz 、30dB@180Hz 40dB@245Hz 。
3.2进气道装车试验验证
将优化后的进气道装车固定后，图3车内测点、进气管口传声器布置
图4三挡WOT 工况车内与进气噪声频谱
图6优化后进气道传递损失试验结果
图5优化后轻卡进气道模型
谐振腔1#
谐振腔3#
谐振腔2#
（b）进气口噪声
图7优化前后进气口、车内噪声频谱
（a）车内噪声
合考虑可保留该谐振腔结构。
4结论
以某轻卡加速工况车内轰鸣声异响为研究对象，对现有进气道结构的优化，进行针对性NVH设计，验证进气系方法及异响控制技术研究
[5]张振良.发动机进气消声器研究
[6]杜功焕，朱哲民，2001.。
汽车NVH分析与控制技术汽车NVH（Noise, Vibration, and Harshness）是指汽车在行驶过程中产生的噪音、振动和不舒适性问题。
这些问题对驾驶员和乘客的舒适性和驾驶体验产生了负面影响，因此，汽车制造商和研发人员致力于开发和应用NVH分析与控制技术，以减少和消除这些问题。
NVH分析是通过测量、评估和模拟汽车系统的噪音、振动和不舒适性，来确定其源头和影响因素。
通过使用专门的测量设备和分析软件，可以对整个汽车系统进行全面的分析，包括发动机、底盘、车身和内饰等组成部分。
通过了解和分析这些数据，工程师可以确定问题的原因，并采取相应的措施进行改进和优化。
NVH控制技术是通过设计和应用适当的材料、结构和技术措施，以减少或消除汽车系统的噪音、振动和不舒适性。
这些技术包括但不限于以下几个方面：1.噪音控制：包括降噪材料的使用，改善发动机和排气系统的设计，优化空调和音响系统的噪音表现等。
此外，还可以通过改进车身隔音效果、密封性能和减震技术，减少路面噪音的传递和产生。
2.振动控制：通过改进结构设计、使用合适的减振材料和技术手段，抑制源头振动的传递和产生。
例如，可以使用减振垫、隔振支撑、悬挂系统优化等方法来减少车辆在高速行驶时的颤动和共振现象。
3.不舒适性控制：通过改进悬挂系统、座椅设计和空调系统，提高座椅的舒适性和乘坐体验。
此外，还可以通过提高座舱空气质量和通风性能，减少疲劳感和不适感。
NVH分析和控制技术的应用，在汽车制造过程中起到了重要的作用。
首先，它可以提高汽车的竞争力和市场价值。
消费者对舒适性和驾驶体验的要求越来越高，汽车制造商可以通过在产品设计和生产过程中应用NVH技术，提供更加舒适、低噪音和低振动的汽车产品。
其次，NVH技术的应用可以提高汽车的安全性能。
噪音和振动往往会干扰驾驶员对环境的感知，并对驾驶员的注意力和反应能力产生负面影响，从而增加事故的风险。
减少噪音和振动可以提高驾驶员对道路状况和其他车辆的感知能力，提高驾驶的安全性能。
整车NVH介绍一、NVH定义NVH是指Noise(噪声),Vibration(振动)和Harshness(声振粗糙度),由于以上三者在汽车等机械振动中是同时出现且密不可分,因此常把它们放在一起进行研究。
声振粗糙度是指噪声和振动的品质，是描述人体对振动和噪声的主观感觉，不能直接用客观测量方法来度量。
由于声振粗糙描述的是振动和噪声使人不舒适的感觉，因此有人称Harshness为不平顺性。
又因为声振粗糙度经常用来描述冲击激励产生的使人极不舒适的瞬态响应，因此也有人称Harshness为冲击特性。
二、噪声的种类产生汽车噪声的主要因素是空气动力、机械传动、电磁三部分。
从结构上可分为发动机(即燃烧噪声),底盘噪声(即传动系噪声、各部件的连接配合引起的噪声),电器设备噪声(冷却风扇噪声、汽车发电机噪声),车身噪声(如车身结构、造型及附件的安装不合理引起的噪声及噪声源通过各种声学途径传入车内的噪声及汽车各部分振动传递途径激发车身板件的结构振动向驾驶室内辐射的噪声组成车内噪声。
)。
其中发动机噪声占汽车噪声的二分之一以上,包括进气噪声和本体噪声(如发动机振动,配气轴的转动,进、排气门开关等引起的噪声)。
因此发动机的减振、降噪成为汽车噪声控制的关键。
此外,汽车轮胎在高速行驶时,也会引起较大的噪声。
这是由于轮胎在地面流动时,位于花纹槽中的空气被地面挤出与重新吸入过程所引起的泵气声,以及轮胎花纹与路面的撞击声。
三、噪声的抑制1、改进噪声源噪声源抑制主要为发动机减震、进气噪声抑制、排气噪声抑制及传动系噪声抑制，即优化前消声器、主消声器及降低排气吊挂刚度；改进空气滤清器；采用小动不平衡量传动轴（在动力线校核后基础上）。
1.1、发动机减震减震垫布置原则：动力总成悬置布置主要分为三点式、四点式两种，KZ218系列车型动力总成悬置采用三点式布置。
动力总成质心理论上应布置在三角形重心上，并发动机悬置平面法线交点应在动力总成惯性主轴上方。
整车NVH性能的设计与控制流程随着我国汽车产业的跨越式开展，汽车的群众化和普及，作为顾客可直接感受的汽车NVH 性能备受顾客和汽车厂商的关注。
汽车的NVH性能作为等同于平安性、燃油经济性和排放等性能的重要性能之一, 在研发过程中如何进展整车NVH性能的设计与控制是值得探讨的重要课题。
本文针对汽车产品研发过程中各阶段整车NVH要求和任务，分析与探讨了整车NVH性能的设计与控制方法与流程。
1、引言在汽车产品研发过程中,通常将汽车的性能分解为许多功能。
如果这些功能到达了设计要求，整车的性能就能到达所期望的目标。
汽车的NVH性能是汽车产品各主要性能中重要的性能指标之一。
世界各大跨国汽车公司均在汽车研发流程的各个阶段，将汽车的NVH性能等同于平安性、燃油经济性和排放等性能，进展设计和控制。
在世界著名的汽车质量评估机构J. D. Power 评估汽车质量性能指标中有近三分之一的质量指标与汽车的NVH直接相关。
随着我国汽车产业的跨越式开展，汽车的群众化和普及，中国汽车顾客群的成熟，人们对作为顾客可直接感受的汽车的NVH性能的要求将越来越高。
由于汽车技术的不断进步，各级供给商与整车厂的日益严密合作，不同品牌汽车的使用性能和平安性之间的差异日趋缩小。
而汽车的NVH性能常常成为区分汽车品牌好坏的重要指标之一。
国内有一些新研发的汽车，由于汽车NVH性能达不到顾客的满意度而停产和延迟上市的事情经常发生。
因此，国内各汽车厂商开场重视提高NVH性能，并用它来展现汽车品牌的特点；同时，作为汽车品牌子的卖点之一。
在国内，近几年，各大汽车公司投入了大量资金和人员从事汽车NVH的研究，以解决目前上市汽车的NVH问题。
但是，由于在汽车产品研发过程中对NVH性能的关注不够，也可以说，在汽车产品开发过程中没有将NVH 性能作为一个性能指标〔等同于汽车排放和汽车平安根本性能〕来设计开发，使得汽车上市后，汽车NVH性能出现许多问题。
整车厂的NVH试验与开发部门主要精力在于应急处理现生产产品中NVH问题的解决。
进气系统的NVH分析庞剑博士1. 管道声学元件的评估2. 进气系统和排气系统中的消声元件3. 进气系统的NVH分析管道声学元件或者系统的四种评价方法1.传递损失2.插入损失3.声级压差4.声压级反射系数：反射波声压的幅值与入射波声压的幅值之比ir pp R =透声系数：透射波声压的幅值与入射波声压的幅值之比itp p T =tp 阻抗Z 1入射波反射波透过波阻抗Z 2截面变化S 1S 2ip rp 声波在管道中的传递假设媒体都是空气变截面两边的声学阻抗率相等:cz z ρ==212121S S S S R +−=2112S S S T +=传递损失表明声音经过消音元件后声音能量的衰减，即入射声功率级和透射声功率级的差值ti W W tiL L W W TL −==10log 10传递损失：TL传递损失简化为：21221104)(log 10S S S S TL +=12211221z S z S z S z S R +−=1221212z S z S z S T +=22112Tz S z S W W T i t w ==wT TL 1log 1010=2122110122121021221104)1(log 104)1(log 104)(log 10S S S S S S S S S S S S TL +=+=+=S 1S 2S1S2TL 讨论传递损失仅仅取决于截面积之比 下面两种结构的传递损失是相同的•TL 与管道的截面积没有关系，但截面积之比•当S1=S2, TL = 0. 直管就是这种情况。
TL特征传递损失没有包括声源和管道终结端的声学特性它只与自身的结构有关在评价单个消音元件的消音效果或者初步评估系统的消音性能时，通常用传递损失。
传递损失是评价消音元件消音效果最简单的一种方法。
TL 测量声源管道全消音声学元件麦克风麦克风插入损失: ILIL:插入损失是指一个系统中插入了消音元件之前和之后，在出口处得到的声功率级(或者声压级)的差值没有安装消音元件系统在测量点的声功率：1W L 声源管道麦克风声学元件2W L 声源管道麦克风1W L 安装了消音元件后在同一点测量的声功率2W L2110log 1021W W L L IL W w =−=插入损失的特征：与传递损失只考虑消音元件本身不同，插入损失是考虑一个系统。
除了消音元件本身外，插入损失还包括了声源和出声口(如进气口和排气尾管)的声学特征 因此这种方法是描述整个系统消音效果的最佳表达方式。
插入损失: IL插入损失可以用前面介绍的四端网络方法计算：⎭⎬⎫⎩⎨⎧⎥⎦⎤⎢⎣⎡=⎭⎬⎫⎩⎨⎧00v p D C B A v p n n 000010''''log 20z D z z C B z A Dz z Cz B Az IL n n n n ++++++=……o p 0u n p n u 0z nz 插入损失的计算声压级差值: LD声源管道麦克风声学元件麦克风2110log 2021P P L L LD p p =−=LD:声压级差值指系统中任意两点声压级的差值这种方法不包括声源管道终端的声学特性会影响到测量值这种方法非常简单，实际工作中经常用到这种方法声压级上面三种方法通常用于评价消音元件的消音效果或者是消音元件对整个系统的影响。
这三个值是相对值。
可是在评价一个系统时，最关心的是出声口处的声压级，如进气系统中进气口的声压和排气系统中排气尾管口的声压。
声压值是绝对值。
进气系统的进气口噪声排气系统的排气尾管噪声传递损失与插入损失的比较TL永远是正数:当管道截面没有变化的时候，传递损失为零。
只要截面发生变化，传递损失就存在而且永远是正数，也就是说总是有消音效果插入损失IL可以是正数也可以是负数：正数表明加入消音元件后，声音被衰减。
负数表明加入消音元件后，系统的声音被放大-4-2024681012140100200300400500600T L -I LTL IL 2-4-2024681012140100200300400500600Frequency (Hz)T L -I LT L IL 1TL 与位置没有关系 IL 随位置而改变位置, TL, IL传递损失与插入损失的比较TL只取决于消音元件的结构、媒体的阻抗率和截面积。
TL与消音元件在一个系统中的位置没有关系。
IL取决于整个系统IL则取决于消音元件的传递损失和它在系统中的位置。
同一个消音元件在不同的位置，系统的插入损失是不一样的。
•IL 容易测量，但计算困难•TL 容易计算, 但难于测量声源管道麦克风消音器全吸声Microphone困难00010''''log 20z D z z C B z A Dz z Cz B Az IL n n n n ++++++=苦难传递损失与插入损失的比较传递损失TL与声压级差LD的比较共同点:•传递损失和声压级差值是用来评价单个或者几个消音元件的消音效果。
•TL和LD与声源没有关系差别:TL的尾端是全吸声结构，没有声发射LD的尾端为任何结构。
尾端结构影响到LD的测量结果。
•LD:容易测量•TL：容易计算1. 管道声学元件的评估2. 进气系统和排气系统中的消声元件3. 进气系统的NVH分析进气系统:赫尔姆兹消音器（谐振腔）四分之一波长管空气过滤器(扩张消音器)排气系统:抗性消音器(Resonator)阻性消音器(Muffler)•前消•后消消音器的分类根据是否需要额外的能量划分：1.被动消音器、原理:•电子控制系统,•产生第二个声源3.半主动消音器例子：双模态消音器2.主动消音器:控制装置误差传感器扬声器控制阀1.抗性消音器原理:声阻抗发生变化主要用于消除低频噪声B.旁支管消音器: 用于消除窄频带噪声B1.赫尔姆兹消音器B2.四分之一波长管A.扩张消音器: 用于消除宽频带噪声根据工作原理： 抗性消音器 阻性消音器被动消音器的分类混合消音器吸声材料2.阻性消音器•原理:内部安装了一些吸声材料，当声波通过消音器时，一部分声能被吸收，从而达到消音效果•用于消除高频噪声消音元件的设计要求1.声学要求:•传递损失、噪声降低量和插入损失2.空气流动要求•传递损失、噪声降低量和插入损失3.机械和材料方面的要求•材料在这样的高温气体环境中很容易腐蚀•刚度辐射噪声•一定的和强度要求4.成本的要求5.安装空间的限制扩张消音器结构由于截面积的变化，声阻抗就变化 因此扩张消音器是一种抗性消音器 一部分能量被反射回进气管i p rp ip 2rp 2t p 1S 2S 3S 入管出管扩展腔c Su p S Z ρ11==)2sin )1(411(log 101log 10221010λπL m m T TL W−+==传递损失12S S m =22dDm =对圆管和扩张腔TL 取决于:•m •L•频率(或者波长)kLS S S S T w 221221sin )(4111−+=1S 2S 3S L扩张消音器扩张比对传递损失的影响051015202530352468T Lm增加扩张比的途径有两条m1.增加扩张器的截面积S 2限制：安装空间限制：气流的速度太快,摩擦功率损失增加)2sin )1(411(log 101log 10221010λπL m m T TL W −+== 2.减小管道的截面积S 1扩张消音器扩张器长度对传递损失的影响)2sin )1(411(log 101log 10221010λπL m mT TL W −+==2)12(2πλπ−=n Lλ412−=n L L,4/5,4/3,4/λλλLc n f c 412−=扩张器的长度增加时，最大值的中心频率是减小的最大值at12sin±=λπL扩张消音器051015202530350500100015002000T LL=1.5L=2.0L=2.51st 模态的最大值Lc n f c 412−=•长度越长，中心频率越低•长度越长，TL 频带越窄•对所有长度，其幅值是一样的扩张消音器0510152********500100015002000T LL=1.5L=2.0L=2.5)2sin )1(411(log 101log 10221010λπL m m T TL W −+==02sin=λπLTL=0 atπλπ)1(2−=n Lλ21−=n L L,2/3,,2/λλλLc n f t 21−=扩张消音器旁支消音器旁支消音器是将消音器接在进排气主管上 抗性消音器两种旁支消音器:赫尔姆兹消音器（谐振腔）四分之一波长管赫尔姆兹消音器c S cl V历史悠久的消音器广泛应用在进气系统和排气系统之中消音器是怎样工作的？赫尔姆兹消音器类似于动力减振器m2m1x 2x 1uk 1k 2c 1c 2弹簧质量容器短管结构赫耳姆兹消音器的质量声阻抗由三部分组成：容器的质量声阻抗(声容)，连接管的质量声阻抗和辐射质量声阻抗)1(422cAc AA A c M C M j cf C jM j R R Z Z Z ωωπωω−+=−+=++=当声抗为零时，系统达到共振此时的频率为cA C M f π2=cc Vl S c f π2=cc AS l M=2cV C c=赫尔姆兹消音器传递损失: TL ⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎣⎡⎟⎟⎟⎟⎟⎠⎞⎜⎜⎜⎜⎜⎝⎛−+=2102/1log 10ff f f S l V S TL rr p c c 影响赫尔姆兹消音器消音频率和传递损失TL 的参数:•容器的容积V 、•连接管道的长度、•连接管道截面积•主管的截面积TL 与下面的因素没有关系:•传递损失与消音容积的形状没有关系•管道的形状cA cl VV S p赫尔姆兹消音器但是：特殊的形状会影响到TL0510152025303540050100150200250300Frequency (Hz)T L4 liters5 liters6 liters7 liters容积V 的影响V=4,5,6,7 litersdm=7cm dc=4cm L=30cm ccVl S c f π2=⎥⎥⎥⎥⎤⎢⎢⎢⎢⎡⎟⎟⎟⎟⎞⎜⎜⎜⎜⎛−+=2102/1log 10f f S l V S TL r p c c 例子传递损失最大值所对应的频率是随著容积增加而降低赫尔姆兹消音器051015202530354045500100200300400Frequency (Hz)I Ldc=3cm dc=4cm dc=5cm dc=6cm连接管截面积的影响dc=3,4,5 cmV=5 liters dm=7cm L=40cm cc Vl S c f π2=⎥⎥⎥⎥⎤⎢⎢⎢⎢⎡⎟⎟⎟⎟⎞⎜⎜⎜⎜⎛−+=2102/1log 10f f S l V S TL r p c c 例子传递损失最大值所对应的频率是随著截面积增加而增加赫尔姆兹消音器5101520253035050100150200250300Frequency (Hz)T LLc=4cm Lc=5cm Lc=6cm Lc=7cm连接管长度的影响Lc=4,5,6,7cmV=5 liters dm=7cm dc=4cm ccVl S c f π2=⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎣⎡⎟⎟⎟⎟⎟⎠⎞⎜⎜⎜⎜⎜⎝⎛−+=2102/1log 10ff f f S l V S TL rr p c c 例子传递损失最大值所对应的频率是随著连接管道的长度增加而减小赫尔姆兹消音器05101520253035400100200300Frequency (hz)T Ldp=6cm dp=7cm dp=8cm主管截面积的影响Dp=7,8,9Lc=4cm V=5 liters dc=4cm ccVl S c f π2=⎥⎥⎥⎥⎤⎢⎢⎢⎢⎡⎟⎟⎟⎟⎞⎜⎜⎜⎜⎛−+=2102/1log 10f f S l V S TL r p c c 例子当主管直径增加时，其传递损失的 幅值降低， 其频带也变窄， 但其对应的频率不变。
