汽车吊支腿负荷计算

300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t，力臂L1=1.367m，吊重（空心梁+钢丝绳）G2=47.2t、力臂L2=18.549m，吊车配重G3=100t、力臂L3=4.181m，根据受力状态图可列方程为：
G1×1.367+G3×4.181=G2×18.549-R1×5.946
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：
604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。

2）汽车吊选用：
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数0.8；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*0.8=25.6t>（46.8+0.38）/2=23.59t，满足吊装要求。

吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长12.2m时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径12m，臂长17.6m对应起吊能力为：49.5t，故100t吊车吊装能力：
47*0.8=37.6t>34.69t，满足吊装要求。

300吨汽车吊支腿受力计算书
300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板
梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G i=69t，力臂L i=，吊重（空心梁+钢丝绳）
G2二、力臂L2=，吊车配重G3=100t、力臂L3=，根据受力状态图可列方程为：
G i x +G3 x =G2XX
将数据代入以上公式，可得：R i=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：
604+300=904KN故支点处应力为：904/ （2*3）=151Kpa,根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土0=250Kpa> 151Kpa,故满足地基承载力要求。

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2）汽车吊选用:
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机
抬吊折减系数；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m 时对应起吊能力为：32t;故一台吊车吊装能力：32*=＞（+）/2=，满足吊装要求。

吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m,臂长时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径12m，臂长对应起吊能力为：，故100t吊车吊装能力：47*=＞，满足吊装要求。

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3COT吊车。

三一220t汽车吊支腿压力计算书一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m，吊臂重量8.36t。

二.吊装计算参数1).220t汽车吊整机自重72t;2).220t汽车吊平衡重75t;3).6015塔吊吊臂自重8.36t;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂；四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=XiXi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值； Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离；2.220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重8.36t考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5)2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=12.54*10=125.4t.mMy=12.54*6.6=82.76t.mt N 58.534*3.8*3.8 3.8*76.824*3.8*3.8 3.8*4.1254.5421147)3(=+++=4、220t 汽车吊支腿压力分散处理1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58t P=2/49.1600*60010000*58.53600*600mm N N ==2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力: P=2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N ==吊车支腿压力示意图。

吨汽车吊支腿受力计算书(总2页)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除300吨汽车吊支腿下地基承载力计算考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t，力臂L1=1.367m，吊重（空心梁+钢丝绳）G2=47.2t、力臂L2=18.549m，吊车配重G3=100t、力臂L3=4.181m，根据受力状态图可列方程为：G1×1.367+G3×4.181=G2×18.549-R1×5.946将数据代入以上公式，可得：R1=604KN混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。

2）汽车吊选用：根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数0.8；吊装示意图如下所示：吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*0.8=25.6t>（46.8+0.38）/2=23.59t，满足吊装要求。

吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长12.2m时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径12m，臂长17.6m对应起吊能力为：49.5t，故100t吊车吊装能力：47*0.8=37.6t>34.69t，满足吊装要求。

二一 220t汽车吊支腿压力计算书、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一 220t全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m吊臂重量8.36t。

.吊装计算参数11m1) .220t汽车吊整机自重 72t;2) .220t汽车吊平衡重75t;3) .6015塔吊吊臂自重8.36t;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂;G ――汽车吊整车自重（含配重）;Q 汽车吊起重载荷（吊重）；N ――汽车吊支腿反力；n ――汽车吊支腿数；Mx My 作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值;Xi 、Yi ――支腿至通过回转中心的 X 、Y 轴的距离；2.220t 汽车吊整机自重：G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力：2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=12.54*10=125.4t.mMy=12.54*6.6=82.76t.m4、220t 汽车吊支腿压力分散处理1）.600*600支腿对地下室顶板的压应力四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式n Z Yi * Yi Z Xi * Xi考虑动载荷时汽车吊起吊重量 :Q=8.36*1.5=12.54t( 动载系数取为1.5）(3)N 二 147 12.54 4 125.4*3.8 3.8* 3.8* 4 82.76*3.8 3.8* 3.8*4 -53.5 & 6, 6-1）50m 吊臂自重8.36t工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58t2).在4个支腿下垫2m*2n i冈板进行分散处理时支腿压应力P=2000* 2000 53.58* 100002000 * 20002=0.14N /mm 吊车支腿压力示意图P=600* 600 53.58* 10000600* 6002= 1.49N /mm。

汽车起重机支腿压力实用计算汽车起重机是一种专门用于搬运、举升、装卸物品的机械设备。

在工作时，为了保证稳定和安全，汽车起重机通常会配备支腿用于增加支撑面积和稳定性。

支腿起着承重和分散压力的作用，因此对支腿的压力进行实用计算非常重要。

1.起重机的总重量起重机的总重量是指不包括荷载时的重量，通常可以从产品规格表中获得。

为了简化计算，可假设起重机的总重量均匀分布在支腿上。

2.荷载的重量荷载的重量是指需要起重机承载的物品或货物的重量。

荷载的重量可以通过称重设备或货物的重量描述中获得。

同样，为了简化计算，可假设荷载的重量均匀分布在支腿上。

3.支腿的数量和布置方式支腿的数量和布置方式对于支腿压力的计算至关重要。

一般情况下，汽车起重机通常配备3至4根支腿，支腿的布置方式有对角布置和平行布置两种。

对于对角布置的支腿，支腿的单边支撑力可以通过以下公式计算：Fs=(T+M)/d其中，Fs表示单边支撑力，T表示起重机的总重量，M表示荷载的重量，d表示支撑面的长度。

对于平行布置的支腿，支腿的单边支撑力可以通过以下公式计算：Fs=(T+M)/(2*n)其中，Fs表示单边支撑力，T表示起重机的总重量，M表示荷载的重量，n表示支腿的数量。

4.支撑面的长度支撑面的长度是指支腿与地面接触的面积的长度。

支撑面的长度可以通过支腿的长度和支腿与地面接触的距离计算得出。

支撑面的长度越大，支腿的压力越小。

5.支腿的长度支腿的长度是指支腿伸展出来的长度。

支腿的长度越大，支腿的压力越小。

在进行实际计算时，需要根据具体的起重机参数和支腿布置情况，结合以上公式进行计算。

此外，为了确保安全，计算得到的支撑力应该小于起重机和支腿的额定载荷。

320吨军用车辆吊支腿受力计算书
1. 引言
该文档旨在对320吨军用车辆吊支腿进行受力计算。

以下是受力计算书的详细信息。

2. 载荷计算
根据车辆自身重量和所需吊运的最大重量，我们可以计算出吊支腿所承受的最大静态和动态载荷。

3. 支撑结构计算
根据吊支腿的设计和工作条件，通过对支撑结构的计算，确定支撑腿所需的材料和尺寸，以确保其能够承受所计算出的载荷。

4. 受力分析
在吊运过程中，我们需要进行各种受力分析，以确保吊支腿和车辆的稳定性和安全性。

这些分析包括但不限于：
- 腿的静态受力分析
- 腿的动态受力分析
- 地面反力和支撑腿的交互作用分析
5. 吊支腿尺寸计算
根据吊支腿的工作条件和所需的安全系数，我们进行吊支腿尺
寸的计算，以确保其具备足够的强度和刚度。

6. 结论
320吨军用车辆吊支腿的受力计算书提供了吊支腿受力计算所
需的详细信息。

通过合理的载荷计算、支撑结构计算和受力分析，
以及合适的吊支腿尺寸计算，我们能够确保吊支腿的稳定性和安全性。

以上是对320吨军用车辆吊支腿受力计算所需文档的简要介绍。

500吨汽车吊作业计算⑴计算简图支腿荷载由两部分组成，。

由吊车自重G 1、配重G 2、吊重Q 产生，由于各个支腿相对于旋转中心近似对称，可认为各支腿平均承担，令 ，则。

由吊物到旋转中心的弯矩产生，当吊臂与Y 轴成θ角度，偏心弯矩可以分解到X 、Y 两个平面内：由侧面支腿1、4的支座反力共同平衡，此时只考虑支座反力与平衡，则：产生的支座反力, 同理，由侧面支腿1、2的支座反力共同平衡，此时：产生的支座反力, 于是得出：'"N N N =+'N 12P G G Q =++∑'4P N =∑"N sin cos x yM M M M θθ=⋅⎧⎪⎨=⋅⎪⎩x M x M 14x x x N B N B M ⋅+⋅=14sin 22x x x M M N N B B θ⋅===23sin 22x x x M M N N B Bθ⋅==-=-y M 12y y y N A N A M ⋅+⋅=12cos 22y y y M M N N A A θ⋅===34cos 22y y y M M N N A Aθ⋅==-=-将上式和代入中得到： ⑵计算工况构件起重量最大为14.9T,作业半径58m ，计算工况考虑主桁架吊装时起重臂沿支腿对角线方向（θ=45°）：车身自重G 1=996KN ，配重G 2=1480KN ，起吊重量Q 1=149KNKN Q G G P 2625121=++=∑m KN M •=⨯=8642149581A=15.5m ，B=15.5m⑶计算结果工况：主桁架吊装时起重臂沿支腿对角线方向（θ=45°），KN A B M P N 23.10423145cos 3145sin 8462426252cos 2sin 411=⎪⎭⎫ ⎝⎛︒+︒⨯+=⎪⎭⎫ ⎝⎛++=∑θθ KN A B M P N 25.6563145cos 3145sin 8462426252cos 2sin 412=⎪⎭⎫ ⎝⎛︒-︒⨯-=⎪⎭⎫ ⎝⎛--=∑θθ 111222333444sin cos "22sin cos "22sin cos "22sin cos "22x y x y x y x y M M N N N B A M M N N N B A M M N N N B A M M N N N B Aθθθθθθθθ⋅⋅⎧=+=+⎪⎪⋅⋅⎪=+=-+⎪⎨⋅⋅⎪=+=--⎪⎪⋅⋅⎪=+=-⎩'4P N =∑'"N N N =+1234sin cos 422sin cos 422sin cos 422sin cos 422P N M B A P N M B A P N M B A P N M B A θθθθθθθθ⎧⎛⎫=++⎪ ⎪⎝⎭⎪⎪⎛⎫⎪=-- ⎪⎪⎝⎭⎨⎛⎫⎪=-+ ⎪⎪⎝⎭⎪⎪⎛⎫=+-⎪ ⎪⎝⎭⎩∑∑∑∑KN A B M P N 27.2703145cos 3145sin 8462426252cos 2sin 413=⎪⎭⎫ ⎝⎛︒+︒⨯-=⎪⎭⎫ ⎝⎛+-=∑θθ KN A B M P N 25.6563145cos 3145sin 8462426252cos 2sin 441=⎪⎭⎫ ⎝⎛︒-︒⨯+=⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=∑θθ 由计算可得单腿最大支座反力为1N =1042.23KN ，在起重臂与车身方向成45°角取得，为确保安全，吊装作业时选取最大反力支腿位于地库外双轴搅拌桩正上方，根据基坑围护图纸，双轴搅拌桩为双排桩，直径∅700@1000,如下图所示：计算时，假设钢路基箱不变形（刚度足够大），支腿反力通过路基箱传递至基础面，路基箱截面为1.5*6m ，考虑钢筋混凝土基础面自重产生的荷载为25KN/m ³×0.2m=5KN/㎡，级配砂石换填层自重产生的荷载为15KN/m ³×0.5m=7.5KN/㎡，道渣换填层（水泥：粘性土：砖渣干质量比=10:20:70）自重产生的荷载为14KN/m ³×1.95m=27.3KN/㎡；考虑单个路基箱自重45KN （1.5m ×6m ×5KN/㎡）； 传递至混凝土面层面荷载80.12565.145223.10421=⨯⨯+=q KN/㎡ 传递至级配砂石换填层面荷载11.985)2.025.1()2.026(45223.10422=+⨯+⨯⨯+⨯+=q KN/㎡ 取人工级配砂石承载力[]120=q KPa, 显然，2q ＜[]q ，级配砂石换填层承载力满足要求； 传递至道渣换填层面荷载36.675.75)7.025.1()7.026(45323.10423=++⨯+⨯⨯+⨯+=q KN/㎡ 取道渣换填层承载力[]85=w KPa （参照地勘报告中粉质粘土承载力值）, 显然，3q ＜[]w ，道渣换填层承载力满足要求； 传递至搅拌桩顶标高面荷载71.553.275.75)65.225.1()65.226(45423.10424=+++⨯+⨯⨯+⨯+=q KN/㎡。

70/ 2020年第22期DESIGN CALCULATION汽车起重机支腿最大载荷简易计算公式黎建良广东水电二局股份有限公司 广州 511340摘 要：对已有的简易计算公式进行了简化和推导，并将其计算结果与利用整机稳定性原理推算出数据进行比对，验证了简易公式的可信度，提出了改善安全性的措施。

关键词：汽车起重机；支腿载荷；计算公式中图分类号：TU61 文献标识码：A 文章编号：1001-0785（2020）22-0070-03Abstract: The existing simple calculation formula is simplified and deduced, and the calculation results are compared with thecalculated data based on the stability principle of the whole machine. The reliability of the simple formula is verified, and the measures to improve the safety are put forward.Keywords: truck crane; maximum load of outrigger; calculation formula0 引言如何简单快捷地计算汽车起重机支腿的最大载荷（即地面支承反力）是困扰许多现场工程技术人员的一个不大不小的问题。

计算汽车起重机支腿最大载荷，其目的是在设计吊装方案或校验承托结构安全性时，作为计算地面承载能力或承托结构承载能力的依据。

计算汽车起重机支腿载荷的方法很多，典型的有理论计算法、简易公式法和由设备厂家提供的计算软件。

其中，理论计算法需要有完整的结构参数来支持，且计算比较复杂；计算软件只有个别厂家提供特定型号供购机客户使用。

因此，简易公式法是最适合一般工程计算的方法，因其应用场合并不需要很高的精度。

吨汽车吊支腿受力计算书 Last updated on the afternoon of January 3, 2021
300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t，力臂L1=，吊重（空心梁+钢丝绳）G2=、力臂L2=，吊车配重G3=100t、力臂L3=，根据受力状态图可列方程为：
G1×+G3×=G2××
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。

2）汽车吊选用：
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*=>（+）/2=，满足吊装要求。

吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径
12m，臂长对应起吊能力为：，故100t吊车吊装能力：47*=>，满足吊装要求。