满堂支架检算说明书

兴宁至汕尾高速公路五华至陆河段石下枢纽互通工程A匝道1号桥现浇箱梁满堂支架计算书编制：审核：审批：施工单位：中交第二公路工程局有限公司编制日期：二○一七年五月一日1.支架验算1.1布置说明：满堂支架采用外径φ48mm，壁厚3.5mm碗扣件组成，布置为纵横向立杆间距底板和翼板按60cm×60cm布置，纵横向立杆间距腹板底按60cm×30cm布置，横梁2m范围内纵横向立杆间距底板按60cm×30cm布置，纵横向立杆间距翼板底按60cm×60cm布置；支架最高高度9.695m，步距1.2m，设置一排纵、横向联接横管，使所有立杆联成整体；为确保支架的整体稳定性，在每4.5m纵向立杆和每4.5m横向立杆各设置一道剪刀撑。

支架搭设好后，测量每10m放出高程控制点，然后挂线，将可调顶托调整到计算高程位置，本支架使用的可调顶托可调范围为20cm左右。

然后铺设纵横向方木，纵向按60cm间距布置，横向按60cm和30cm 间距（腹板处及横梁2m范围内横向均为30cm）布置，完成后，再铺设底模，模板采用2cm竹胶板。

模板安装完成即可进行支架预压。

满堂支架布置示意图如下：A匝道1#桥满堂支架跨中横向布置断面图（单位：cm）A匝道1#桥满堂支架桥墩2m范围横向布置断面图（单位：cm）A匝道1#桥满堂支架纵向布置图（单位：cm）A匝道1#桥满堂支架平面布置图（单位：cm）排水沟30*40cm90cm*60cm碗扣架1.2设计参数：(依据《钢结构设计规范》取值)：钢材抗弯强度设计值fm=215MPa钢材抗剪强度设计值fv=125MPa弹性模量 E=2.1×105MPa表1.2-1 碗扣式钢管截面特性壁厚实际为3.5mm，基于安全考虑壁厚按3.0mm计算：表1.2-2 立杆允许设计荷载2.桥墩2m范围支架检算3号～4号墩两侧各2m范围支架按60cm×30cm间距布置，该断面面积为21.875㎡（电子图计算），底板宽度为8.75m，该位置长度为2m。

满堂支架结构验算一、总体设计说明采用Φ４8×3．５mm碗扣式钢管支架。

梁重分配原则为：假定箱梁腹板的重量仅由腹板下的立杆承受，顶板和底板的重量之和仅由底板下的立杆承受,翼缘板的重量仅由翼缘板下的立杆承受。

具体布置为:①在全桥长度范围内，底板下的立杆布置为（纵距×横距)９０cm×30cm;翼缘板下的立杆布置为９0ｃm×９0cm。

考虑到腹板较重,腹板下立杆布置为90cm×3０cm。

立杆步距均为90 cm。

②纵木采用１0cm×1０cm方木,间距２0ｃｍ沿横桥向满铺,横木采用15ｃm ×15cｍ方木。

③剪刀撑设置:横向剪刀撑每间隔6m设置一道，纵向剪刀撑在两个腹板下及两侧外围均需设置一道，共计4道。

支架的详细布置见设计图。

二、支架基本承载力与设计荷载１、支架基本承载力Φ48×３.５mm碗扣式钢管,立杆、横杆承载性能见表１。

表１立杆、横杆承载性２、设计荷载(1)箱梁自重,箱梁混凝土容重26ＫN/m３；(2）模板荷载,按 5.5 ＫN/m2计;（3)施工荷载,按3.0 KN／m2计;(4)砼振捣荷载，按2.5 KN／m2计;（5)倾倒混凝土荷载,按３KＮ/m2计；（2）~（5）荷载合计为14 KN/m2。

三、立杆竖向承载力验算1、0#-1#梁段（梁高３．05m)腹板下立杆荷载分析：碗扣式立杆分布90cm×30cm,层距60cm。

图中三个截面分别代表纵断面不同部位:1、端头截面1为0＃端头向大里程方向200ｃｍ处,2、端头截面2为1#端头向小里程方向100cm处，3、跨中截面为梁体跨中处。

综合考虑，则:端头截面1连续梁单侧截面翼板面积:ｇ１＝1．48m２;连续梁单侧截面腹板面积：ｇ2=5.０2m2;连续梁单侧截面中板面积：g3=２．56m2;连续梁单侧截面中板面积：ｇ4＝6.75ｍ2;1、中板处断面面积为６.75 ｍ2,6.7５×２6/3.1=5６．6１KN/m2,荷载组合:１.２×５６.61+１.４×１４.０＝8７.5KＮ/m２,则单根立杆受力为:N＝87.５×0.9×0.3＝2３．62KN＜[ ３5 KＮ］（满足)。

湖南省宜章至凤头岭高速公路工程G107分离式立交桥现浇箱梁满堂支架强度及稳定性验算书上海警通宜凤高速S1-6工区二00九年十一月满堂式支架强度及稳定性计算一、计算说明：1、根据‚G107分离式立交桥第二联箱梁一般构造图（五）‛典型断面图计算（图号SVII-5-8）。

2、施工时采用满堂式‘十’字扣支架，支架型号为WDJ48型。

根据WDJ‘十’字扣型多功能脚手架使用说明书，支撑立杆得设计允许荷载为：当横杆竖向步距为600mm时，每根立杆可承受最大竖直荷载为40kN。

3、因支架型号及数量限制，支架顺桥向立杆间距第八跨、第十跨、第十一跨23.5m全部、第九跨29m部分0.8m，其余立杆顺桥向0.6m，中横梁处为0.5m，横桥向立杆间距步置为0.8m。

横杆步距：1.4*0.8m单元中，步距加密为0.6m；0.9*0.9m单元中，腹板处步距为0.6m，翼板处步距为1.4m；中横梁支架单元中步距0.6m。

设计纵向横梁用5×5cm方木夹钢管,横向钢管详细步置见《支架步置图》。

4、支架按容许应力法设计检算。

5、立杆容许荷载‘十’字扣支架的钢管为3号钢，其性能见下表：表1 钢管截面特性表2 钢材的强度设计值与弹性模量二、中横梁处立杆受力验算：1、中横梁处砼恒载为：g1=S/BΥ=15.35/7.74*26=51.6KN/m2，见附图；砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1，当配筋率>2%时为26KN/m32、倾倒砼产生冲击荷载：g2=2KN/m23、振捣砼产生荷载：g3=2KN/m24、模板及支撑恒载为：g4=a+b+c=0.46KN/m2木材为落叶松，容重为Υ=7.5KN/m3。

①纵向水平方木：1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19KN/m2②横向水平方木：1/0.25*0.1*0.06*7.5=0.18KN/m2③竹胶板：0.012*7.5=0.09KN/m2落叶松容重为7.5KN/m3来源于《路桥施工计算手册》表8-1。

中铁22局海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标箱梁满堂支架检算书一、工程概况（一）、本专项方案适用条件与范围海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标桥梁上部结构。

（二）、技术条件道路等级：城市快速路；设计行车速度：80km/h；设计汽车荷载：城-A级（荷载系数1.3）（三）、结构形式及设计主要参数⑴截面类型为单箱多室。

截面见下图。

⑵桥面宽度：主线桥宽度分13.25m、15.5m、26m、37m四种，B匝道为8m，C,D匝道为9.5m。

⑶梁体跨度为30m～40m，梁高为2.2m。

⑷梁体混凝土强度等级为C50，封锚采用强度等级为C50的补偿收缩混凝土。

25.8m箱梁标准断面图二、模板支撑架总体方案概况现浇支架采用满堂支架，支架立杆支撑在承台和已硬化的地面基础上。

满堂支架立杆的纵向间距在梁端实心部份和梁端箱梁加厚段为60cm，其余按90cm布置；横向间距箱梁两侧箱室底板下横向间距90cm，翼板下横向间距90cm，腹板、中隔板以及横梁下的横向间距60cm。

步距除地面以上、底板以下2层为60cm，其余均为120cm。

支架设置纵桥向与横桥向的剪刀撑以维持支架的整体稳定，剪刀撑每隔4排设置一道。

在水平方向，底层设置扫地杆，顶层设置水平剪刀撑，中间每隔4.8m增设一道水平剪刀撑。

立杆顶端安装可调式U形顶托，在顶托内安装纵桥向I1O的工字钢，在横桥向安装10×10cm方木，方木在一般截面的间距布置为30cm，在中横梁及端横梁处的间距加密为20cm，上面再铺设竹胶板模板。

力学传递程序：现浇箱梁砼→模板（15mm竹胶板）→横向分配梁（10×10cm 方木）→纵梁(工10工字钢)→钢管立杆(φ48×3.5mm)→基础。

由于本标段桥跨形式较多，此验算方案以Z91#-Z93#墩的第二十七联（30+30）m的一跨作为验算对象。

下面为支架横断面与纵断面布置图：满堂支架横断面图布置图支架横断面布置图满堂支架纵断面布置图支架纵断面布置图三、方案设计依据及参数1、海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）工程桥梁工程设计图；2、本工程各桥梁下部结构设计图纸；3、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)；4、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004）；5、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；6、《路桥施工计算手册》；7、《公路施工手册》8、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）；9、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；=26KN/m3；10、钢筋混凝土重度rc11、恒载系数1.2，活载系数1.4。

第1联现浇连续梁满堂支架检算书教学内容目录1 检算依据12 工程概况 (1)3 结构设计 (2)3.1总体思路 (2)3.2支架结构设计 (2)3.3荷载取值 (3)4 材料主要参数及截面特性 (4)5 支架检算 (4)5.1检算模型 (4)5.2强度检算 (5)5.3刚度检算 (8)5.4稳定性检算 (10)6 基础检算 (12)6.1立杆地基承载力计算 (12)7 结论 (13)滨江大道3×43m现浇连续梁满堂式支架检算书1 检算依据⑴《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；⑵《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；⑶《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-1986）；⑷《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》（DG/TJ08-016-2004）；⑸《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）；⑹《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）；⑺《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-1991）；⑻《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；⑼《路桥施工计算手册》人民交通出版社。

2 工程概况南京江北滨江大道SG5标第1联为3×43m连续梁，采用等高度预应力混凝土连续箱梁，梁高300cm，单箱双室斜腹板截面。

其中箱梁顶板宽1889cm，底板宽979cm，外侧悬臂板长357cm，端部厚20cm，根部厚55cm；箱梁顶板厚25cm，顶板厚25cm，腹板由中支点至跨中分三段变化，厚度变化为85～65～45cm。

箱梁在中、边支点处设有横梁，其中端横梁厚120cm，中横梁厚200cm。

梁体砼采用C50耐久性混凝土，1幅需C50混凝土1898.3m3，每幅每跨梁重为1582t。

3×43m连续梁跨越地区地质条件较差，淤泥覆盖层厚，土层结构主要为杂填土，素填土，淤泥、淤泥质土，粘土、粉质粘土，粉质粘土与粉土互层等，承载力较差。

中铁X局厦深铁路XSFJ-Ⅱ标第四项目部满堂支架现浇24m箱梁支架检算书计算人:复核人:审批人:年月日1、工程概况现浇简支箱梁中心梁高2.4m（含排水坡），梁底宽为5.92m,梁顶板宽12.2m，顶板厚34㎝，腹板厚50-80㎝，底板厚30㎝。

现浇支架拟采用碗扣式钢管（φ48*3.5mm）支架，支架纵向间距90cm，横向间距腹板下30cm，翼缘板下90cm，其余部位60cm，竖向步距均为90cm。

钢管顶托上纵桥向设14×20cm方木，在14×20cm方木上设10×10cm 横向肋木，横向肋木间距25cm，横向肋木上铺设顶板底模，底模板采用18mm优质竹胶板。

侧模采用18mm优质胶木板，加劲肋木为10×10cm方木，间距25cm，背楞采用2[10槽钢，背楞间距60cm，拉杆采用φ20圆钢，间距100cm。

钢管立柱通过地托支承在14×20cm方木上，地基采用C15砼进行硬化处理，砼厚15cm。

浇筑砼前先对原地面进行整平、夯实，夯实后地基承载力为200kPa以上。

2、材料参数胶合板：[σ]=18MPa ，E=10×103Mpa油松、新疆落叶松、云南松、马尾松：[σ]=12MPa(顺纹抗压、抗弯) [τ]=3.14MPa(横纹抗剪) E=9*103MPa热轧普通型钢：[σ]=170Mpa，[τ]=100Mpa，E=2.1×105MpaC15混凝土：[σc]=4.6Mpa[10槽钢: Wx=39.7cm3，Ix=198.3cm4A=12.74cm23、计算荷载箱梁混凝土一次浇注成型，荷载计算梁高取2.4m，顶板厚度0.34m，底板厚度0.3m，腹板厚50-80㎝，翼缘板厚0.4m（取平均值）。

腹板钢筋混凝土荷载：q1=26KN/m3×2.4m=62.4kN/m2底板处钢筋混凝土荷载：q1’=26KN/m3×(0.34+0.3)m=16.6kN/m2 翼缘板下钢筋混凝土荷载：q1”=26KN/m3×0.4m=10.4kN/m2施工人员及机具荷载：q2=2.5kN/m2泵送砼冲击荷载：q3=3.5kN/m2振捣砼产生荷载：q4=2KN/m2（底板），q4=4kN/m2（侧模）腹板处内、外模型荷载：q5=10KN/m2底板处内、外模型荷载：q5’=6KN/m2翼缘板处模型荷载：q5”=1KN/m2荷载分项系数砼、模型自重荷载取1.2，其他取1.4。

石武客运专郑州东站工程北下行联络线40+56+40m连续梁现浇箱梁满堂支架计算书编制：复核：审核：批准：中铁七局集团有限公司石武客专郑州东站联络线工程第二项目部二OO九年九月目录一、工程概况 (1)二、计算依据 (1)三、荷载计算 (2)四、支架计算 (4)1、底模计算 (4)2、横向方木计算 (5)3、纵向方木计算 (9)4、支架承载力计算 (13)5、地基承载力计算 (16)支架计算书一、工程概况石武客专郑州东站联络线工程北下行联络线特大桥24#~27#为一联三跨40+56+40m的连续梁，梁体为变高度预应力单箱单室梁，箱梁顶部宽度7m，底部宽度4m，单侧翼沿板宽度1.5m，顶板厚度0.3m，腹板厚度0.40~0.6m，底板厚度0.45~0.6m。

箱梁采用满堂支架现浇法进行施工，碗扣支架钢管规格为外径48mm，壁厚3.5mm。

翼沿板下部支架立杆纵、横向间距为0.9m×0.9m，步距为1.2m；底板下部支架立杆纵、横向间距为0.9m×0.6m，层距为1.2m；箱梁腹板下支架纵、横向间距为0.9m×0.3m。

满堂脚手架立杆顶托顶部顺线路方向放置15×15cm纵向方木；纵向方木上垂直线路方向放置间距20cm(净距10cm)的10×10cm横向方木作为底模板肋木；肋木上铺设15mm的竹胶板作为箱梁底模模板。

腹板外侧模板同样采用15mm厚的竹胶板，与底模模板之间的圆弧倒角采用钢模板，竹胶板外侧放置间距30cm(净距20cm)的10×10cm竖向方木作为侧模板肋木，方木外侧水平方向采用双排直径50mm的钢管加固，60cm设置一道。

用拉筋和脚手架顶撑加固。

支架地基基础采用地表下0~1米处根据原地基承载力情况换填砖渣并用压路机压实后，换填两层厚均为25cm10%的灰土，要求其承载力不小于200kPa，灰土上铺设15cm厚C15素混凝土层，预留1%双面坡，两侧可设排水沟以便排水。

附录现浇箱梁满堂支架施工验算现浇梁的特点是结构整体性好，外形美观。

在现浇箱梁的各项施工工序中，支架搭设的质量极为关键，而支架受力的正确验算是保证支架搭设成功的基础。

对现浇梁底模、分配梁和承重梁的设计如下：底模采用122cm×244cm×1.2cm竹胶板，纵桥向铺设，板下采用模木（分配梁）打孔后铁钉相连，板缝用宽胶带纸粘贴；底模下沿横桥向顺铺10cm×10cm方木，间距为2.44/6=0.407m（计算采用0.41m）；横梁采用外径φ48，壁厚3.5mm钢管纵桥向架设在碗扣支架的可调上部托撑顶部，支架布距根据经验拟定为箱梁腹板位置0.6m×0.9m，空心位置 0.9m×0.9m，水平杆垂直间距1.2m。

支撑底模的横木受力模型实为多跨超静定梁，现将其简化为单跨静定简支梁这样不仅计算简便，而且增加了方案的安全性。

1横梁验算1.1模板、横梁自重N木=0.1×0.1×0.6×6=0.036KNN模=0.6×0.41×10.3×0.012=0.030KN1.2钢筋砼的重量N钢筋砼=0.6×0.41×1.4×26=8.954KN1.3施工荷载σ活1=2.5KPaN活1=2.5×0.41×0.6=0.615KN；N活2=2.5KN。

1.4振捣砼时产生的荷载N振=2.0×0.41×0.6=0.492KN；这样，N总N1+2+3+4=10.127KN。

F均=N总/0.6=10.127/0.6=16.878KN/m；N活2=2.5KN；那么，M=1/8F均·L2+1/2N活2·L/2=1/8×16.878×0.62+1/2×2.5×0.3=1.135KN·m；σ=M/W=1.135/(1/6×0.1×0.12)=6.81MPa<[σ]容=17MPa；τ=QS/bI=0.947025MPa<[σ]容=1.9 MPaƒ=(5F均·L4)/(384EⅠ)+(N活2L3)/(48EI)=0.469mm<[f]=L/400=1.5 mm 。

满堂红脚手架稳定性检算满堂红脚手架稳定性检算一、脚手架横杆、立杆设置ZDK143+153.3 1-10m框构桥顶板厚0.9m ，净高6.5m ，顶模支撑架采用Φ48×3.5钢管满堂脚手架，按照间距90×90㎝，步距90㎝，以框构底板作为下托支撑面。

脚手架首层立杆采用不同的长度交错布置，底层纵、横杆作为扫地杆距地面高度应小于350mm 。

立杆上端包括调螺杆伸出水平杆的长度不得大于0.7m 。

二、脚手架横杆、立杆荷载检算1、荷载大小①施工人员、机具、材料荷载：p1 =2.5kN/m2②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载：p2 =2.5kN/m2③框架顶板钢筋混凝土自重荷载：p3 =25*0.9=22.5KN/m2④ 模板、支架自重荷载：p4 =1.5kN/m22、检算纵、横杆间距均为90cm ，步距90cm 。

则框构底每一根立杆受立如下：① 施工人员、机具、材料荷载：NQ1 =p1 A =2.5×0.9×0.9=2.03kN② 混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载：NQ2 = p2 A =2.5×0.9×0.9=2.03kN③ 主体钢筋混凝土自重荷载：NG1 = p3 A =22.5×0.9×0.9=18.23kN④ 模板、支架自重荷载：NG2 = p4 A =1.5×0.9×0.9=1.22kN按规范进行荷载组合有：N = (NQ1 + NQ2 )×1.4 +( NG1 + NG2)×1.2= (2.03 + 2.03) ×1.4 + (18.23 + 1.22) ×1.2 = 29.02kN框构顶板底处满堂支架单根立杆承受压力大小为：29.02kN该钢管为Φ48×3.5mm 钢管，A=489mm2d 2+d 12482+412=44钢管回转半径：i ==15.8 mm⑤ 按强度验算：σ=N =29020=59.35KPa＜205KPa ，符合要求。

满堂支架及模板方案计算说明书西滨互通式立体交叉地处厦门市翔安区西滨村附近，采用变形苜蓿叶型方案,利用空间分隔的方法消除翔安大道和窗东路两线的交叉车流的冲突,使两条交叉道路的直行车辆畅通无阻。

Q匝道桥为窗东路上与翔安大道相交的主线桥梁，桥跨布置为5×28+5×28+（28+2×35+34+33）+3×27m，预应力砼连续箱梁，梁高2.0m，箱梁顶宽为8.0～18.58m，箱梁采用C50混凝土。

以Q桥左线第一联为例，梁高2m，顶宽13.5m，支架最高6m，跨径5×28m，支架采用碗扣式多功能脚手杆（Φ48X3.5mm)搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，墩旁两侧各3.0m范围内的支架采用60×60×120cm的布置形式，墩旁外侧3.0m～8m范围内、纵横隔板梁下1.5m的支架采用60×90×120cm的布置形式，其余范围内（即跨中部分）的支架采用90×90×120cm的布置形式支架及模板方案。

立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在端横梁和中横梁下间距0.25m，在跨中其他部位间距0.35m。

1荷载计算1.1荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。

⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。

⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。

⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。