满堂支架计算
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东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥
现浇箱梁模板及满堂支架计算书
一、荷载计算1.1荷载分析
根据本桥现浇箱梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式:
⑴ q 1—— 箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取2600kg/m 。
⑵
q 2——
箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,按均布荷载计算,经计算取q
2
⑶
=1.0kPa (偏于安全)。
q 3——
施工人员、施工材料和机具荷载,按均布荷载计算,当计算模板及其下肋条
时取2.5kPa ;当计算肋条下的梁时取1.5kPa ;当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa 。
⑷ q 4—— 振捣混凝土产生的荷载,对底板取2.0kPa ,对侧板取4.0kPa 。 ⑸ q 5—— 新浇混凝土对侧模的压力。
⑹ q 6
—— 倾倒混凝土产生的水平荷载,取2.0kPa 。
⑺ q 7
—— 支架自重,经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示:
1.2荷载组合
3
1.3荷载计算
1.3.1 箱梁自重——q 1计算
根据跨G208国道现浇箱梁结构特点,我们取5-5截面(桥墩断面两侧)、6-6截面(
跨中横隔板梁)两个代表截面进行箱梁自重计算,并对两个代表截面下的支架体系进行检算 ,首先分别进行自重计算。
① 预应力箱梁桥墩断面q 1
计算 连续梁支点断面图 连
续梁1200支点断面图
1.5%
1.5%
1200
1.5%
200
200
2580
25
100
750
1.5%
25
200
25
200
根据横断面图,用C AD 算得该处梁体截面积A =12.7975m 则:
q 1 = W γc A = =
B B
26 12.7975
7.5
44.365kPa 取1.2的安全系数,则q 1=44.365×1.2=53.238kPa
注:B —— 箱梁底宽,取7.5m ,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
② 预应力箱梁跨中断面q 1
计算
连续梁跨中断面图
1200
1.5%
1.5%
20
40
20
200
25
750
25
200
2 ⑸+⑹
⑸
15
145
113
侧模计算
40
15
145
113
60
750
22
15
145
113
22
20
20
根据横断面图,用C AD 算得梁体截面积A =5.342m 则:
q 1
= = =
B
B 26 5.342
7.5
18.52kPa 取1.2的安全系数,则q
1
=18.52×1.2=22.224kPa
注:B —— 箱梁底宽,取6.7m ,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 1.3.2新浇混凝土对侧模的压力——q 5计算
因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑,在竖向上以V =1.2m/h 浇筑速度控制, 砼入模温度T =28℃控制,因此新浇混凝土对侧模的最大压力
q 5= P m
K r h
K 为外加剂修正稀数,取掺缓凝外加剂K=1.2
当V /t=1.2/28=0.043>0.035
h=1.53+3.8V/t=1.69m q 5= P m
K r h 1.2 25 1.69 50.7 K Pa
二、结构检算
2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算
碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样,同属于杆式结构,以立杆承
受竖向荷载作用为主,但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接,且横杆的“├”型插头被立杆
的上、下碗扣紧固,对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力,因而碗扣式钢管架稳定 承载能力显著高于扣件架(一般都高出20%以上,甚至超过35%)。
本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm 钢管扣件架进行立杆内力计算,计算结果同样也使用 于WDJ 多功能碗扣架(偏于安全)。
2.1.1桥墩断面处
在预应力箱梁桥墩纵向两侧各4米范围内,钢管扣件式支架体系采用60×60×120cm 的布 置结构,如图:
2 W γc
A
模板 斜撑
立杆
横杆
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
× ÝÏ ò
模板
斜撑
立杆
横杆
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
º áÏ ò
单位:米
①、立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载,当横杆步距为90cm ,立杆可承受的最大允许竖直荷载为[N ]=35kN (参见WBJ 碗扣型多功能支架使用说明)。
立杆实际承受的荷载为:N=1.2(N G1K +N G2K )+0.85×1.4ΣN Q K
(组合风荷载时)
N
N G1K G2K
—支架结构自重标准值产生的轴向力; —构配件自重标准值产生的轴向力
1.2 1.2 1.2
1.2 1.2 1.2