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600MW火电机组锅炉引风机变频器改造效果分析（王滩发电公司）600MW火电机组锅炉引风机变频器改造效果分析高振华1吕长海21.河北大唐国际王滩发电有限责任公司河北唐山市 0636112.河北大唐国际王滩发电有限责任公司河北唐山市 063611摘要：文章对王滩发电公司引风机变频器改造的可行性分析及改造情况进行了阐述，并针对引风机改造前后的运行情况及运行参数，对引风机变频器改造后的运行稳定性、设备安全性和变频改造后的节能效果进行了全面的对比分析，为变频改造的可行性提供了依据。
关键词：引风机变频器改造安全稳定性经济性分析0引言0.1参数介绍王滩发电公司装机为2×600MW机组，锅炉为哈尔滨锅炉厂有限责任股份公司制造，每台锅炉配置两台三分仓回转容克式空气预热器及两台成都电力设备制造厂制造的AN系列的AN37e6(V19+4)型静叶可调式轴流引风机，电动机为上海电机厂制造，其主要设计参数如下：0.2引风机能耗分析王滩发电公司＃1、2机组分别于2005年12月7日、2005年12月28日投入生产运行，投产后发现两台机组锅炉引风机容量裕度过大，在机组满负荷运行时，引风机却在额定负荷下运行，引风机长期处于低出力区域运行，明显增加了锅炉辅机厂用电耗率，影响机组的供电煤耗升高，降低了机组的经济性。
为了改善引风机的运行环境、降低机组厂用电率、提高机组的经济性，电厂与华北电力科学研究院有限责任公司于2007年3月对该厂的#1机组锅炉引风机进行了性能测试，现场测试的主要数据如下：锅炉试验典型工况引风机性能参数试验表通过引风机试验数据分析，认为王滩发电公司锅炉引风机选型过大，实际运行效率明显偏低，能耗严重偏高，对开展机组节能降耗工作产生了突出的负面影响，同时两台引风机的运行匹配也较差，给引风机的稳定运行造成了隐患。
如果进行引风机变频改造，将引风机入口静叶固定在全开角度，烟道系统阻力减小至最低限度，降低系统节流损失，提高风机的工作效率。
关于引风机电机变频改造的方案关于引风机电机变频改造的方案一、引风机电机运行现状热电公司两台130T/H锅炉所配置的两台引风机额定功率为560KW，平均消耗功率约为401KW，月耗电约30万度，其运行参数如下：二、原一次风机变频改造效果分析及引风机变频改造的必要性(一)原两台一次风机变频改造效果分析2007年10月在进行变频改造前公司专业技术人员对锅炉两台一次风机的运行情况进行了调查，其运行情况如下：运行工况：通过调节风门开度来调节风量，从而达到调节锅炉负荷的目的，锅炉负荷小范围变化对电机功率消耗影响不大。
但由于3#锅炉与4#锅炉在带负荷特性上有些差异，所以在同负荷情况下其风量要求不一样（3#炉风量>4#炉风量），其电机消耗功率也不一样。
平均运行电流3#炉I3：67A 4#炉I4：63A额定电压U：6KV平均运行功率：3#炉P3 =1.732*平均运行电流*额定电压*功率因数=1.732*67*6*0.85=595(KW)4#炉P4=1.732*平均运行电流*额定电压*功率因数=1.732*63*6*0.85=554(KW)加装变频装置后，其运行情况如下：运行工况：风门全开，通过调节风机电机的输入电压频率来改变电机的转速来调节风量，从而达到调节锅炉负荷的目的，锅炉负荷变化对电机功率消耗影响较大。
平均运行电流：3#炉I3：45A 4#炉I4：39A额定电压U：6KV平均运行功率：3#炉P３变=1.732*平均运行电流*额定电压*功率因数=1.732*45*6*0.85=397(KW)4#炉P4变=1.732*平均运行电流*额定电压*功率因数=1.732*39*6*0.85=344(KW)从以上统计数据我们可以得出：平均节省电量：3#炉P3省= P３-P３变=595-397=198（KW）4#炉P4省= P4-P4变=554-344=210（KW）节电率：3#炉= P3省／P3*100%=198／595*100%=33%4#炉= P4省／P4*100%=210/554*100%=38%以2008年3月至2009年3月这一时间段为例，3#炉运行4309小时，4#炉运行5563小时，电价按0.41元／度计算，节省电量和电费为：3#炉总节省电量=运行时间*平均节省电量=4309*198=85.3182万度总节省电费=节省电量*电价=85.3182*0.41=34.9804万元4#炉总节省电量=运行时间*平均节省电量=5563*210=116.823万度总节省电费=节省电量*电价=116.823*0.41=47.8974万元两台共节省电量和电费为：总节省电量=3#炉总节省电量+4#炉总节省电量=85.3182+116.823=202.1412万度总节省电费=3#炉总节省电费+4#炉总节省电费=34.9804+47.8974=82.8778万元(二)引风机电机变频改造的必要性公司电气专业技术人员通过对该两台风机电机运行数据的分析，发现该两台引电机负荷容裕量大。
600 MW机组引风机高压变频改造彭勇;黄思源;张志【摘要】环境问题和能源问题是当前国际社会关注的热点,火电厂作为能源消耗大户,面临着巨大的环境污染压力.面对日益增长的电力需求,通过技术攻关,改进设备,提高能源的利用效率,已成为各电力企业的重中之中.通过对火电厂引风机高压变频技术进行分析,介绍了其主要工作原理和重要作用,以及在实际改造过程中应注意的问题,以期为引风机高压变频改造提供借鉴.【期刊名称】《通信电源技术》【年(卷),期】2018(035)010【总页数】3页(P127-128,131)【关键词】火电厂;引风机;高压变频改造【作者】彭勇;黄思源;张志【作者单位】中国华能集团有限公司湖南分公司,湖南长沙 410000;华能湖南岳阳发电有限责任公司,湖南岳阳 414000;华能湖南岳阳发电有限责任公司,湖南岳阳414000【正文语种】中文1 引风机改造的可行性与必要性随着我国工业的快速发展，我国在资源使用上存在严重的浪费现象，且环境污染日益加剧。
近些年，世界各国对环境污染问题愈发重视，出台了一系列环境保护和资源节约政策，并不断进行技术攻关，但资源浪费问题和环境污染问题依然十分严峻。
在我国电力系统中，火力发电依旧是最主要的发电方式，发电量约占总发电量的80%，装机容量约占电源结构中总装机容量的75%。
煤是火电厂的主要燃料。
燃煤会产生大量的烟尘和有害气体，严重污染环境。
我国电网虽然发展迅猛，但居高不下的生产成本依旧在一定程度上制约了电力企业的发展。
只有努力降低生产成本，电力企业才能在激烈的市场竞争中占据优势，实现可持续发展。
因此，改善火电厂的资源浪费问题和环境污染问题是大势所趋，且迫在眉睫[1]。
火电厂发电过程中，风机、水泵等辅机设备的用电量约占火电厂用电总量的70%。
所以，火电厂节能减排的工作重心是解决风机、水泵等辅机设备的能源消耗问题。
火电厂对风机尝试了各种节能改造措施，主要有节流挡板调解、动静叶调节和转速调节。
600MW超临界“W”火焰锅炉灵活性改造研究
刘法志;李恒;张鹏威
【期刊名称】《节能与环保》
【年(卷),期】2024()1
【摘要】火电灵活性改造已成为消纳新能源的重要手段。
本文以某600MW超临界“W”火焰锅炉为例,介绍了超临界“W”火焰锅炉灵活性改造研究,主要包括最低稳燃负荷试验、存在的问题、灵活性改造方案、改造效果,并对灵活性改造项目进行了财务评价。
通过灵活性改造,机组深度调峰能力由42.5%额定负荷降至30%额定负荷,新增75MW深度调峰调节能力,项目资本金内部收益率为10.31%,效益显著,可以为同类机组的改造提供参考。
【总页数】6页(P61-66)
【作者】刘法志;李恒;张鹏威
【作者单位】华电电力科学研究院有限公司;华电国际电力股份有限公司奉节发电厂
【正文语种】中文
【中图分类】TK2
【相关文献】
1.OFA与SCR联合脱硝技术在600MW超临界"W"型火焰锅炉上的应用研究
2.600MW级超临界W火焰锅炉点火方式研究
3.世界首台600MW级超临界W
型火焰锅炉受热面膨胀拉裂治理研究4.600MW超临界W火焰锅炉燃烧调整试验研究5.600MW超临界W型火焰锅炉冷态启动节油研究
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2019-2020年云南省资格从业考试《口腔修复》考前复习题[九]一、单选题-1/知识点：试题一侧髁突滑动，另一侧基本为转动运动，此时的下颌运动称为A.小开颌运动B.大开颌运动C.最大开颌运动D.前后运动E.侧方运动二、单选题-2/知识点：试题某男，59岁，右侧上颌第一、二前磨牙、左侧上颌第二前磨牙缺失，余牙正常，医师设计为铸造支架中腭杆，右侧上颌尖牙、第一磨牙、左侧上颌第一前磨牙、第一磨牙作基牙带模铸造的中腭杆常位于A.上颌第一前磨牙与第一磨牙近中之间B.上颌尖牙部位C.上颌第一磨牙与第二磨牙之间D.上颌第二磨牙之后E.上颌尖牙与第一前磨牙之间三、单选题-3/知识点：试题哪项不是固定义齿的组成成分A.固位体B.基牙C.桥体D.连接体E.以上都是固定义齿组成成分四、单选题-4/知识点：试题制作前牙固定桥，增力桥架应位于A.唇舌方向的中1/3和切龈方向的中1/3处B.唇舌方向的中1/2和切龈方向的中1/2处C.唇舌方向的中1/5和切龈方向的中1/5处D.唇舌方向的中3/4和切龈方向的中3/4处E.唇舌方向的中4/5和切龈方向的中4/5处五、单选题-5/知识点：试题关于连续卡环的叙述错误的是A.多用于牙周组织健康差的基牙或松动的基牙B.卡环的两端均包埋在基托内，无游离的卡环臂端C.卡环的中间部分弹性较大处进入基牙倒凹区约0.5mm处，其余部分则均置于导线处D.放置在上下前牙舌面隆突上的铸造连续卡环只起间接固位的作用，而无支持作用E.它对松动基牙的固定作用好，多用不锈钢丝弯制而成六、单选题-6/知识点：试题下颌近中舌侧倾斜的末端孤立牙设置圈形卡环时，卡环臂尖端位于基牙的A.基牙近中缺隙侧邻面B.基牙舌侧近中的倒凹区C.基牙颊侧近中的倒凹区D.基牙远中邻面E.基牙颊侧的倒凹区七、单选题-7/知识点：试题人造冠完全就位的理论标志是戴入患牙的人造冠内表面与患牙面的间隙不大于A.20μmB.30μmC.60μmD.40μmE.50μm八、单选题-8/知识点：试题钉洞固位形牙体预备，下列不正确的是A.深度一般为2mmB.直径一般为1mmC.数目通常为1～3个D.各钉洞向聚合2°～5°E.如牙体为死髓深度可超过2mm九、单选题-9/知识点：试题关于唇腭裂，以下描述不正确的是A.是一种较为常见的口腔颌面部先天发育畸形B.国内的患病率为0.82%～1.6%C.唇腭裂的错畸形的患病率为97%D.是由于胚胎发育第5周，上颌突与球状突以及前腭突与侧腭突未及时融合而形成E.属于遗传度较高的多基因遗传病十、单选题-10/知识点：试题进行前伸平衡调整时，上、下前牙切缘无接触，双侧后牙有接触，则应A.减小补偿曲线曲度，或加大前牙覆B.加大补偿曲线曲度，或加大前牙覆C.减小补偿曲线曲度，或减小前牙覆D.加大补偿曲线曲度，或减小前牙覆E.以上都不对十一、单选题-11/知识点：诊断学基础患者男，48岁，风湿性心脏病，二尖瓣狭窄。
火力发电厂锅炉风机改调速运行分析摘要：风机是火力发电系统中最主要的辅助机器，其功率很大，根据实际情况可以看出，为了严格控制其实际风量，许多风机都采用液力偶合的办法来实施调试，这种相对落后的方法，在节流过程中会出现很大的能量损耗，并且不能进行准确操作，需求动能很高，但成果不好。
因此，本文阐述了对火力发电厂锅炉风机进行变频调速改造，设计送、引风机自动控制系统，力争完善火力发电厂的锅炉风机系统，为优化火力发电做出贡献。
关键词：火力；发电厂；锅炉；变频器；自动化；设计1、变频技术概述变频技术是指交流用电设备的供电频率发生变化时，与频率成正比的功率将随之发生变化。
频率高则功率大；频率低则功率小。
所以变频调速装置即变频就是将固定频率的交流电变化为频率连续可调的交流电。
根据负荷的变化，通过调整风机等有电设备的输入频率，来调整风机的转速，使被控风机出口流量随负荷的变化而变化。
在满足不同负荷需要的情况下，减少用电量的损耗，提高用电率。
由于变频调速与原来的液偶调速原理相差甚远，故电厂锅炉风机控制系统的设计仍有诸多问题有待探讨。
如果这些问题合理解决将有助于提高变频器在电厂风机节能控制效率，延长设备的使用寿命，产生巨大的社会经济效益。
2、火力发电厂锅炉风机变频器改造2.1总体方案锅炉燃烧系统包括两台送风机和两台引风机，在工作时某一引风机是双速电机带动液偶控制，两台送风机和另一引风机是单速电机带液偶控制。
按照实际要求，需要对两台送风机和另一引风机转换为变频器控制，系统的风量自动控制和炉膛压力自动控制仍然使用原先的分散控制原理，在工作过程中两台送风机和另一引风机必须要提供给变频器充足的工况。
2.2变频器电气控制系统改造方案为了实现简单的操作过程，变频器机器需要集中安装。
由于场地的因素，机器安装、电缆架设、通风系统等需要实施统一规划，并且需要满足变频器小室通风的条件，安装通风散热管路，热风通过引风管路排出，不能因为添加通风管路而降低通风量；变压器柜和功率单元柜一定都要安装通风管路，并且不可以由同一管道排出；风路周围和风机周围的间距不能小于三厘米；电源进线需要从柜的顶部接入，而且风机罩不可以把进线隐藏。
600MW机组吸风机变频改造及应用摘要:分析我公司吸风机长期处于低出力区域运行的问题。
通过吸风机变频改造,降低厂用电率,获得了很好的节能效果,为吸风机变频推广提供了借鉴。
关键词:吸风机变频节能包头发电公司2×600MW机组为亚临界、中间一次再热、强制循环、单炉膛平衡通风、四角切圆燃烧、固态排渣、紧身封闭、全钢构架∏型燃煤汽包炉。
锅炉额定蒸发量2023t/h,额定主汽压力17.5MPa,额定主/再热温度541℃。
采用两台静叶可调轴流式吸风机,单台设计流量595.6m3/s、转速595r/min、轴功率2312kW、效率85.3%。
吸风机电机额定电流448A、功率3800kW。
变频器采用美国罗克韦尔自动化公司的PowerFlex 7000系列变频器产品。
吸风机变频改造前存在的问题:(1)两台机组锅炉吸风机容量裕度过大,在机组满负荷运行时,吸风机出力只有额定出力的60％～70％,其最大出力下的实际电流与额定电流之比只有0.6左右。
说明该吸风机选型裕量过大,吸风机一直处于低出力区域运行,明显增加了锅炉辅机厂用电率,使机组的发供电煤耗升高,降低了机组的经济性。
(2)吸风机在工频方式下启动时,其启动电流一般达到2600A以上、启动时间超过8s,风机启动过程中对厂用6kV母线及电机的冲击很大,降低了电机的使用寿命。
(3)吸风机采用静叶节流调节方式,节流损失大,在定压节流调节工况下产生的高、低压压头差,使吸风机压头与系统压头匹配不好,系统阻力线位于性能曲线图中失速线的上方时,风机运行不稳定性。
在非稳定区运行时,出现叶片激振,易导致疲劳断裂的隐患。
吸风机变频改造方案及运行方式:对于我公司#1、#2机组4台吸风机电机变频器改造采用高压变频技术,每台电机配置一套变频器,变频器高压供电使用原有6kV电源,每套变频器配一台隔离变压器、一个手动旁路刀闸柜。
变频器配电间配置相应容量的制冷设施实现长周期稳定运行。
如图1所示。
某火力发电厂600MW火电机组引风机变频器室节能新风改造【摘要】某火力发电厂600MW火电机组引风机增容改造以后，引风机变频器容量大增，在高温天气下，变频器在变频器室内布置的14台10p匹空调满负荷运行情况下，仍然频发超温报警。
针对该机组引风机变频器室现有设备降温模式耗电高、高气温条件下超温报警而低气温下浪费冷能的现状，提出本新风系统技改方案。
【关键词】600MW机组引风机变频器室节能新风1 项目概况某火力发电厂600MW引风机变频室为室外大型变频机房，内部设备发热量很大，设备无备份，安全性和可靠性要求极高。
该机房内原来装有10台10P空调制冷降温。
2013年该厂对引风机实施了增容改造，增容改造以后，引风机变频器的容量增加了至少1/3，项目完成后，考虑到设备降温问题，在该变频器机房又增加了4台10P空调。
这样一来，虽然满足了高气温条件下的降温要求，但耗电巨大，而早晚气温不太高时室内温度又降得过低，浪费冷能，更不用说冬、春、秋三季了。
事实上，冬、春、秋三季及夏季的早晚时段的室外低温便可散热降温的有利条件被忽视，导致空调全年全天候运行。
另外，由于空调分布在机房两侧，冷空气难以达到机房中间走廊，导致机房内冷热气流杂乱无序，中间走廊温度偏高，主要发热设备进风温度偏高，散热效果不理想，容易超温报警。
又由于空调冷气经变频柜受热后没有排出室外，而在室内循环，导致空调负荷加重。
一台海尔10P柜机制冷功率达10kW，全年全天候运行按10台折中计算，则该机房全年的空调运行耗电量达87.6万千瓦时。
另外，该机房处于室外，周边灰尘较多，使得变频柜过滤网极易染尘积灰堵塞，影响通风散热效果的同时，还容易导致变频设备电路染尘积灰，严重威胁设备运行可靠性，影响设备使用寿命，大幅增加设备运维成本。
因此对该引风机变频器室进行节能新风改造，在大幅节能的同时，避免频繁清洗变频柜过滤网，减少柜内电子元器件的积灰，是非常有必要的。
1.1 项目改造方案由于机房内温度的升高是因电气设备运行发热、而非室外环境温度所致。
600MW火电机组锅炉引风机变频器改造效果分析高振华1吕长海21.河北大唐国际王滩发电有限责任公司河北唐山市 0636112.河北大唐国际王滩发电有限责任公司河北唐山市 063611摘要：文章对王滩发电公司引风机变频器改造的可行性分析及改造情况进行了阐述，并针对引风机改造前后的运行情况及运行参数，对引风机变频器改造后的运行稳定性、设备安全性和变频改造后的节能效果进行了全面的对比分析，为变频改造的可行性提供了依据。
关键词：引风机变频器改造安全稳定性经济性分析0引言0.1参数介绍王滩发电公司装机为2×600MW机组，锅炉为哈尔滨锅炉厂有限责任股份公司制造，每台锅炉配置两台三分仓回转容克式空气预热器及两台成都电力设备制造厂制造的AN系列的AN37e6(V19+4)型静叶可调式轴流引风机，电动机为上海电机厂制造，其主要设计参数如下：0.2引风机能耗分析王滩发电公司＃1、2机组分别于2005年12月7日、2005年12月28日投入生产运行，投产后发现两台机组锅炉引风机容量裕度过大，在机组满负荷运行时，引风机却在额定负荷下运行，引风机长期处于低出力区域运行，明显增加了锅炉辅机厂用电耗率，影响机组的供电煤耗升高，降低了机组的经济性。
为了改善引风机的运行环境、降低机组厂用电率、提高机组的经济性，电厂与华北电力科学研究院有限责任公司于2007年3月对该厂的#1机组锅炉引风机进行了性能测试，现场测试的主要数据如下：锅炉试验典型工况引风机性能参数试验表通过引风机试验数据分析，认为王滩发电公司锅炉引风机选型过大，实际运行效率明显偏低，能耗严重偏高，对开展机组节能降耗工作产生了突出的负面影响，同时两台引风机的运行匹配也较差，给引风机的稳定运行造成了隐患。
如果进行引风机变频改造，将引风机入口静叶固定在全开角度，烟道系统阻力减小至最低限度，降低系统节流损失，提高风机的工作效率。
同时，由节流调节改为变速调节后，不仅其节能效果明显，也可以有效的避免引风机的喘振和抢风情况的发生，提高了引风机的运行稳定性和完全性。
1改造方案的确定1.1改造后必须满足机组稳定运行的要求每台锅炉的两台引风机各配备一台高压变频器，并在就地配置引风机变频操作控制单元； 为了满足变频器对粉尘和室温的要求，在两台引风机之间的空地空间内设置独立的变频器设备间； 在主控制室DCS 上增加引风机变频器的启动、停止和工频/变频切换操作端，并设置了独立的变频器调节操作端，运行人员可以通过变频器调节操作端实现对引风机转速的调节，或将变频器投入自动， DCS 系统根据锅炉炉膛负压信号发出的引风机自动控制信号，对引风机转速进行调节，从而满足对引风机的控制和对锅炉炉膛压力的调节；6kV电机M变频器6kV 母线Q F用户开关QS2KM2Q S1KM1QF2图1：引风机变频器一次回路图为了防止发生误操作，在变频器出口开关KM2与旁路开关QF2之间设置了相互闭锁的保护功能，即只能合入一台开关。
同时，在变频器出入口刀闸与出入口开关之间装设带电显示器，当带电显示器带电时，闭锁其出入口刀闸QS1、QS2，使其不能操作。
1.2变频器逻辑图2.变频器启动、停止操作流程1.3引风机变频改造后的运行操作方式本公司进行变频器改造后，仍然保持了引风机系统原有的连锁、保护逻辑关系。
为了方便运行操作，在控制室操作盘上设置了变频器的工频/变频间相互切换的操作端，运行中可以根据需要随时进行工频/变频间的切换操作。
引风机变频器的启动操作：在变频方式启动前在就地将QS1、QS2刀闸和旁路开关QF2 送到工作位置,其中QS1和QS2合入，QF2在分闸位置，变频器自检正常后，就地盘显示变频器具备启动条件，在主控制室引风机操作端中点击“启动”按钮，高压开关合闸，变频器检测到高压开关合闸后向DCS发“变频器高压就绪”和“变频器请求运行”信号；此时，在变频器操作端中点击“启动”按钮，延时5s后变频器即以事先设置的10Hz 最小启动频率开始启动。
为了减小对锅炉炉膛负压的扰动，在变频器启动前保持引风机入口静叶在关闭状态，当变频器启动正常后，再逐渐开大引风机静叶开度，最终保持静叶开度在85％，然后可根据炉膛压力情况调节引风机变频器频率（转速）。
如果引风机采用工频方式启动，则需要将6KV 电源开关置断开并将该开关拉至试验位后，就地将QS1、QS2刀闸断开，旁路开关QF2 送到工作位置，就地手动合上旁路开关QF2后；再将6KV 电源开关送至工作位，QF2合闸后， DCS 出现“请求合高压”信号，在引风机操作端中点击“启动”按钮，高压开关合闸，风机进入工频运行状态。
引风机变频器正常停止的操作：停止变频器前逐渐减小其引风机变频器频率（转速）至10Hz ，然后再逐渐关小待停引风机静叶开度至0，在变频器操作端中点击“停止”按钮，即可；在变频器故障出现情况或引风机保护动作时，变频器将出现紧急停止，DCS 向变频器发“紧急停机命令”，变频器停止，同时跳开高压开关。
该变频器具有运行中进行工频/变频间相互切换的功能，为了减小变频器故障情况切换情况下对锅炉的扰动，通过风机试验确定了引风机变频器频率与静叶开度之间的对应关系曲线（图3），在变频器故障切换的同时，触发引风机静叶动作条件，引风机静叶迅速按照DCS 中预先设定的曲线关小对应的引风机静叶开度，以保证锅炉炉膛负压稳定。
204060801002025303538434550204060801002025303540454750图3：引风机变频器与静叶开度的对应关系曲线（故障切换曲线）2风机加装变频后相关试验和参数对比2.1风机加装变频后对电机和锅炉安全稳定运行分析引风机在工频方式下启动时，其启动电流一般很高，而在变频方式下启动风机时电机实现了平滑启动，其电机电流平滑上升，消除了大型电机启动时对母线及电机的冲击，延长了电机的使用寿命。
锅炉引风机加装变频器以后，引风机的调节方式由静叶节流调节方式改为变频转速调节，不仅降低了节流损失，同时由于变速调节改善了风机运行的特性曲线，消除了由于定压节流调节工况下产生的高、低压压头差，使风机压头与系统压头得到了良好的匹配，避免了节流调节方式下经常出现的系统阻力线位于性能曲线图中失速线的上方时,风机运行不稳定性的出现，从而避免了风机在非稳定区运行时,出现叶片激振，导致疲劳断裂的隐患，也有效的消除了两台引风机之间的失速抢风现象，大大提高了锅炉设备运行的安全性。
为了适应电力生产的特殊需要，该引风机变频器实现了运行中进行“工频－变频”和“变频－工频”的切换功能。
为了考验引风机变频器自动切换时对锅炉的扰动工况，于2008年5月14日对＃2锅炉进行了故障跳闸后的切换试验，试验结果证明，引风机变频器故障切换时基本能够保证机组运行参数在正常范围内，避免了传统变频器发生故障跳闸而工频不能自投造成的引风机跳闸，减小了对变频器故障对机组负荷和参数造成的不利影响，同时也为运行中变频器需退出运行时的切换提供了便利，简化了运行操作。
2.2经济效益分析本公司引风机变频器改造后，其节能效果是非常显著的，下面以＃2锅炉引风机变频器改造前后试验数据为例进行分析比较：1.600MW 负荷工况下运行参数：2.450MW负荷工况下运行参数：3.300MW负荷工况下运行参数：图4：引风机相同负荷下功耗比较按全年75％负荷率计算，加装变频器后，每年每台锅炉节约厂用电：ΔP＝（3I1U cosø－3I2Ucosø）×365×24×2＝20375935.2 kW·h 式中：I1－机组75％负荷下加装变频器前的引风机电流I2－机组75％负荷下加装变频器后的引风机电流U－电压C osø－功率因数，0.8影响标准煤耗降低：b g＝（P1－P2）×f＝0.782g/kWh式中：P1－引风机加装变频器以前平均厂用电率（按75％负荷率计算）P2－引风机使用变频器以后平均厂用电率（按75％负荷率计算）f－厂用电率对供电煤耗影响的系数，3.4g/kWh每年一台锅炉节省标准煤B＝F·Δb g＝3082.64 t式中：F－按75％负荷率计算的全年发电量Δbg－使用变频器前后的供电煤耗差3总结王滩发电公司锅炉引风机加装变频器以后，设备运行稳定，消除了引风机失速抢风现象，有效的提高了锅炉机组运行的安全性。
引风机变频器系统布置简洁，运行操作便利，便于学习和掌握。
该引风机变频器实现了运行中“工频－变频”和“变频－工频”的切换功能，避免了传统变频器在上述切换操作中必须停止引风机的过程，提高了机组的负荷可用系数，简化了运行操作，同时也在引风机变频器发生意外故障跳闸时，实现自动切换，避免了风机跳闸而触发机组RB动作大幅度减负荷的情况发生。
在6KV母线电源的切换过程中对风机变频从未发生过任何影响。
王滩发电公司引风机变频器节能效果显著，有效的降低了厂用电率，在节能减排工作中起到了明显的作用。
参考文献：1.成都电力设备制造厂制造的AN系列《AN37e6(V19+4)型静叶可调式轴流引风机产品安装使用说明书》2.华北电力科学院《王滩发电公司#2锅炉引风机运行工况试验报告》3.华北电力科学院《王滩发电公司#2锅炉引风机变频器改造后性能试验报告》4.东方日立（成都）电控设备有限公司《高压大功率变频器 HI系列使用说明书》作者简介：高振华（1960.7～），王滩发电股份公司发电部锅炉专业高级主管（专责工程师），主要从事火力发电厂锅炉运行管理工作。
吕长海（1964.5～），王滩发电股份公司发电部电气专业高级主管（专责工程师），主要从事火力发电厂电气运行管理工作。
注：此文发表于2009年《变频器世界》2009年第三期，期刊号：ISSN1561-0330。
