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连续梁（32+48+32m）施工作业指导书1目的明确连续梁作业的工艺流程、操作要点和相应的工艺标准，指导、规范连续梁施工，加强施工管理，保证连续梁工程施工质量。
2 编制依据（1）《铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203-2008）（2）《铁路桥涵工程施工质量验收标准》TB10415－2003（3）《铁路预应力混凝土连续梁（钢构）悬臂浇筑施工技术指南》（TZ324—2010）（4）《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB10424—2010）（5）《铁路混凝土工程施工施工技术指南》（铁建设〔2010〕241号）（6）新建田师府至桓仁铁路指导性施工组织设计（7）新建田桓铁路TH-2标工程实施性施工组织设计（8）姜家堡子大雅河特大桥连续梁施工专项方案3 适用范围适用于姜家堡子大雅河特大桥连续梁（32+48+32m）施工。
4 连续梁施工4.1 连续梁概况姜家堡子特大桥上部结构采用34-32mT梁+（32m+48m+32m）连续梁+22-32mT梁。
桥面由单线T梁过渡到双线T梁，过渡段采用（32m+48m+32m）变截面连续梁过渡，（32m+48m+32m）连续梁，采用挂篮悬臂法灌注。
主梁采用双线直线梁布置，线间距变化范围5～5.3m，主跨箱梁采用单箱单室变高度截面，边支点和跨中梁高2.5m，箱梁中支点高3.5m，梁高按圆曲线变化，圆曲面半径242.5m。
梁顶宽12.1m，顶板厚度0.40m；箱梁底宽6.9m，底板厚度0.35～0.8m；腹板厚0.6～0.9m；箱梁采用三向预应力体系，梁部采用C55高性能耐久性混凝土。
连续箱梁0#段及边跨直线段时采用托架法施工，其余各节段均采用菱形挂篮悬臂灌注法施工。
支架及挂篮拼装好后进行预压，消除非弹性变形。
最后进行模板安装及钢筋绑扎。
检测合格后进行砼的浇筑。
4.2 施工工艺连续梁施工的工序流程如下：0#块及边跨直线段托架墩身预埋件预埋→0#块及边跨直线段托架拼装→0#块及跨直线段托架预压检验→0#块浇筑施工→梁体临时锚固→在0#块上拼装挂篮→挂篮预压→挂篮悬臂浇筑节块、边跨直线段浇筑→边跨合拢段施工→中跨合拢段施工。
32-48-32挂篮计算单(修)汇总1. 背景挂篮是一种在建筑施工和维护过程中常用的工具，可以在高空作业时提供安全的支撑。
挂篮的使用需要考虑多方面的因素，其中最关键的是挂篮的荷载计算。
为了方便工程师进行挂篮荷载计算，32-48-32挂篮计算单应运而生。
本文将对32-48-32挂篮计算单进行介绍，并对修订后的内容进行汇总。
2. 32-48-32挂篮计算单概述32-48-32挂篮计算单是采用32mm钢管和48mm钢管做纵、横向框架，以32mm为隔距，用方管作为纵、横向立杆，在完全满足载荷条件下，配以适当的数量的木板和安全网所形成的挂篮。
32-48-32挂篮计算单是在考虑到施工需求以及制造成本后，选择的一种合理搭配和框架结构。
该挂篮计算单荷载计算参考《GB/T 10051-2010》，符合国家规定和现场使用要求。
32-48-32挂篮计算单荷载计算包含挂篮自重、施工荷载和其他风、雨、雪最不利的荷载情况，容许应力、变形计算，满足国家工程安全标准要求。
3. 修订情况在实际使用过程中，发现原有的32-48-32挂篮计算单存在一些问题，本次修订的主要内容如下：•增加了保护网管轴承的计算；•调整了一些结构参数，以确保荷载计算更加准确；•修改了若干语言表述不严谨的错误。
4. 修订内容汇总以下是本次修订的32-48-32挂篮计算单修订内容汇总：4.1 基本要求挂篮的支撑能力要满足设计工作荷载要求。
力学计算采用等效风荷载或标准值，仿真计算采用突波分析法或模拟分析法。
挂篮的荷载最高限额为800kg。
4.2 计算方法荷载计算采用《GB/T 10051-2010》的规定。
4.3 材料参数32mm钢管的弹性模量为2.06×105MPa，截面面积为28.26mm²。
48mm钢管的弹性模量为2.06×105MPa，截面面积为105.92mm²。
螺纹钢筋的弹性模量为2.06×105MPa，压缩强度应不小于地震烈度为8度区的标准分布力值。
三角形挂篮计算书1.三角形挂篮结构形式，主要性能参数及特点1.1.挂篮总体结构挂篮由三角形主桁架、底模平台、模板系统、悬吊系统、锚固系统及走行系统六大部分组成。
图1挂篮总体结构主桁架：主桁架是挂篮的主要受力结构。
由2榀三角主桁架、横向联结系组成。
2榀主桁架中心间距为6.22米，每榀桁架前后节点间距分别为4.85m、4.1m，总长9.67m，主桁架杆件采用槽钢焊接的格构式，节点采用承压型高强螺栓联结。
横向联结系设于两榀主桁架的竖杆上，其作用是保证主桁架的横向稳定,并在走行状态悬吊底模平台后横梁。
图2 主桁架底模平台：底模平台直接承受梁段混凝土重量，并为立模，钢筋绑扎，混凝土浇筑等工序提供操作场地。
其由底模板、纵梁和前后横梁组成。
底模板采用大块钢模板；其中纵梁采用双[32槽钢和单I32工字钢，横梁采用双[36b槽钢，前后横梁中心距为5.1m，纵梁与横梁螺栓联接。
图3 底模平台模板系统:外侧模的模板采用大块钢模板拼组，内模采用组合钢模板拼组。
外模板长度为4.3m。
内模板为抽屉式结构,可采用手拉葫芦从前一梁段沿内模走行梁整体滑移就位。
图4 外侧模图5 内模悬吊系统：悬吊系统用于悬吊底模平台、外模和内模。
并将底模平台、外模、内模的自重、梁段混凝土重量及其它施工荷载传递到主构架和已成梁段上。
悬吊系统包括底模平台前后吊杆、外模走行梁前后吊杆、内模走行梁前后吊杆、垫梁、扁担梁及螺旋千斤顶。
底模前后横梁各设4个吊点，采用双Φ25精轧螺纹钢筋。
底模平台前端悬吊在挂篮前上横梁上，前上横梁上设有由垫梁、扁担梁和螺旋千斤顶组成的调节装置，可任意调整底模标高。
底模平台后端悬吊在已成梁段的底板上和翼缘板上。
外模走行梁和内模走行梁的前后吊杆均采用单根Φ25精轧螺纹钢筋。
其中外模走行梁前吊点与走行梁销接，以避免吊杆产生弯曲次应力。
锚固系统：锚固系统设在2榀主桁架的后节点上，共2组，每组锚固系统包括2根后锚扁担梁、2根后锚横梁、6根后锚杆。
三角挂篮计算书1 计算依据⑴《大渡河特大桥（40+2×64+40）m 预应力混凝土连续梁梁部设计图》；⑵《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；⑶《路桥施工计算手册》人民交通出版社；⑷《MIDAS/civil》计算软件。
2 工程概况成贵铁路大渡河特大桥（40+2×64+40）m 预应力混凝土连续梁（D2K10+820.6），上部结构采用四跨预应力混凝土变截面连续箱梁，为三向预应力结构，全长203m。
桥梁采用单箱单室直腹板截面，中支点梁高6.5m，边支点和中跨跨中梁高3.5m，箱梁底板呈抛物线变化，箱梁标准段顶宽12.2m，底宽6.7m，外侧挑臂长2.75m，腹板厚0.48m～0.80m，顶板厚0.40m～0.5m，底板厚0.40～0.90m。
墩顶设置横梁，中横梁厚为2.4m、端横梁厚为1.25m。
箱梁两侧腹板与顶底板相交处外侧均采用圆弧倒角过渡。
全桥共设置两个主跨合龙段和两个边跨合龙段。
0#块段长10.0m，合龙段长2.0m，1#～5#段长3.0m，6#～9#段长3.5m，11#（边跨直线段）节段长9.75m，最重悬臂浇注段为1#段，其重量约为150.43t。
3 施工方案综述在0#段顶面对称拼装好挂篮后，即进行1#段的悬臂浇筑施工。
挂篮施工时，底模、外侧模随主桁向前移动就位后，按照以下程序施工：⑴绑扎底板、腹板钢筋网和波纹管。
⑵将内模架就位并调整好标高。
⑶绑扎顶板钢筋和预应力管道。
⑷浇筑混凝土。
⑸养护、穿束。
⑹张拉，压浆。
⑺脱模。
当所浇梁段张拉后，挂篮再往前移动进行下一节段施工，如此循环推移，直至完成最后一节悬臂梁段施工。
图3-1 悬臂浇筑段施工工艺框图4 挂篮计算4.1挂篮设计挂篮结构形式为三角挂挂篮，主桁采用2[40b工字钢，上横梁采用2I45b，下横梁采用2[36b，外膜导梁采用2[32b，内膜导梁采用2[36b，底纵梁采用I32b，侧模骨架采用型钢桁片结构，底模采用加工的定型钢模，横肋采用[10，面板采用6mm厚钢板。
三角形挂篮受力计算书一、挂篮主桁架计算1、计算说明：该挂篮主桁架为焊接组合构造，每幅挂篮有二片主桁架，主桁架由槽钢制作而成，材质主要为A 3钢。
A 3钢容许应力值按[σ]=145Mpa 计算，弹性模量值为E=2.1×105Mpa ，在进行强度计算时，不均匀系数 1.2。
但在变形计算时，不考虑不均匀系数，即按二片主桁架均匀受力计算。
2、计算图式：单片主桁架计算图式如图一所示：P图一为简化计算，忽略结构本身附加弯矩值，并将各结点均看作铰于一点的理想铰接点，简化后的计算图式如图二所示：图二45.6°76.25图中L1=4.20m，L2=4.20m，L3=3.26m，L4=2.52m，L5=3.26，L6=4.50m，L7=4.41m，查型钢表可知各杆件横截面积：A1=2×28.83=57.7cm2，A2=2×60.89=121.8cm2，A3=2×28.83=57.7cm2，A4=2×48.7=97.4cm2，A5=2×28.83=57. 7cm2，A6=2×60.89=121.8cm2，A7=2×28.83=57.7cm2。
3、主桁架受力计算：主桁架L1、L2、L3、L4、L5、L6、L7分别对应力N1、N2、N3、N4、N5、N6、N7。
令P=1，计算得各杆件内力值为：N1=+1.499，N2=-1.049，N3=-1.164，N4=+1.500，N5=-1.085，N6=-1.079，N7=+1.471P值计算：P=（G 1+G2）/4式中G1为挂篮自重，包括前上横梁，前下横梁，底模，侧模及内模等作用到主桁架前端的荷载，经计算：G1=12T。
G2为施工时节段梁体重量分配到主桁架上的荷载值。
根据各分段长度及每节段重量可知，当节段长度为 3.5m 1#块时，主桁架受力最大，此时G2=112.3/2=56.2T于是：P=（G1+G2）/4=（12+56.2）/4=17.05T此时各杆件内力值为：N1=N1×P×1.2=1.499×17.05×1.2=30.67TN2=N2×P×1.2=-1.049×17.05×1.2=-21.46TN3=N3×P×1.2=-1.164×17.05×1.2=-23.82TN4=N4P×1.2=1.500×17.05×1.2=30.69TN5=N5×P×1.2=-1.085×17.05×1.2=-22.20TN6=N6×P×1.2=-1.079×17.05×1.2=-22.08TN7=N7×P×1.2=1.471×17.05×1.2=30.10T各杆件的应力值为：σ1=N1/A1=30.67×104/57.7×102=53.2Mpaσ2=N2/A2=-21.46×104/121.8×102=-17.6Mpaσ3=N3/A3=-23.82×104/57.7×102=-41.3Mpaσ4=N4/A4=30.69×104/97.4×102=31.5Mpaσ5=N5/A5=-22.20×104/57.7×102=-38.5Mpaσ6=N6/A6=-22.08×104/121.8×102=-18.1Mpaσ7=N7/A7=30.10×104/57.7×102=52.2Mpa根据以上计算，各杆件应力值远小于容许应力[σ]=145Mpa，故满足要求。
新建铁路盘锦至营口客运专线TJ-1标段(绕阳河 )特大桥32m+48m+32m预应力混凝土连续梁墩梁临时固结施工方案编制: 日期:审核: 日期:审批: 日期:中铁九局盘营客运专线工程TJ-1标段项目经理部第二作业队盘营客运专线绕阳河特大桥32m+48m+32m预应力混凝土连续梁墩梁临时固结施工设计方案一、工程概况绕阳河特大桥上跨绕阳河右堤时采用32m＋48m＋32m预应力钢筋混凝土连续梁。
梁体为单箱单室、斜腹板、变高度、变截面结构，0#块及边跨直线段采用支架法施工，2#-6#节段均采用挂篮悬臂浇筑。
墩身为圆端形实体桥墩。
二、拟定墩梁临时固结施工方案因连续梁是通过盆式橡胶支座与墩身连接传递竖向荷载，为保证悬臂施工能正常进行，本桥将对墩梁进行临时固结来抵抗施工过程中的种种不平衡弯矩。
具体方案如下：1、临时支座设置：墩身施工完毕后，在墩顶顺桥向两侧设置四个临时混凝土支座，其尺寸为长×宽×高=250×40×70cm。
在施工时临时支座底面和顶面均与墩顶和梁底涂抹隔离剂进行隔离，另为防止临时支座混凝土受压时局部崩裂，在临时支座处布置三层钢筋网片，间距为200mm，其中横桥向配置5根Φ12mm螺纹钢筋，钢筋布置间距100mm；顺桥向配置24根Φ12mm螺纹钢筋，钢筋布置间距100mm；2、墩梁固结：墩身与梁体的连接采用在墩身内两侧预埋24根Φ32mm精扎螺纹钢筋，其标准抗拉强度为930Mpa。
设置锚垫板（0.12m*0.12m）和螺旋钢筋后，利用锚垫板锚固Ф32精扎螺纹钢筋，并利用锚垫板取代Ф32精扎螺纹钢筋与混凝土之间的粘结力。
待0#块砼浇筑完成，强度达到设计值的95%后,对24根精扎螺纹钢筋进行张拉完成对墩梁的临时固结来抵抗施工中的不平衡弯矩；3、墩梁固结的解除：待连续梁完成合拢段预应力钢束张拉压浆工作以后，便可对墩梁临时固结进行解除。
先凿除临时支座混凝土，再割断精扎螺纹钢筋。
挂篮拼装、走行施工方案1.工程概况：盘锦至营口铁路客运专线盘锦特大桥，35#～38#墩挂篮悬浇连续箱梁位于盘锦市境内，中心里程为DK30+563.3全长113.5m，该段线路位于直线段，中跨36#～37 #长48m 跨越双台子河主河道。
基础为钻孔桩基础35#桩长47m共10根、36#桩长55m共16根、37#桩长53m共16根、38#桩长48m共10根。
二层矩形承台，35#、38#第一层台尺寸12.5×8.1×2.5m，二层台尺寸8.2×4.1×1.5m；36#、37#第一层台尺寸12.5×12.5×3m，二层台尺寸6.6×9.4×2m；35#～38#墩身高度分别在11.5 m、17 m、17 m、8.5m。
梁体为单箱单室、斜腹板、变高度、变截面结构，箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽5.0～5.5m，顶板厚度除梁端为60cm外均为40cm，底板厚度40～80cm，按折线变化，其中端支点底板厚度为60cm；腹板厚48～60～80cm，厚度按折线变化，中支点处腹板局部加厚到145cm，端支点处腹板厚为60cm，全联在端支点，中跨跨中及中支点处共设5道横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。
桥面宽度：防护墙内侧净宽8m，桥上人行道栏杆内侧净宽11.9m，桥面板宽12.0m，桥梁建筑总宽12.28m。
梁全长113.5m，计算跨度为（32+48+32）m，中支点处梁高4.05m，跨中8.4m直线段，边跨12.95m 直线段，梁高为3.05m，梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m.1.1分部分项工程概况盘锦特大桥跨双台子河道（32+48+32）m连续梁采用菱形挂篮悬臂施工，0#块长6m不满足挂篮的施工需求，故根据总体施组安排采取0#块和1#块在托架上浇筑的浇筑形式，2～6#块采用挂篮悬臂现浇混凝土。
2、编制依据1、现场实际勘察资料。
挂篮检算书1.1.计算依据《xx院专用图·时速350公里客运专线铁路·无咋轨道预应力混凝土连续梁（双线）跨度：32+48+32》1.2.设计规范《铁路桥涵施工规范》TB10203-2002《客运专线铁路桥涵工程技术指南》TZ213--2005《钢结构设计规范》GB5007-2003《钢结构高强螺栓连接的设计、施工、及验收规程》JGJ82-91《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-20011.3.主要技术指标梁段长度：3.45m梁段重量：1100.7KN主构架最大下挠值： 20mm前上横梁、走行梁、底模平台横梁和纵梁刚度：支撑计算跨径的1/400 底模板、外模刚度：支撑计算跨径的1/400内模刚度：支撑计算跨径的1/400工作状态抗倾覆系数：>2.0走行状态抗倾覆系数：>2.01.4.材料钢材： Q235B：[σ]=170MPa。
Q345B 用于吊带40Cr号钢：用于销轴40Si2MnV(高强精轧螺纹钢筋)：用于吊杆及锚杆。
连接材料：10.9S级钢结构用高强螺栓联结副E43XX 焊条Er49-1 CO气体保护焊丝2xx32+48+32连续梁为斜腹板梁，根据施工工序，混凝土的浇注顺序为：先底板，后腹板。
最后顶板；在浇注底板时，混凝土荷载全部由底模平台承受，浇注腹板，由于腹板为斜腹板，混凝土荷载始终竖直向下，根据力学原理可把腹板内的混凝土荷载分解为沿腹板方向，和垂直于腹板方向的两个力，分别传递给底模平台，和外侧模；浇注顶板混凝土时，翼缘板上的荷载由外侧模承担，顶板上的荷载右内模承担；具体见下图：混凝土荷载分布图由以上可得：混凝土传递给底模平台上的分配横梁荷载集度分布如下图：混凝土荷载集度 单位：2/m kN混凝土振捣荷载，施工人员与机具荷载集度为：2/5.6m kN 荷载汇总通过荷载计算，对施加在分配横梁的荷载进行汇总为：人具振砼q q q q ++= 以上可得，分配横梁总荷载集度分布如下图总体计算图式三维效果图见附图2。
底模计算结构布置如下：（单位：m）一、荷载计算人群机具按250Kg/m2。
模板重按250Kg/m2。
振捣力按300 Kg/m2。
振动系数考虑1.2。
考虑锯齿板砼的重量：厚度增加0.2m。
二、1~7、10~12纵梁计算人群：q1=250×0.45=112.5 Kg/m。
模板：q2=250×0.45=112.5 Kg/m。
振捣：q3=300×0.45=135 Kg/m。
砼：q4=（0.2+0.3）×0.45×2.5=562.5 Kg/m。
隔板：q5=2.4×0.45×2.5=2700 Kg/m。
计算简图如下：（单位：m）作用于纵梁上的荷载为：q=(q1+q2+q3+q4)×1.2=（112.5+112.5+135+562.5）×1.2=1107 Kg/m=1.107t/m。
q5=2700×1.2=3240 Kg/m=3.24t/m。
在q 的作用下R A=R B=0.5×1.107×5=2.77t。
跨中弯矩：M1=2.77×3-0.5×1.107×2.52=4.85t·m。
在q5的作用下R A =3.24×0.6×1.5/6=0.486t 。
R B =0.6×3.24-0.486=1.458t 。
跨中弯矩：M 2=0.486×3=1.458 t ·m 。
跨中总弯矩：M=M 1+M 2=4.85+1.458=6.308 t ·m 。
选用[32a ，截面系数W=469.4cm 3。
则 MPa W M 4.134104.46910308.637=⨯⨯==σ<[σ]=170Mpa 满足。
1#、2#纵梁采用双根。
三、8~9#纵梁人群：q 1=250×0.37=92.5 Kg/m 。
深茂铁路32+48+32m连续梁挂篮计算书一、计算依据1、桥梁施工图设计2、《结构力学》、《材料力学》3、《钢结构设计手册》、《钢结构及木结构设计规范》4、《高速铁路施工技术指南》、《路桥施工计算手册》（交通出版社）5、砼容重取2.65t/m3，模板外侧模、底模板自重100kg/m^2，内模及端头模80kg/m2，涨模系数取1.05，冲击系数取1.1，底模平台两侧操作平台人员及施工荷载取5KN/m2，其他操作平台人员及施工荷载取2KN/m2。
6、材料力学性能精轧螺纹钢强度设计值二、挂篮底模平台及吊杆底篮承受重量为箱梁腹板、底板砼重量及底篮自重。
1、纵梁验算纵梁布置示意图⑴1#块为最重梁段，以1#段重量施加荷载计算纵梁的刚度强度砼荷载：36.1m3×2.65t/m^3×1.05×1.1=145.348t=1104.9KN。
底模及端头模自重荷载：76.7KN+10.8m2×80kg/m2=85.34KN。
砼荷载按0#断面面积进行荷载分配，腹板及底板断面面积总和为11.2m2；模板荷载按底板线性分配在纵梁上。
a、①号纵梁上的荷载腹板的断面面积为0.78m 2，其砼及模板荷载为： 0.78*3*26.5+100kg/m^2*0.93=62.1KN 。
①号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：62.1KN 。
通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为30.1KN 、32.0KN 。
b 、②号纵梁上的荷载②纵梁与③号纵梁间的断面面积为0.74m 2，其砼及模板荷载为：0.74*3*26.5+100*1.04=58.97KN 。
②号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：58.97KN 。
通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为28.58KN 、30.39KN 。
c 、③号纵梁上的荷载底板的断面面积为0.47m 2，其砼及模板荷载为：0.47*3*26.5+100*2.44=39.81KN 。
③号纵梁上的荷载为：39.81KN 。
通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为19.29KN 、20.52KN 。
d 、④号纵梁上的荷载底板的断面面积为0.51m 2，其砼及模板荷载为：0.51*3*26.5+100*3.7=44.25KN 。
④号纵梁上的荷载为：44.25KN 。
通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为21.44KN 、22.81KN 。
e 、⑤号纵梁上的荷载底板的断面面积为0.42m 2，其砼及模板荷载为：0.42*3*26.5+100*3.1=36.49KN 。
⑤号纵梁上的荷载为：44.25KN 。
通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为17.68KN 、18.81KN 。
f 、以荷载较大的①号进行纵梁内力计算，荷载集度 q=62.1KN/3m=20.7KN/m 。
20.7KN/m30300130标注单位：cm荷载布置图M 图（单位：KN ·m ）Q图（单位：KN）由计算所得I32b工字钢最大弯矩44.8KN*m，最大剪力37.8KN。
结构最大竖向变形3mm<4600/400=11.5mm。
⑵纵梁验算a、I32工字钢验算查《材料力学》，得I32b工字钢d=12mm，A=83.64cm2，Ix =16574cm4，Wx=920.8cm3，i x =14.08cm，Ix：Sx=27.3cm，iy=2.57cm弯曲正应力：δ=xWMmax=44.8×106/920.8×103=48.65MPa＜［δ］=215MPa剪应力：τ=QS/Id=37.8×103/12/237=13.29MPa＜［τ］=125MP a2、底模后横梁验算⑴荷载计算a、砼荷载采用1#段最重梁段的荷载验算。
b、纵梁自重在后下横梁上的集中力为293.7kg/2=146.85kg=1.47KN①号纵梁在后横梁上的集中力为32KN+1.47KN=33.47KN②号纵梁在后横梁上的集中力为30.39KN+1.47KN=31.86KN③号纵梁在后横梁上的集中力为20.52KN+1.47KN=21.99KN④号纵梁在后横梁上的集中力为22.81KN+1.47KN=24.28KN⑤号纵梁在后横梁上的集中力为18.81KN+1.47KN=20.28KNc、两侧操作平台及施工荷载在前、后横梁上的集中力为5KN/m2×13.52m2/4=16.9KN。
d、底模后横梁及吊点自重12.63kN，均匀分布在后下横梁上，荷载集度为：12.63KN/12m=1.1KN/m。
e、底模后横梁下操作平台2KN/m2×7.5=15KN，均匀分布在底板6.7m范围内的后下横梁上，荷载集度为15KN/6.7m=2.24KN/m。
⑵内力计算荷载布置图M图（单位：KN·m）Q图（单位：KN）由计算得最大弯矩73.6KN·m，最大剪力89.4KN，最大竖向变形6mm。
⑶强度校核底模横梁采用2][32b槽钢焊接格构式。
Ix=8140cm4,W x=509cm3,d=10mmSx= 302.5cm3弯曲正应力：δ=M/W= 73.6×106/509×10-3=144.59MPa<[δ]=215MPa剪应力：τ=QSx/Ixd=89.4×103/10/302.5=29.5MPa<[τ]=125MPa⑷后吊杆受力计算吊杆所受的拉力在数值上等于相应支座的支座反力。
采用结点平衡法，从后下横梁剪力图中可计算得支座反力即吊杆所受拉力。
a、内侧后吊杆所受拉力F′=F=374.516KN。
b、外侧后吊杆所受拉力F′=F=129.223KN。
三、吊杆验算⑴内侧后吊杆：F=374.516KN＜［F］=（0.15-0.051）×0.04×170×103=673.2KN。
⑵外侧后吊杆：F=129.223KN＜［F］=（0.15-0.051）×0.04×170×103=673.2KN。
⑶外侧前吊杆：F=115.283KN＜［F］=785×804=631.1KN。
⑷内侧前吊杆：F=274.417KN＜［F］=（0.16-0.051）×0.04×170×103=741.2KN。
四、走行梁1、内模走行梁设计走行梁为一根2][32b 槽钢，取两吊点之间的部分并以4#块内顶板砼重量进行验算。
内顶板砼在一根内模走行梁上的荷载：F1=2.47m 2×4m ×2.65t/m 3×1.05×1.1×0.5=14.835t=148.35KN 一根内模走行梁承受内模架荷载：F2=4564×0.5=2282kg=22.82KN内模架间距100cm ，共4道，每道模架下滑梁所受集中力：F=（F1+F2）/4=42.7KN内模走行梁自重集度q=100kg/m=1KN/m1K N /m 1K N /m标注单位：c m34.23K N34.23K N34.23K N34.23K N12荷载布置图96.78114.3996.7843.9243.9288.0988.0953.3552.3518.1217.1217.1218.1252.3553.3587.5987.59M 图（单位：KN ·m ） Q 图（单位：KN ·m ）通过计算，最大弯矩114.39KN ·m ，最大剪力88.09KN ，最大竖向变形8mm 。
查《材料力学》，得［32b 槽钢截面性质：W x =2×469.413cm 3，I x =2×7510.6cm 4,S x =2×[88×160×80-(88-8)(160-14)(160-14)/2]=547520mm 3，d=8mm 。
δ=xW M max =114.39×103/2×469.413×10-6=121.8MPa ＜［δ］=140MP a τ=QS x /Id=88.09×103×547520×10-9/2×7510.6×10-8/0.008=40.1MPa ＜［τ］=85MP a采用静力平衡法可求得支座反力为88.09KN 和88.09KN ，即前吊杆受力为88.09KN 。
五、前上横梁前上横梁2根I40b 工字钢下面的桁架不参与内力计算。
1、荷载计算内侧前吊杆受力（含吊杆自重）：274.42KN+9.24KN=283.66KN 外侧前吊杆受力（含吊杆自重）：115.28KN+5.81KN=121.09KN 内模走行梁前吊杆受力：88.09KN 外滑梁前吊杆受力：103.01KN前上横梁2I40b 工字钢及扁担梁、底座自重荷载集度1.96KN/m ； 前上横梁上操作平台及施工荷载集度2KN/m 2×1.5m=3KN/m ；荷载布置图2、内力计算M 图（单位：KN ·m ）Q 图（单位：KN ）通过计算得I40b 工字钢截面加强段最大弯矩260.48KN · m ，最大剪力386.26KN ；外侧前吊杆间最大竖向变形1mm ，横梁两端竖向变形12mm 。
3、强度校核查《材料力学》，得I40b 工字钢截面性质：W x =1139cm 3，I x ：S x =34.1cm ，d=12.5mm 。
δ=xW M max =260.48×103/2×1139×10-6=114.3MPa ＜［δ］=140MP a τ=QS X /I X d=386.26×103/2×34.1×10-2/0.0125=45.3MPa ＜［τ］=85MP a4、支座反力计算采用结点平衡法，利用支座处剪力计算得支座反力。
F=628.09KN六、主桁主桁受力模型如下：M图（单位：KN·m）Q图（单位：KN）332KN325445标注单位：cm 35A B DN 图（单位：KN ）通过计算主梁最大弯矩40.1KN ·m ，最大剪力11.8KN ，最大轴力-952.9KN ；立柱最大压力752.9KN ；斜拉带最大拉力589.96KN 。
前端最大竖向变形10mm 。
杆BC 采用[]28b 双槽钢缀板连接的格构式杆件，横截面尺寸见图。
于杆BC 内力及综合应力最大，故以受力最不利杆件BC 计算 设计参数：mm loy lox 3500==、KN N 9.752= 对实轴（X 轴）计算： 查截面型钢表可得：2[]28b ，mm i mm A x 1068.12694563.4 22==⨯=、 对实轴（X 轴）演算刚度和整体稳定： 150][0.331063500max =<===λλx ox i l ，满足要求 按照b 类截面查《钢结构设计规范》附表C ：可得：925.0=x φ 则：222/215][/8.878.9126925.0752900mm N mm N mmN A N c x =<=⨯=σφ 对虚轴（Y 轴）计算：计算肢间距离：分肢长细比5.16335.05.0max 1=⨯=≤λλ，取171=λ则：3.2817332221max 2=-=-=λλλy 6.1233.283500===yoyy l i λ 从而，9.28044.06.12344.0===y i b ，取mm b 280= 验算虚轴的刚度和整体稳定性： 单个槽钢[28b 的截面数据为：mm i mm I mm Z mm A y y 23102422.204563.4 4402=⨯===、、、 ①、整个截面对虚轴（X-X 轴）数据：46241012922232804.5634102422mm I y ⨯=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯-⨯+⨯⨯=mm A I i x y 2.1194.45632101296=⨯⨯==，4.292.1193500===yoy y i l λ 34174.2922212=+=+=λλλy oy 按照b 类截面查《钢结构设计规范》附表C ：得：922.0=y φ 则：222/215][/2.878.9216922.0741100mm N mm N mmN A N c x =<=⨯=σφ ②、分肢稳定性验算：⎩⎨⎧=⨯=≤==84.3381.385.05.04017}50{max 1max λλλλλ令、、y ox 满足要求。
