C80、C80A、C80B、C80C型系列运煤专用敞车和大秦线运用情况

教案
一、车辆主要用途、特点、主要性能参数及主要尺寸
1、主要用途：
C80B型不锈钢运煤敞车、C80A型运煤敞车是为开行2万吨重载煤炭运输专列而开发研制的专用车辆，能与秦皇岛三、四期煤码头的拨车机、列车定位机和三车翻车机相匹配，实现不摘钩连续翻卸作业；并能适应环形装车、直进直出装车和解体装车作业。

C80A型敞车与C80B型敞车的结构基本相同，主要区别是C80B型敞车的车体主要材料采用TCS不锈钢材料，腐蚀性更强；C80A 型敞车的车体主要材料采用耐候钢材料。

货车车号自动识别系统车辆标签。

（2）、侧墙
侧墙由上侧梁、侧柱、侧横带、上门框和侧板等组成，上侧梁为冷弯矩形方管或C型冷弯型钢，侧柱、侧横带、上门框均为槽形冷弯型钢，侧板厚度为4mm。

型冷弯型钢，横带为压型槽钢，
撑杆。

撑杆与撑杆座采用铰接结构连接。

（5）、下侧门 为方便清扫车体内的积煤，在每个侧墙中部设置了一个下侧门。

2、转向架（K5、K6转向架知识祥见转向架教材）
采用转K6型转向架或转K5型转向架，装用转K6型转向架时车型为C80B ，装用转K5型转向架时车型为C80BH 。

支撑 上端梁 角柱 横带
端板 撑杆座 撑杆 连接销 下侧门板 下侧门折页 挂环。

C80型铝合金运煤敞车产品说明：1 主要用途：C80型铝合金运煤敞车是大秦线2万吨重载列车运输煤炭用的专用敞车。

该车能与秦皇岛煤码头的三、四期翻车机及附属设备相匹配，实现不摘钩连续翻卸作业；并能适应环形装车、直进直出装车、解体装车作业及运行时机车动力集中牵引要求。

2 主要结构该车主要由车体、转向架、制动装置、连缓装置等部分组成。

该车车体为双浴盆式、铝合金铆接结构，主要由底架、浴盆、侧墙、端墙和撑杆等组成。

其中：底架（中梁、枕梁、端梁）为全钢焊接结构；浴盆、侧墙和端墙均采用铝合金板材与铝合金挤压型材的铆接结构；浴盆、侧墙、端墙与底架之间的连接采用铆接结构；空气制动装置主要包括1个120型控制阀、2个8″×10″整体旋压密封式制动缸、两套ST2-250型双向闸瓦间隙自动调整器、直端球芯塞门、KZW-4G型或TWG-1型无级空重车自动调整装置、新型高摩合成闸瓦、不锈钢管系及配件，手制动装置采用NSW型手制动机。

车辆的1位端安装E级钢16号联锁式转动车钩或符合AAR标准的F型转动车钩，2位端安装E级钢17号联锁式固定车钩或符合AAR标准的F型固定车钩；采用配套的E级钢钩尾框、MT-2型缓冲器或其它大容量缓冲器。

采用转K6型转向架。

性能参数：载重(t) 80自重(t) ≤20轴重(t) 25自重系数0.25每延米重(t/m) 8.33容积(m3) 87比容(m3/t) 1.09商业运营速度(km/h) 100车辆长度(mm)12000车辆定距(mm)8200车辆最大高度(mm)3793车辆最大宽度(mm)3184限界：符合GB146.1-1983《标准轨距铁路机车车辆限界》的要求。

C80B 型不锈钢运煤敞车简介C80B 型不锈钢运煤敞车简介C80B 型不锈钢运煤敞车简介2011 年8 月年月郝建华一、概述为实现大秦铁路2005年运量2亿吨、2010年运量达4亿吨的目标，满足大秦线开行2 万吨重载列车的运输要求，缓解我国煤电油运的紧张局面，满足国民经济快速发展的需求。

2005年在C76型敞车、C80型敞车等车型研制成功的基础上，齐车公司研制了性能更为先进、使用可靠、成本更加低廉的C80B 型运煤车辆，以确保大秦线煤炭运输的可持续性发展。

同期，株洲车辆厂研制开发了C80A 型敞车。

C80A 型敞车与C80B 型敞车的结构基本相同，主要区别是C80B 型敞车的车体主要材料采用TCS 不锈钢材料，腐蚀性更强；C80A 型敞车的车体主要材料采用耐候钢材料。

二、主要用途C80B 型不锈钢运煤敞车、C80A 型运煤敞车是为开行2 万吨重载煤炭运输专列而开发研制的专用车辆，能与秦皇岛三、四期煤码头的拨车机、列车定位机和三车翻车机相匹配，实现不摘钩连续翻卸作业；并能适应环形装车、直进直出装车和解体装车作业。

三、主要特点1 自重轻、载重大，可适应2 万吨重载列车编组要求。

2 采用传统敞车的侧壁承载、平底地板结构，结构简单、可靠，维护检修方便。

3 C80B 型不锈钢运煤敞车与煤接触的侧、端墙及地板等主要板材件和梁件采用TCS 不锈钢材料，具有良好的耐腐蚀性能；可有效延长车辆使用寿命。

三、主要特点4 应用可靠性设计理念，对枕梁、下侧门口连接结点等大应力部位进行了细部设计，提高结构可靠性。

5 关键零部件实行了寿命管理，并加严了质量保证期，实现了取消辅修、延长厂段修周期的目标。

6 转向架加装了弹性剪切橡胶垫，实现了弹性定位；减振系统采用了摩擦性能稳定的高分子磨耗板，有效地改善了车辆运行品质，并确保了动力学性能稳定，解决了三大件转向架磨耗问题。

四、主要性能参数及尺寸1 主要性能参数载重80t 自重20t 轴重25t 容积84.8m3 比容1.06m3/t 每延米重8.33t/m 通过最小曲线半径145m 商业运营速度100km/h制动距离（重车、紧急）＜1400m全车制动倍率10.5限界：符合GB146.1-83《标准轨距铁路机车车辆限界》的规定。

大秦线C80型货车17号车钩裂纹原因分析及应对措施1 大秦线货车运用现状C80 型货车是齐齐哈尔车辆厂为大秦线设计、生产的运煤专用车，自2002年正式上线运行。

钩缓装置采用的是国产化的E级钢联锁式转动车钩和固定车钩（17号车钩），在车钩的强度及抗疲劳方面较转13A型有较大提高，为提高C80车的运行安全起到了关键性的作用，但随着大秦线提速、重载增运要求17号车钩发生裂纹故障机率逐渐增多，在一定程度上已成为行车安全隐患。

在大秦线运用货车中，17 号车钩的装车辆数比例占到85%以上。

因此，对17号车钩裂纹出现的新动向进行调查、分析势在必行。

2 车钩配件裂纹情况调查2006年，段修中发现C80型敞车装用的17号钩体、钩舌裂纹比例分别为64.6%，而2007年检修中，钩体、钩舌裂纹所占比例已上升到65.3%。

车钩裂纹部位在钩尾销孔和钩耳孔处，尾销孔裂纹全部在销孔后部内侧面，裂纹走向与销孔轴线平行，最长裂纹达到45mm。

钩耳孔裂纹多数在下钩耳孔护销处，最长裂纹15mm。

钩体裂纹多数伴有铸造缺陷。

钩舌裂纹部位全部在钩舌内侧面上下弯角及中内处，裂纹最长达40mm。

近期，在进行C80型敞车临修时，又连续发现5件钩舌裂纹故障，其中有3件是经过检修后运行时间均不足1年半出现的裂纹，从17型钩舌在新造装车后第1个段修（全面检查修）期内已有超过60%裂纹的情况来看，绝大部分都将在装车使用4年（2个段修期）内产生裂纹，而在车钩连挂状态下，钩舌裂纹均为非可视部位，列检等部门很难发现。

3 裂纹形成原因分析3.1 大秦线运用车辆受力工况大秦线C80型车在1个定检期内所走行里程是其它线路上车辆走行里程的2倍。

在大秦线长大坡道多、曲线多的运行条件下，C80车由于频繁使用和提速增载，车辆受力较大，钩缓配件的受力还增加了侧向力和扭转力，引起材质疲劳速度加快，再加上运行中不正常的冲撞、超偏载和装卸时碰撞等因素，从客观上增加了裂纹故障的发生率。

大秦线C80型敞车闸瓦切削车轮的故障分析及解决建议解喜文【摘要】铝合金C80型敞车自2003年起陆续投入大秦线循环运行,运行过程中发生闸瓦切削车轮的现象较为突出,严重者闸瓦切削车轮后大量切削物聚积在车轮与闸瓦之间,导致闸瓦抱死车轮,存在严重行车安全隐患.如何正确分析闸瓦切削车轮的原因迫在眉睫,以及时、高效进行处理.本文就铝合金C80型敞车运行过程中闸瓦切削车轮故障进行了研讨分析,从基础制动设计结构、现场测量数据、检修运用等方面进行了理论分析,并提出相应的解决建议.【期刊名称】《科技视界》【年(卷),期】2017(000)023【总页数】3页(P97-99)【关键词】敞车;闸瓦;车轮;分析【作者】解喜文【作者单位】大秦铁路股份有限公司湖东车辆段,山西大同 037300【正文语种】中文【中图分类】U279.34铝合金C80型敞车运用过程中,发生闸瓦切削车轮的现象较为突出,严重者闸瓦切削车轮后大量切削物聚积在车轮与闸瓦之间,导致闸瓦抱死车轮,存在严重行车安全隐患.为此,我们组织对铝合金C80型、不锈钢C80B型敞车闸瓦间隙、闸瓦压力等分别进行了检测、试验,并对相关尺寸进行了计算,对铝合金C80型敞车闸瓦切削车轮的故障原因进行了分析,并提出相关建议措施,具体如下:大秦线目前保有C80型敞车4792辆,C80H型敞车603辆,C80B型敞车23024辆,C80BH型敞车4477辆.2016年1月1日至12月31日,TFDS预报C80系列敞车闸瓦切削车轮故障共计24件.按车型分为:C80型20件,占该型车保有量的4.17‰;C80H型0件,占该型车保有量的0%;C80B型3件,占该型车保有量的0.13‰;C80BH型1件;占该型车保有量的0.22‰.从以上数据可以看出,C80型敞车发生闸瓦切削车轮故障的比例明显高于其它车型.较为典型的是2016年12月20日C80 4371237车辆7位轮擦伤6.5mm;8位轮擦伤两处,最深一处6.8mm;5、6位车轮踏面有圆周划痕;5位车轮发蓝变色.2.1.1 C80 4371237车辆检查、检测情况2016年12月27日,组织相关人员对闸瓦切削车轮故障较为典型的C80 4371237车辆进行了检查,并对相关尺寸进行了检测,具体如下:1)外观状态经外观检查,该车配件齐全;基础制动装置各部作用良好,各部制动圆销均无锈死现象,手推作用灵活,无卡阻现象;侧架滑槽磨耗板无裂损、窜出、丢失等故障,开口尺寸均符合56～58mm的要求,制动梁无卡死、别劲现象;上拉条与摇枕之间未接触,存在约20mm的间隙;基础制动杠杆、拉杆组装符合要求.2)恢复原型轮对、闸瓦状态检查将该车2位转向架装用轮对、闸瓦均更换为原型轮对(车轮直径843mm)、新品闸瓦(恢复为夹渣故障时的轮对、闸瓦尺寸),基础制动装置各孔距不变,对相关尺寸进行了测量:制动缸行程为133mm,闸调器螺杆工作长度220mm,均符合《铁路货车制动装置检修规则》要求;使用撬棍撬动6位闸瓦至极限,其余3块闸瓦均与车轮踏面密贴,此时6位闸瓦与车轮间隙为22mm.因此若将该间隙平均分布到4块闸瓦与车轮之间,每块闸瓦与车轮间隙约为5.5mm.2.1.2 闸瓦与车轮间隙测量情况组织对C80 4371237车辆2位转向架按照制动缸鞲鞴行程大小且各杠杆孔距不变的工况分别对闸瓦与车轮间隙进行了测量(每次测量均为调整制动缸行程后制动、缓解3次,待闸调器行程稳定后进行),具体见下表:从以上数据可以看出:闸瓦与车轮的间隙随制动缸行程的增大而增大.考虑到改变制动缸鞲鞴行程、闸瓦与车轮之间间隙可能导致车辆制动时闸瓦压力产生变换,我们对该辆车按照各种工况分别检测了2位转向架空车、重车的闸瓦压力,具体见下表:从以上数据可以看出,闸瓦压力在其它工况相同的情况下,呈以下状况:随车轮直径的增大或减小而增大或减小;随制动缸鞲鞴行程的增大或减小而减小或增大.2017年1月9日对段修修竣的C80B 4379729(车轮直径均为843mm,闸瓦为新品)闸瓦与车轮间隙进行了测量:2.2.1 用撬棍仅撬动该车6位闸瓦至极限,其与车轮最大间隙为63mm,此时基础制动杠杆仍有回移余量,该闸瓦只是受制动梁防脱挡块限制而不能继续向后移动;2.2.2 用撬棍同时撬动该车4位、6位闸瓦至极限,其余6块闸瓦均与车轮密贴,此时4位闸瓦与车轮间隙为51mm,6位闸瓦与车轮间隙为52mm,之和为103mm.因此若将该间隙平均分布到8块闸瓦与车轮之间,每块闸瓦与车轮间隙约为13mm.2.3.1 C80型敞车制动力传递依次为:制动缸推杆、前制动杠杆、闸调器、曲拐、链蹄环(2个)、立杠杆、上拉条.C80B型敞车制动力传递依次为:制动缸推杆、前制动杠杆、闸调器、后制动杠杆、上拉条.2.3.2 C80型敞车与C80B型敞车基础制动装置各杠杆规格尺寸见下表:根据以上信息计算制动缸鞲鞴行程与车辆缓解时移动杠杆回移的关系:1)C80型敞车:移动杠杆回移最大距离=制动缸鞲鞴行程(125)/2*1*263/280=58.7mm.2)C80B型敞车:移动杠杆平均回移最大距离=制动缸鞲鞴行程(155)*493/450/2=84.9mm.经对C80及C80B型敞车结构及以上检测、计算数据进行对比,发现存在以下差异点:3.1 C80型敞车制动力较C80B型敞车传递存在以下不同:一是增加链蹄环连接,二是增加立杠杆传递.合计增加链蹄环2个,制动杠杆1个,制动圆销3个.3.2 根据现车检测数据,车辆装用原型轮对、原型闸瓦的情况下,C80B型敞车单转向架闸瓦与车轮踏面平均间隙为C80型敞车的2.4倍;3.3 根据理论计算,C80B型敞车移动杠杆回移平均距离是C80型敞车的1.5倍; 3.4 车辆在段修后初始运行阶段 (闸瓦为新品),车轮踏面异常磨耗的现象较为突出,2016年12月份修竣的12辆车中,有9辆车轮踏面存在明显的异常磨耗,占比75%,主要表现为闸瓦在车轮踏面上磨耗出沿踏面圆周方向的环痕;3.5 段修后运行较长时间的车辆,踏面磨耗情况恢复正常,段修后运行1年的6辆车踏面均无异常磨耗现象.根据以上试验数据、测量尺寸及数据对比结果,初步分析造成闸瓦夹渣的原因可能是:受设计原因限制,C80型铝合金敞车装用新轮对、新闸瓦时,闸瓦与车轮最大间隙仅为22mm左右,平均到一台转向架上的4块闸瓦,每块闸瓦与车轮的间隙仅为5.5mm,当其中1块闸瓦间隙稍大时,必定有另1块闸瓦间隙减小;同时闸瓦存在低头现象,车辆缓解状态时闸瓦上部长时间与车轮接触.以上因素造成运行过程中闸瓦与车轮长时间摩擦,导致车轮发热后材质变软,达到一定温度后闸瓦切削车轮,而且切削的金属夹在闸瓦与车轮之间.当车辆运行过程中夹渣厚度未达到22mm左右时已脱落,则不会发生抱闸故障,此时车轮踏面存在沿圆周方向的整圈异常磨耗;当夹渣达到一定厚度(22mm左右)而且未脱落时,同一转向架的4块闸瓦均抱紧车轮,此时发生抱闸故障,而且随着夹渣厚度的急剧增多,车轮所承受的抱紧力也急剧增大,可能导致车轮抱死,存在车辆脱轨、颠覆等严重安全隐患.4.2.1 C80B型敞车相对于C80型敞车来说,一个制动缸控制两个转向架的基础制动装置,而且移动杠杆的回移距离较C80型敞车大,说明闸瓦与车轮的平均间隙大于C80型敞车,同时闸瓦与车轮的最大间隙也远大于C80型敞车.因此由于C80B型敞车闸瓦与车轮间隙本身就较大,运行过程中闸瓦与车轮不易接触;同时单块闸瓦与车轮最大间隙也较大,即使产生夹渣,也容易在其它车轮未抱死之前脱落,因此该型敞车不易产生夹渣故障.4.2.2 C80型敞车基础制动装置较C80B型敞车增加链蹄环2个、制动杠杆 1个、制动圆销 3个,致使基础制动装置复位阻力相对增大,而且曲拐与立杠杆之间为链蹄环连接,直接消除复位力,最终导致C80型敞车基础制动装置复位能力较C80B型敞车差,增大闸瓦长时间摩擦车轮的概率.4.2.3 C80型敞车基础制动装置安装在车辆端部,运用过程中因外界因素容易产生锈蚀,尤其是圆销与孔间隙较小时极易锈死,导致基础制动装置缓解不良;同时移动杠杆、固定杠杆与制动梁支柱接触部位磨耗较为严重,导致移动杠杆、固定杠杆产生低头现象,致使其与制动梁支柱间压应力增大,进而使其摩擦力增大,导致基础制动装置缓解阻力增大.根据以上分析,造成C80型铝合金敞车闸瓦切削车轮故障的直接原因是闸瓦与车轮间隙较小.为有效控制C80型铝合金敞车闸瓦切削车轮故障的发生,降低行车安全隐患,特提出以下建议措施:5.1.1 C80型敞车厂、段修过程中,将车体基础制动装置部分的9个制动圆销更换新品,且其直径按照型式尺寸下限掌握;移动杠杆、固定杠杆与制动梁接触部位磨耗大于0.5mm时更换新品.5.1.2 C80型敞车厂、段修调整制动缸鞲鞴行程为130mm～135mm;5.1.3 对运用过程中曾发生闸瓦夹渣故障的C80型敞车,厂、段修时基础制动装置(具体包括:前制动杠杆、闸调器、曲拐、链蹄环、立杠杆、移动杠杆、固定杠杆、制动梁、制动梁滑槽磨耗板、中拉杆、上拉条、各部圆销)全部更换新品.5.2.1 人工技检作业时加强C80型敞车闸瓦与车轮状态,发现闸瓦与车轮之间存在夹渣时,及时进行清理;5.2.2 机检作业时,加强轮对与闸瓦贴合部位状态,发现夹渣等异常现象时及时预报、跟踪、处理.5.3.1 由该型敞车主导设计单位,从设计源头上查找C80型敞车抱闸、夹渣故障的原因,并制定措施进行解决;5.3.2 组织对该型敞车相关限度进行研究,建议在确保车辆运行安全的前提下,适当增大制动缸鞲鞴行程125±10mm的限度;5.3.3 在C80型敞车基础制动装置上增加复位功能,使其在缓解状态下闸瓦离开车轮.5.3.4 针对该车使用工况,优化闸瓦配方,增加其散热性能,使其与该车使用工况相匹配.【相关文献】[1]铁运[2008]15号.铁路货车制动装置检修规则[M].北京:中国铁道出版社,2008.[2]张旺狮.车辆制动装置[M].北京:中国铁道出版社,2007.[3]黄毅,陈雷.铁路货车检修技术[M].北京:中国铁道出版社,2010.[4]TB/T 2403-2010铁道货车用合成闸瓦[S].中华人民共和国铁道部2010-10-02发布.。

C80B型运煤敞车段修中存在问题的调查分析及建议作者：刘忠平来源：《科技视界》2016年第11期【摘要】C80型敞车以大载重、高频率、码头不摘钩连续翻卸等特点成为大秦线主要的运煤专用敞车，该型敞车载重80t，商业运行速度100km/h，全部用于编组万吨、两万吨重载列车。

特别是C80B（含C80BH，以下同）以其性能成熟、作用稳定一直占领运输的主导地位，以2013年到2015年为例计算，其使用率占到大秦线所有敞车的66.89%，随着在检修、运用中的不断使用，累计发生了一些比较典型的故障，给正常的运输秩序带来一定的安全隐患。

因此，加强对C80B主型车辆故障的研究，具有现实的指导意义。

本文对该车型在段修中存在的相关惯性问题进行了调研，并提出了相应的改进措施。

【关键词】C80B敞车；惯性问题；分析；影响；改进1 C80B型敞车存在的主要故障1.1 NSW型手制动机性能不良1.1.1 性能试验情况为了便于分析NSW型手制动机检修的现状，我们随机抽取2015年10月12日到16日一周内湖东车辆段大同检修、湖东检修施修的C80B共计336辆段修车进行了调查统计，其中NSW型手制动机性能作用不良的117辆，占检修总数的34.82%。

1.1.2 更换情况在选取日期段内的336辆段修车的NSW型手制动机检修情况进行调查统计发现，因手制动机制动、调力作用不良和三项功能全失的共更换59台，辆均0.18件，见表1。

1.1.3 手制动机故障分类情况在更换的59台手制动机中，为了分析功能性故障发生的原因，对所有故障手制动机进行了分解检查，共发现问题214件。

故障台均3.62件。

其中有的手制动机多个问题并存，零部件故障情况见表2。

1.1.4 对上述故障手制动机拆解统计情况通过对上述故障手制动机统计，发现①功能手柄、拨架卡滞折断两项合计占13.09%；②棘舌与棘舌座、小齿轮与主动轴锈死，两项合计占45.33%；③主动轴弯曲、离合器裂损，两项合计占26.63%。

0引言铝合金C80型敞车运用过程中,发生闸瓦切削车轮的现象较为突出,严重者闸瓦切削车轮后大量切削物聚积在车轮与闸瓦之间,导致闸瓦抱死车轮,存在严重行车安全隐患。

为此,我们组织对铝合金C80型、不锈钢C80B型敞车闸瓦间隙、闸瓦压力等分别进行了检测、试验,并对相关尺寸进行了计算,对铝合金C80型敞车闸瓦切削车轮的故障原因进行了分析,并提出相关建议措施,具体如下:1数据统计情况大秦线目前保有C80型敞车4792辆,C80H型敞车603辆,C80B型敞车23024辆,C80BH型敞车4477辆。

2016年1月1日至12月31日,TFDS预报C80系列敞车闸瓦切削车轮故障共计24件。

按车型分为:C80型20件,占该型车保有量的4.17‰;C80H型0件,占该型车保有量的0%;C80B型3件,占该型车保有量的0.13‰; C80BH型1件;占该型车保有量的0.22‰。

从以上数据可以看出,C80型敞车发生闸瓦切削车轮故障的比例明显高于其它车型。

较为典型的是2016年12月20日C804371237车辆7位轮擦伤6.5mm;8位轮擦伤两处,最深一处6.8mm;5、6位车轮踏面有圆周划痕;5位车轮发蓝变色。

2检查、检测及计算情况2.1C80型敞车检查、检测情况2.1.1C804371237车辆检查、检测情况2016年12月27日,组织相关人员对闸瓦切削车轮故障较为典型的C804371237车辆进行了检查,并对相关尺寸进行了检测,具体如下:1)外观状态经外观检查,该车配件齐全;基础制动装置各部作用良好,各部制动圆销均无锈死现象,手推作用灵活,无卡阻现象;侧架滑槽磨耗板无裂损、窜出、丢失等故障,开口尺寸均符合56~58mm的要求,制动梁无卡死、别劲现象;上拉条与摇枕之间未接触,存在约20mm的间隙;基础制动杠杆、拉杆组装符合要求。

2)恢复原型轮对、闸瓦状态检查将该车2位转向架装用轮对、闸瓦均更换为原型轮对(车轮直径843mm)、新品闸瓦(恢复为夹渣故障时的轮对、闸瓦尺寸),基础制动装置各孔距不变,对相关尺寸进行了测量:制动缸行程为133mm,闸调器螺杆工作长度220mm,均符合《铁路货车制动装置检修规则》要求;使用撬棍撬动6位闸瓦至极限,其余3块闸瓦均与车轮踏面密贴,此时6位闸瓦与车轮间隙为22mm。

关于C80B敞车撑杆存在问题的调查分析与建议作者：刘忠平来源：《科技视界》2017年第06期【摘要】在大秦线主要的运煤专用敞车中，C80B（含C80BH，以下同）型敞车具有商业运行速度100km/h、使用频率高、码头不摘钩连续翻卸、适用于编组万吨、两万吨重载列车等特点。

特别重要的是C80B以其性能成熟、作用稳定、保有量大一直占领运输的主导地位，以2013年到2016年为例计算，其使用率占到大秦线所有敞车的66.89%，随着在检修、运用中的不断使用，累计发生了一些比较典型的故障，给正常的运输秩序带来一定的安全隐患。

因此，加强对C80B主型车辆故障的研究，具有现实的指导意义。

本文对该车型在段修中存在的撑杆质量问题进行了调研，并提出了相应的改进措施。

【关键词】C80B敞车；撑杆；质量问题；分析；建议1 撑杆检修中存在的故障（1）为了便于分析撑杆检修的现状，我们随机抽取2016年6月份湖东车辆段大同检修、湖东检修施修C80B共计1911辆段修车进行了调查统计，发现撑杆弯曲变形过限、腐蚀等故障543辆，占到车辆总数的28.41﹪。

（2）撑杆弯曲变形、折损、腐蚀部位及特征情况在所发现的撑杆故障中，车辆撑杆弯曲变形部位多发生在撑杆中部，而折损部位在中部、根部及撑杆座都有发生，呈无规律状态。

撑杆及孔腐蚀近年来明显居多，越来越呈上升趋势，两项合计占23.39%。

腐蚀部位发生在撑杆弯角处和撑杆组装孔外侧边缘处，详见下图：2 撑杆故障原因分析（1）部分装卸作业点装卸作业不规范作为码头不摘钩连续翻卸为大秦钱设计的运煤专用车辆，其区别于通用敞车而专门设计有车内撑杆部件。

按设计要求装车点应具备机械化装车，卸车点为翻车机作业。

但由于实际国情限制，大多数装车点、卸车点并不具备相配套的装卸机具，这类装车点在作业时，不能严格按照装有撑杆的特殊规定进行装卸作业，是对车辆撑杆造成损坏的主要原因之一。

特别在个别支线装卸作业点，所使用的大型装载机装车时由于装车位置的选择以及作业不规范，使的装载机完成装卸煤时碰撞撑杆造成损坏；卸车点用勾机卸车时也是由于卸车位置及作业不规范导致与撑杆发生碰撞而造成损坏。