下载文档原格式
二次张拉预应力钢绞线锚具在桥梁施工中的张拉工艺及预应力损失分析本文主要分析了二次张拉预应力钢绞线锚具的一般性的施工要点和施工工艺，同时，分析了二次张拉预应力钢绞线锚具在桥梁施工中预应力损失的一些特点和原因，并提出了当下的新工艺，以期能够为我国桥梁的预应力施工提供参考。
标签：二次张拉;钢绞线;预应力箱梁桥一、前言随着我国桥梁预应力施工技术的进步，二次张拉预应力钢绞线锚具使用的范围越来越广，因此，为了提高二次张拉预应力钢绞线锚具的施工效果，必须要明确预应力损失的存在，并分析其原因，以降低损失量。
二、混凝土结构预应力张拉工艺1、先张法张拉程序及工艺先张法是在底模整理后，在台座上进行张拉己经加工好的预应力筋。
先张法通常采用一端张拉，另一端固定，即另一端在张拉前要设置好固定装置。
但也有采用两端张拉的方法。
对于钢丝和钢绞线，其张拉程序：0→初始应力→1.05（持荷2min）→0.9→（锚固）。
为张拉时控制应力。
2、后张法张拉程序及工艺后张法张拉时构件的混凝土强度不应低于设计规定。
施加预应力一般多从两端进行张拉。
但是，从现场条件和施工方法方面考虑，也有采用单侧张拉的。
对于张拉方式的采用，事先都应有明确的计划、准备，以便逐步实施。
普通松弛力筋：0→初始应力→1.03（锚固）;低松弛力筋：0→初始应力→（持荷2min锚固）;其他锚具：0→初始应力→1.05（持荷2min）→（锚固）。
3、关于超张拉在以往的施工中，不论是规范要求，还是工程设计、施工操作，都采用超张拉施工工艺，其目的是克服钢绞线松弛的应力损失，而在现在的预应力工程中，普遍采用了低松弛钢绞线，应力松弛损失大大减少，加之现在的锚固系统多采用夹片自锚式锚具，如果继续超张拉（1.O5），张拉应力就很难再回到原值。
三、二次张拉预应力钢绞线锚具竖向预应力损失影响因素分析1、管道摩擦预应力筋与管道壁间的摩擦分为管道曲率影响损失和管道偏差损失两部分组成，而竖向预应力力筋采用直线形式布置，摩擦引起的损失通常比较小，在试验中，预应力长度在1～2m之间，因摩擦造成的预应力损失只有0.25～0.97kN，在测试中由于千斤顶油压表精度不够，无法测量。
二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统施工、验收要点二次张拉钢绞线技术应用于箱梁腹板竖向预应力的标准化研究课题组二○○九年八月二日图1-02固定端安装进浆聚乙烯半硬管图1-03二次张拉竖向预应力安装示意图图1-03二次张拉竖向预应力安装示意图中心线与盒体四周对称二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统施工、验收要点二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统是一种新型的预应力筋锚固体系，它不同于传统的精轧螺纹钢筋YGM锚固体系，也不同于夹片式钢绞线锚固体系，具有其自身的特点，在施工、验收中应掌握如下要点，才能确保发挥这一新型锚固体系的优势，从而确保竖向预应力（含中短预应力束）永存应力稳定可靠，孔道压浆密实饱满，提升桥梁的安全性能。
一、预应力筋制作、安装1、正确安装P锚挤压套和弹簧在钢绞线上的位置，确保弹簧总长度的90%以上在挤压套内。
2、P锚挤压安装油压应大于或等于25Mpa（当使用YJ40挤压机时，应大于或等于30Mpa）。
3、每500套P锚应抽样3套在现场按施工同一工艺挤压，用标定合格千斤顶做拉断试验，钢绞线拉断，钢绞线与挤压套应无滑动、滑脱现象。
4、每一根钢绞线挤压安装P锚时，都应有原始记录。
5、安装固定端应注意安装压板。
（如图1－01）6、安装进浆钢管与塑料管连接部位应用铁丝或管卡固定（如图1-01）7．固定端波纹管口应用水泥砂浆（或环氧砂浆或海棉）堵严实，防止进浆。
8、张拉端槽口穴模与垫板应用螺栓联接，穴模底板与垫板之间应无间隙。
（如图1－03）图1-01 固定端安装示意图图2-01第一次张拉示意图9、检查张拉端槽口穴模固定螺栓孔是否对称（图1－04），如发现不对称情况应坚决返工。
10、安装张拉端槽口穴模时，穴模底板应与桥面基本平行。
11、进浆塑料管宜采用聚乙烯钢丝管或聚乙烯半硬管（图1－01；图1－02）。
12、浇筑混凝土后，混凝土终凝2～5小时内拆除张控端槽口穴模。
13．张拉端槽口拆模后，应及时采取防护措施，防止混凝土以及杂物进入槽口内。
![二次张拉低回缩锚固体系竖向预应力钢绞线方法及其系统[发明专利]](https://img.taocdn.com/s1/m/eff65d30d15abe23492f4d5b.png)
专利名称：二次张拉低回缩锚固体系竖向预应力钢绞线方法及其系统
专利类型：发明专利
发明人：王年福,汪晓燕,严登山
申请号：CN201310707376.1
申请日：20131220
公开号：CN103726447A
公开日：
20140416
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：本发明公开了一种二次张拉低回缩锚固体系竖向预应力钢绞线方法及其系统，属于桥梁上部结构箱梁预应力施工的方法和系统，方法包括：依次单根张拉钢绞线力筋至设计的应力值σcom，持荷120±30s，放张，夹片锚固力筋；待一次张拉夹片锚固回缩后，间隔2—16h，将同组钢绞线力筋的锚杯整体张拉至σcom，锚杯上升3—10mm高度，持荷120±30s，固定锚杯高度，放张。
二次张拉系统，所述连接套螺纹连接所述锚杯和拉杆，所述拉杆螺帽连接所述拉杆和千斤顶，所述千斤顶连接拉升所述拉杆，所述张拉支座连接支撑所述千斤顶。
本发明提高预应力等级，减小预应力的损失，有效地防止箱梁腹板纵向裂缝，提高桥梁的使用年限。
申请人：中交二航局第四工程有限公司,中交第二航务工程局有限公司
地址：241009 安徽省芜湖市鸠江经济开发区创新路西侧综合服务区1号楼1层
国籍：CN
代理机构：成都九鼎天元知识产权代理有限公司
更多信息请下载全文后查看。
OVM钢绞线低回缩量锚固体系柳州欧维姆机械股份有限公司目录一、概要二、主要技术性能指标三、标志示例四、结构及参数五、施工工艺一、概要OVM低回缩量锚具是针对短预应力束锚具张拉放张回缩量过大，导致其有效永久预应力损失大而专门研究开发的一种低回缩高效率的预应力锚具。
OVM低回缩量锚具广泛应用于大跨度预应力混凝土连续梁、连续钢构等桥梁竖向预应力结构，铁路梁横向预应力结构，斜拉桥塔身周向、横向预应力结构，边坡锚固预应力结构及其它各种较短预应力筋结构中。
我公司为专业的锚、机具生产企业，开发的低回缩量锚具锚固效率系数高，锚固性能稳定、可靠，张拉操作简便。
产品执行GB/T14370-2007《预应力筋用锚具、夹具和连接器》标准和铁路产品认证用技术规范TB/T3193-2008《铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器技术条件》。
二、主要技术性能指标1、锚具效率系数：ηA≥0.952、破断总应变:εapu≥2.0%3、锚具二次放张回缩量:λ≤1mm4、满足试验应力上限取0.65f ptk，应力幅度100MPa，循环200万次的疲劳性能要求。
5、满足试验应力上限取0.80f ptk，下限应力取0.40f ptk，循环50次的周期荷载性能要求。
6、锚具满足分级张拉、补张拉和放松钢绞线的要求。
7、锚具的锚口摩阻损失和喇叭口摩阻损失合计不大于6%。
三、标记示例OVM .M 15 DHS - □□□应用类型预应力钢材根数低回缩量代号预应力钢材直径(mm)，15为φ15.24mm钢绞线锚具代号预应力体系代号示例:锚固3根直径为φ15.24mm预应力混凝土用钢绞线铁路工程用OVM低回缩量锚具型号标记：OVM.M15DHS-3T四、结构及参数1、OVM.M15DHS低回缩量锚具（张拉端）结构及尺寸参数图1 低回缩量锚具结构图（张拉端）低回缩量锚具（张拉端）由工作夹片、工作锚板、螺母、锚垫板和螺旋筋组成，见图1。
螺母通过内螺纹与工作锚板外螺纹相连。
121工程Engineer ing 中国设备工程 2018.06（下）二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统是一种新型的预直力筋锚固体系，不同于传统的精轧螺纹钢YGM 锚固体系，也不同于夹片式钢绞线锚固体系，它具有其自身的特点。
本文以广州南沙凤凰二桥主桥岸跨竖向预应力施工为背景工程，研究低回缩竖向预应力二次张拉控制技术及二次预应力施加时机对施工效果的影响。
1 背景工程岸跨拱梁位于两岸过渡墩与边墩之间，一端简支于过渡墩上，另一端与边墩（拱脚）固结，岸跨拱梁为19.96m 长的变截面箱梁（下称岸跨纵梁）和20m（平面投影长）的等截面曲梁组合而成的预应力砼结构。
平衡拱脚部分水平推力的体外预应力系杆锚固在简支端的中横隔上。
岸跨预应力包含顶板横向预应力、端横梁及中横隔梁Ⅰ预应力、纵向预应力。
在系杆锚固的岸跨拱中横梁Ⅰ处设置横向预应力和竖向预应力。
竖向预应力采用OHM 竖向预应力锚固体系，充分利用二次张拉低回缩锚具的特性，以减少短束预应力筋的预应力损失。
预应力钢筋采用Φs15.2-3高强度低松弛钢绞线，采用内径Φ50mm 的塑料波纹管成孔。
单个岸跨有112套OHM 二次张拉预应力钢束，全桥共计448套。
图1为预应力立面图。
图1 预应力立面图2 低回缩二次张拉工艺低回缩二次张拉体系主要由固定端“P 型锚具系统”、钢绞线力筋、管道系统和张拉端“低回缩二次张拉锚具”等几个部分组成，经二次张拉施工实现其预应力钢绞线低回缩锚固。
第二次张拉要求锚固回缩量≤1 mm。
二次张拉锚固体系的实现过程如下。
第一次，按夹片式锚具通用张拉施工方法整束张拉并锚固，张拉程序：0→0.1σcon →1.05σcon(持荷2min)→锚固；第二次，用专用H 型支承角支承千斤顶，采用连接器与张拉杆相连，将锚环整体拉起，张拉至设计张拉力，拧紧外圈支承螺母，消除第一次张拉钢绞线产生的锚具放张回缩值。
第一次张拉2~16小时内进行第二次张拉，张拉程序：0→0.5 σcon →1.0σcon (持荷2min)→锚杯的下端离开垫板6～12mm，旋紧支承螺母→锚固。
二次张拉低回缩预应力锚具及锚下应力分析目前,我国对大跨径预应力混凝土箱梁桥腹板中的竖向预应力通常是采用张拉精轧螺纹钢的方式来实现,但精轧螺纹钢YGM锚固体系都存在锚具实际回缩损失大、安装的精度要求高、精轧螺纹钢筋易被拉断和压浆质量不够好等等缺陷。
为此,湖南大学桥梁工程研究所和湖南湘潭欧之姆预应力锚具有限公司共同研制出一种“二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统”,使之得到有效的改善。
为了验证这种新型锚具的工作性能,本文进行了以下几个方面的研究：1.从受力、施工现场的条件以及可靠度等方面考虑,本文确定螺母的最佳长度为25mm。
2.单孔二次张拉低回缩预应力锚具螺母外侧最大应力位于与垫板相接触的受压端,往自由端逐渐减小,在自由端轴向应力转为拉应力、环向应力转为压应力。
3.设计了采用二次张拉低回缩预应力锚具的矩形梁试验,将理论计算结果分别与传统夹片式锚具锚下应力场、新型二次张拉低回缩预应力锚具锚下应力场进行对比,发现在张拉过程中三者锚下应力场的变化规律一致,因此单孔二次张拉
低回缩预应力锚具锚下构造可完全与传统夹片式锚具相同。
4.通过实桥测试对低回缩二次张拉预应力锚具应用于腹板竖向预应力的预应力损失进行了测试,重点测试了其由于接缝压缩、锚具变形及回缩引起的预应力损失值、弹性压缩值、松弛损失值、收缩徐变损失值,并对影响预应力损失的因素进行了分析。
在本文的最后,对新型二次张拉低回缩预应力锚具的发展和进一步研究提出了建议和注意的问题。
二次张拉钢绞线竖向预应力技术的实桥测试研究摘要：二次张拉钢绞线竖向预应力技术是一种新型预应力体系，为配合该课题研究项目，对预应力的损失情况进行实桥测试。
测试证明，传统竖向预应力张拉过程中，由于锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失相当严重，是造成竖向预应力损失过大的最主要原因，而采用二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力技术，能够解决这种传统竖向预应力筋的弊病。
关键词：二次张拉；课题研究；预应力损失；实桥测试；张拉工艺；测试分析目前国内、外箱梁腹板竖向预应力设计施工形式的主要形式有两种：精轧螺纹钢YGM锚固体系和预应力钢绞线普通锚固体系。
但两种预应力体系都面临一个大的难题，即预应力损失严重，于是提出一种创新的预应力张拉锚固技术：二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力技术。
二次张拉钢绞线预应力技术基本原理是对预应力钢绞线进行二次张拉：①第一次张拉钢绞线使锚杯内的夹片夹紧预应力筋，预应力筋的回缩基本上在这个阶段完成；②第二次张拉锚杯、进一步张拉预应力钢绞线，直至设计张拉力后，拧紧锚杯外螺母固定，第二次张拉得优势在于能够补偿第一次张拉时的回缩损失，并易于调整预应力筋的张拉应力。
这种预应力筋张拉的回缩损失小、施工方便灵活、操作简单，能够使结构永存预应力达到设计要求、不易失效。
为研究这一新型预应力体系课题，课题组在湖南长沙捞刀河大桥及广州绕城公路南环段项目顺德支流特大桥进行了实桥测试。
一、长沙捞刀河大桥实桥测试1.1检测内容⑴测量“二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统”张拉放张过程中预应力损失值，其中包括锚具放张回缩及变形损失、接缝压缩损失。
⑵测量力筋张拉后前期钢绞线力筋松驰及徐变损失。
⑶测量二次张拉后钢绞线松驰、混凝土徐变损失、竖向预应力筋永存预应力变化值和绝对值。
⑷对比测量不同张拉施工工艺对竖向预应力放张锚固损失的影响。
1.2测点与测试装置选取布置在悬臂浇注第六号节段3m处箱梁腹板内，箱梁高225cm，在竖向预应力钢绞线的非张拉端对称布置4个压力传感器。
二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统施工、验收要点二次张拉钢绞线技术应用于箱梁腹板竖向预应力的标准化研究课题组二○○九年八月二日图1-02固定端安装进浆聚乙烯半硬管图1-03二次张拉竖向预应力安装示意图图1-03二次张拉竖向预应力安装示意图二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统施工、验收要点二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统是一种新型的预应力筋锚固体系，它不同于传统的精轧螺纹钢筋YGM锚固体系，也不同于夹片式钢绞线锚固体系，具有其自身的特点，在施工、验收中应掌握如下要点，才能确保发挥这一新型锚固体系的优势，从而确保竖向预应力（含中短预应力束）永存应力稳定可靠，孔道压浆密实饱满，提升桥梁的安全性能。
一、预应力筋制作、安装1、正确安装P锚挤压套和弹簧在钢绞线上的位置，确保弹簧总长度的90%以上在挤压套内。
2、P锚挤压安装油压应大于或等于25Mpa（当使用YJ40挤压机时，应大于或等于30Mpa）。
3、每500套P锚应抽样3套在现场按施工同一工艺挤压，用标定合格千斤顶做拉断试验，钢绞线拉断，钢绞线与挤压套应无滑动、滑脱现象。
4、每一根钢绞线挤压安装P锚时，都应有原始记录。
5、安装固定端应注意安装压板。
（如图1－01）6、安装进浆钢管与塑料管连接部位应用铁丝或管卡固定（如图1-01）7．固定端波纹管口应用水泥砂浆（或环氧砂浆或海棉）堵严实，防止进浆。
8、张拉端槽口穴模与垫板应用螺栓联接，穴模底板与垫板之间应无间隙。
（如图1－03）图1-01 固定端安装示意图图2-01第一次张拉示意图9、检查张拉端槽口穴模固定螺栓孔是否对称（图1－04），如发现不对称情况应坚决返工。
10、安装张拉端槽口穴模时，穴模底板应与桥面基本平行。
11、进浆塑料管宜采用聚乙烯钢丝管或聚乙烯半硬管（图1－01；图1－02）。
12、浇筑混凝土后，混凝土终凝2～5小时内拆除张控端槽口穴模。
13．张拉端槽口拆模后，应及时采取防护措施，防止混凝土以及杂物进入槽口内。
二、施加预应力1、第一次张拉施工按常规钢绞线夹片锚固施工方法施工，每束3根（含3根）以下的钢绞线束可单根张拉。
2、第二次张拉应在第一次张拉放张后2～16小时内进行，张拉时应采用专用千斤顶和张拉连接装置，将整束张拉至设计要求应力值。
3、张拉施工工序（1）第一次张拉施工宜为 0→0.1σcon →0.2σcon →1.03σcon 锚固 （2）第二次张拉施工宜为 0→0.5σcon →1.03σcon 拧紧支承螺母→放张（3）检验测量第二次张拉放张后伸长值是否符合要求。
（4）采用双控，以张拉力为主的方法，用伸长值进行校验，(a)第一次张拉实测伸长值与理论伸长值之差应控制在±6%以内，(b)第二次张拉实测伸长值与理论伸长值之差应控制在±10%以内，c 第二次张拉放张后实测伸长值与理论伸长值应控制在±10%以内。
4、张拉放张回缩值应控制在a 、第一次张拉锚固回缩量≤6 mm 。
图2-02第一次张拉放张后示意图持荷2min 持荷2minb 、第二次张拉锚固回缩量≤1 mm 。
5、张拉施工①第一次张拉施工a 、第一次张拉时支承螺母应不受力，支承螺母与垫板之间有较小间隙（图2－02）b 、施工工序：0→0.1σcon →0.2σcon →1.03σcon 锚固。
c 、应测量0.1σcon 与1.03σcon 工具夹片外露差值。
d 、计算实测伸长值时应减去工具夹片外露差值。
e 、安装锚具前，应清理干净槽口内杂物。
②第二次张拉施工a 、第二次张拉时间应符合设计规定要求，当设计无规定时，宜在第一次张拉完成后2～16小时内进行。
b 、第二次张拉前准备(a) 清除干净张拉槽口内杂物。
(b) 安装张拉连接套（图2-03） (c) 安装张拉杆（图2-04） (d) 安装张拉支架（图2-05）(e) 安装千斤顶及张拉杆连接螺母（图2-06） (f) 消除支承螺母与垫板之间间隙（图2-07）图2-03安装张拉连接套后图2-04安装张拉连接杆后图2-05 安装张拉支架后持荷2minc 、进行第二次张拉(a) 第二次张拉施工工序0→0.5σcon →1.03σcon 拧紧支承螺母→锚固(b) 第二次张拉至1.03σcon 时，支承螺母应离开垫板6～12mm 间隙（图2-08）(c) 拧紧支承螺母后，支承螺母与垫板应贴紧，无间隙（图2-09） (d) 放张后支承螺母与垫板之间应无间隙（图2-10）d 、第二次张拉放张后拆除张拉杆系统及千斤顶 (a) 拆除连接杆连接螺母（图2-11） (b) 拆除千斤顶（图2-12）图2-06安装千斤顶和拉杆连接螺母后图2-07开始第二次张拉初始状态 已消除支承螺母和垫板之间的间隙 图2-08第二次张拉终，支承螺母离 开垫板产生6－12mm 的间隙图2-09二次张拉旋紧支承螺母锚固后 图2-10二次张拉放张、回油后 图2-11二次张拉拆除拉杆连接螺母后持荷2minx(c) 拆除张拉支架（图2-13）(d) 拆除张拉杆（图2-14）(e) 拆除张拉连接套（图2-15）e、校验第二次张拉放张后实测伸长值与理论伸长值误差（a）测量锚杯与支承螺母相对位置差△L H(图2-16)（b）测量锚杯，支承螺母高度（c）按下式计算第二次张拉放张后实测伸长值：△L放H=△L H－(H1－H2)＋1式中：H1—锚杯高度（mm）H2—支承螺母高度（mm）△L放II—第二次张拉放张后实际伸长值（mm）△L H—第二次张拉放张后锚杯与支承螺母相对位置差值（mm）（d）将△L放II与第二次张拉理论伸长值△L II进行比较，误差应在±10%之内。
图2-12二次张拉拆除千斤顶后图2-13二次张拉拆除张拉支架后图2-14二次张拉拆除张拉杆后图2-15 完成二次张拉全过程后图2-16测量二次张拉锚杯和支承螺母相对位置之差△L H三、孔道压浆①孔道压浆应从孔道下方压入，孔道上方排出（图3-01）②进浆塑料管与压浆机出浆管宜采用专用接头、管卡、阀门、活接头连接（图3-02；图3-06）③出浆口应设置阀门（图3-03）④进浆口阀门，出浆口阀门可选用闸阀或球阀（图3-04；图3-05）⑤进浆塑料管与压浆机出浆管连接应牢靠，能确保在受压0.3-0.7Mpa内不滑脱（图3-06）。
⑥压浆完毕，应先关闭进浆口阀门后，才拆卸压浆机出浆管。
⑦孔道内水泥浆体初凝之后，方可拆除进浆口阀门。
同时，也应及时拆除阀门进行清洗重复使用。
四、验收1、“二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统”施工验收应在桥梁工程验收前适当时期进行。
2、验收由监理主持，施工单位相关人员参与并编制相关的验收文件。
3、验收分为工序验收和竖向预应力分项工程验收。
图3-01二次张拉孔道压浆进、出浆口连接状态示意图图3-02进浆管连接部件示意图图3-03出浆口连接部件示意图图3-04进浆管闸阀连接示意图图3-05进浆管球阀连接示意图图3-06聚乙烯钢丝进浆管连接示意图进浆排气4、工序施工验收工序施工验收按每个施工节段为一单元，验收如下项目，并按规定填写验收记录。
①P锚钢绞线连接安装施工验收a、查验P锚、钢绞线进场复验报告。
b、查验P锚是否符合要求。
c、查验现场工艺安装力筋拉断试验记录和挤压压力参数记录，并核实其记录与实际试验状况的一致性，判断是否符合规定要求。
d、抽查弹簧外露长度是否符合规定，否则，应查明原因或责令返工。
e、填写施工验收记录。
②钢绞线力筋，锚具、管道，压浆管安装施工验收a、查验锚具进场复验报告。
b、检查力筋、锚具、波纹管和塑料进浆管安装符合要求的程度。
特别要查验塑料进浆管是否存在压扁、急转弯折堵内孔现象，否则，应责令返工后重新验收。
c、填写验收记录。
③力筋张拉施工验收a、查验张拉机具设备校验报告，核对校验报告是否在规定有效期限内。
b、查验第一次张拉记录、第二次张拉记录，核实其记录与实际施工状况的一致性。
c、随机抽查张拉端锚具在第二次张拉放张锚固后锚杯与支承螺母的相对位置△L H ，按图2-16方法测量，并填写记录。
d、按前述二次张拉放后实测伸长值计算公式，计算第二次张拉放张后实际伸长值△L放II ，并与第二次张拉理论伸长值△L II比较，误差应在±10%之内，如发现异常，则应对此节段所有力筋进行检查，发现不符合要求的，应责令返工重新进行第二次张拉。
返工后的预应力束应重新进行随机抽查，合格后方可通过验收。
e、有必要时，随机抽查一束或多束，按第二次张拉施工工艺进行整束张拉（如图2-09），旋紧支承螺母，测量△L放Ⅱ，校验与理论伸长值误差是否在±10%之内。
f、填写验收记录④孔道压浆施工验收a、查验压浆试件试验记录。
b、随机抽查张拉端垫板排气（出浆）口处在水泥浆凝固后的密实和饱满情况以及无气孔等缺陷。
c、填写验收记录。
5、分项工程验收在对“低回缩竖向锚固系统”分项工程进行验收时，应提供下列文件和记录；a、文件①设计变更文件；②钢绞线出厂质量合格证件、出厂质量报告和进场复验报告；③锚具出厂质量合格证件，出厂质量报告和进场复验报告；④管道出厂质量合格证件，出厂质量报告；⑤其他文件。
b、记录① P锚、钢绞线连接安装施工验收记录；②钢绞线力筋、锚具、管道、压浆管安装施工验收记录；③力筋张拉施工验收记录；④孔道压浆施工验收记录；⑤力筋第一次张拉记录；⑥力筋第二次张拉记录；⑦孔道压浆记录；⑧封锚记录；⑨其他记录。
“低回缩竖向锚固系统”分项工程的施工验收，除查验有关文件、记录是否符合规范要求外，尚应对有疑点的工序施工验收进行复查，对封锚后的外观进行抽查。
当提供的文件、记录及抽查结果均符合要求和相关国标要求时，即可通过分项工程的施工验收。
2009年8月2日。
