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二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统施工、验收要点二次张拉钢绞线技术应用于箱梁腹板竖向预应力的标准化研究课题组二○○九年八月二日图1-02固定端安装进浆聚乙烯半硬管图1-03二次张拉竖向预应力安装示意图图1-03二次张拉竖向预应力安装示意图中心线与盒体四周对称二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统施工、验收要点二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统是一种新型的预应力筋锚固体系，它不同于传统的精轧螺纹钢筋YGM锚固体系，也不同于夹片式钢绞线锚固体系，具有其自身的特点，在施工、验收中应掌握如下要点，才能确保发挥这一新型锚固体系的优势，从而确保竖向预应力（含中短预应力束）永存应力稳定可靠，孔道压浆密实饱满，提升桥梁的安全性能。
一、预应力筋制作、安装1、正确安装P锚挤压套和弹簧在钢绞线上的位置，确保弹簧总长度的90%以上在挤压套内。
2、P锚挤压安装油压应大于或等于25Mpa（当使用YJ40挤压机时，应大于或等于30Mpa）。
3、每500套P锚应抽样3套在现场按施工同一工艺挤压，用标定合格千斤顶做拉断试验，钢绞线拉断，钢绞线与挤压套应无滑动、滑脱现象。
4、每一根钢绞线挤压安装P锚时，都应有原始记录。
5、安装固定端应注意安装压板。
（如图1－01）6、安装进浆钢管与塑料管连接部位应用铁丝或管卡固定（如图1-01）7．固定端波纹管口应用水泥砂浆（或环氧砂浆或海棉）堵严实，防止进浆。
8、张拉端槽口穴模与垫板应用螺栓联接，穴模底板与垫板之间应无间隙。
（如图1－03）图1-01 固定端安装示意图图2-01第一次张拉示意图9、检查张拉端槽口穴模固定螺栓孔是否对称（图1－04），如发现不对称情况应坚决返工。
10、安装张拉端槽口穴模时，穴模底板应与桥面基本平行。
11、进浆塑料管宜采用聚乙烯钢丝管或聚乙烯半硬管（图1－01；图1－02）。
12、浇筑混凝土后，混凝土终凝2～5小时内拆除张控端槽口穴模。
13．张拉端槽口拆模后，应及时采取防护措施，防止混凝土以及杂物进入槽口内。
OVM钢绞线低回缩量锚固体系柳州欧维姆机械股份有限公司目录一、概要二、主要技术性能指标三、标志示例四、结构及参数五、施工工艺一、概要OVM低回缩量锚具是针对短预应力束锚具张拉放张回缩量过大，导致其有效永久预应力损失大而专门研究开发的一种低回缩高效率的预应力锚具。
OVM低回缩量锚具广泛应用于大跨度预应力混凝土连续梁、连续钢构等桥梁竖向预应力结构，铁路梁横向预应力结构，斜拉桥塔身周向、横向预应力结构，边坡锚固预应力结构及其它各种较短预应力筋结构中。
我公司为专业的锚、机具生产企业，开发的低回缩量锚具锚固效率系数高，锚固性能稳定、可靠，张拉操作简便。
产品执行GB/T14370-2007《预应力筋用锚具、夹具和连接器》标准和铁路产品认证用技术规范TB/T3193-2008《铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器技术条件》。
二、主要技术性能指标1、锚具效率系数：ηA≥0.952、破断总应变:εapu≥2.0%3、锚具二次放张回缩量:λ≤1mm4、满足试验应力上限取0.65f ptk，应力幅度100MPa，循环200万次的疲劳性能要求。
5、满足试验应力上限取0.80f ptk，下限应力取0.40f ptk，循环50次的周期荷载性能要求。
6、锚具满足分级张拉、补张拉和放松钢绞线的要求。
7、锚具的锚口摩阻损失和喇叭口摩阻损失合计不大于6%。
三、标记示例OVM .M 15 DHS - □□□应用类型预应力钢材根数低回缩量代号预应力钢材直径(mm)，15为φ15.24mm钢绞线锚具代号预应力体系代号示例:锚固3根直径为φ15.24mm预应力混凝土用钢绞线铁路工程用OVM低回缩量锚具型号标记：OVM.M15DHS-3T四、结构及参数1、OVM.M15DHS低回缩量锚具（张拉端）结构及尺寸参数图1 低回缩量锚具结构图（张拉端）低回缩量锚具（张拉端）由工作夹片、工作锚板、螺母、锚垫板和螺旋筋组成，见图1。
螺母通过内螺纹与工作锚板外螺纹相连。
121工程Engineer ing 中国设备工程 2018.06（下）二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统是一种新型的预直力筋锚固体系，不同于传统的精轧螺纹钢YGM 锚固体系，也不同于夹片式钢绞线锚固体系，它具有其自身的特点。
本文以广州南沙凤凰二桥主桥岸跨竖向预应力施工为背景工程，研究低回缩竖向预应力二次张拉控制技术及二次预应力施加时机对施工效果的影响。
1 背景工程岸跨拱梁位于两岸过渡墩与边墩之间，一端简支于过渡墩上，另一端与边墩（拱脚）固结，岸跨拱梁为19.96m 长的变截面箱梁（下称岸跨纵梁）和20m（平面投影长）的等截面曲梁组合而成的预应力砼结构。
平衡拱脚部分水平推力的体外预应力系杆锚固在简支端的中横隔上。
岸跨预应力包含顶板横向预应力、端横梁及中横隔梁Ⅰ预应力、纵向预应力。
在系杆锚固的岸跨拱中横梁Ⅰ处设置横向预应力和竖向预应力。
竖向预应力采用OHM 竖向预应力锚固体系，充分利用二次张拉低回缩锚具的特性，以减少短束预应力筋的预应力损失。
预应力钢筋采用Φs15.2-3高强度低松弛钢绞线，采用内径Φ50mm 的塑料波纹管成孔。
单个岸跨有112套OHM 二次张拉预应力钢束，全桥共计448套。
图1为预应力立面图。
图1 预应力立面图2 低回缩二次张拉工艺低回缩二次张拉体系主要由固定端“P 型锚具系统”、钢绞线力筋、管道系统和张拉端“低回缩二次张拉锚具”等几个部分组成，经二次张拉施工实现其预应力钢绞线低回缩锚固。
第二次张拉要求锚固回缩量≤1 mm。
二次张拉锚固体系的实现过程如下。
第一次，按夹片式锚具通用张拉施工方法整束张拉并锚固，张拉程序：0→0.1σcon →1.05σcon(持荷2min)→锚固；第二次，用专用H 型支承角支承千斤顶，采用连接器与张拉杆相连，将锚环整体拉起，张拉至设计张拉力，拧紧外圈支承螺母，消除第一次张拉钢绞线产生的锚具放张回缩值。
第一次张拉2~16小时内进行第二次张拉，张拉程序：0→0.5 σcon →1.0σcon (持荷2min)→锚杯的下端离开垫板6～12mm，旋紧支承螺母→锚固。
6.5 施加预应力6.5.1 “低回缩竖向锚固系统”的力筋施加预应力的工艺方法：第一次施加预应力的机具、设备准备工作均按《2000施工规范》中第12.8.1，12.8.2两条执行。
第二次张拉应在第一次张拉放张后2～16小时内进行，张拉时应采用专用千斤顶和张拉连接装置（见附录D ）和按本规范第6.5.4.4条规定的施工方法进行张拉作业。
6.5.2 张拉应力控制1、预应力筋的第二次张拉控制应力应符合设计要求。
若设计无规定时，则按1.03σcon 控制（考虑力筋松弛、混凝土徐变损失超张拉3%）。
第一次张拉控制应力宜按设计的张拉控制应力超张3%，无论任何情况，张拉控制应力值不应大于0.8f p k 。
2、预应力筋采用应力控制方法张拉，以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求。
若设计无规定时，则第一次张拉的实际伸长值与理论伸长值之差应控制在±6%以内，第二次张拉实际伸长与理论计算伸长值之差应控制在±10%内；否则，应暂停张拉，待查明原因和采取措施以后，方可继续张拉。
为确保永存预应力的稳定性，第二次张拉放张后实测伸长值与理论伸长值之间误差应控制在+10%～－15%内，否则应重新张拉，使之达到要求。
3、竖向预应力筋的理论伸长值△L 可分别按下列公式计算。
a 、第一次张拉理论伸长值△L I （mm ）按下式计算△L I ＝PPv IP E A L P · (6.5.2-1) 式中：P IP ——第一次张拉预应力筋的平均张拉力（N ）；L ——预应力筋的长度（mm ）；A Pv ——预应力筋的截面面积（mm 2）；E P ——预应力钢筋的弹性模量（Mpa ）；b 、第一次张拉实际伸长值，△L 总1（mm ）按下式计算△L 总1=△L 1＋△L 2(6.5.2-2) 式中：△L 1——第一次张拉初应力至最大张拉应力间的实测伸长值（mm ）；△L 2——初应力以下的推算伸长值（mm ）。
二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统施工、验收操作规则********项目部2011年3月目录1、术语和符号 (2)术语 (2)符号 (3)术语简称 (5)2、材料及锚具系统 (6)混凝土及钢筋 (6)锚具系统 (6)管道 (7)3、施工 (8)一般规定 (9)预应力钢筋材料、锚具、管道进场验收 (9)预应力钢筋的制作、安装 (9)混凝土的浇筑 (10)施加预应力 (11)孔道压浆 (15)封锚 (15)4、验收 (16)一般规定 (16)工序施工验收 (16)分项工程施工验收 (17)附录A 二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统的锚具构造尺寸 (19)附录B 张拉端锚具槽口及穴模参考尺寸 (20)附录C 张拉端锚具槽口护罩和固定塞的构造尺寸 (21)附录D 二次张拉专用千斤顶、张拉连接装置构造及参考尺寸 (22)附录E 竖向预应力工程施工验收记录表 (23)附录F 竖向预应力筋张拉记录表 (25)附录G 钢绞线与固定端P锚安装记录表 (27)1 术语、符号术语1.1.1二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统是一种由固定端“P型锚具系统”、钢绞线力筋、管道系统和张拉端“低回缩二次张拉锚具”等几个部分组合，沿垂直方向布置于预应力混凝土箱梁桥腹板内，并经二次张拉施工实现其力筋低回缩锚固的预应力锚固体系。
1.1.2二次张拉对同一根钢绞线预应力束完成第一次张拉→放张→夹片锚固后，第二次将锚杯整体张拉→旋紧支承螺母→放张锚固力筋，以弥补第一次放张锚固回缩损失的预应力施工工艺。
1.1.3竖向预应力锚固系统是一种由固定端锚具、预应力钢筋、张拉端锚具等部件组合，沿垂直方向布置于预应力混凝土内，经张拉施工实现其力筋锚固的预应力锚固体系。
1.1.4预应力筋在预应力结构中用于建立预加应力的单根或成束的预应力钢丝、钢绞线或钢筋。
1.1.5锚具在后张法预应力混凝土结构或构件中，为保持预应力筋的拉力并将其传递到混凝土上所用的永久性锚固装置。
低回缩锚具预应力两次张拉施工工法低回缩锚具预应力两次张拉施工工法一、前言低回缩锚具预应力两次张拉施工工法是一种在预应力混凝土结构中广泛使用的施工工法。
本文将介绍该工法的特点、适应范围、工艺原理、施工工艺、劳动组织、机具设备、质量控制、安全措施、经济技术分析以及工程实例。
二、工法特点低回缩锚具预应力两次张拉施工工法具有以下特点：1. 采用低回缩锚具，在预应力张拉过程中，锚具仅轻微回缩，有利于保持结构的稳定性。
2. 两次张拉的设计方式，使得结构荷载分布均匀，减小了结构受力不均匀带来的变形和应力集中。
3. 通过两次张拉的施工工艺，有效控制了张拉时的应力变化，降低了结构的损伤风险。
4. 工法简单、施工效率高，适用于各种规模的预应力混凝土结构。
三、适应范围低回缩锚具预应力两次张拉施工工法适用于各种预应力混凝土结构，包括桥梁、建筑物、水利工程等。
特别适用于跨度较大的结构，可以提供更好的结构稳定性和耐久性。
四、工艺原理低回缩锚具预应力两次张拉施工工法基于以下工艺原理：1. 通过两次张拉的方式，使得张拉应力在结构内的分布均匀，减小了结构的变形和应力集中。
2. 低回缩锚具能够在张拉过程中保持结构的稳定性，减小结构的变形和损伤风险。
3. 通过施工工艺的安排和控制，可以有效控制张拉的应力变化，提高结构的稳定性和安全性。
五、施工工艺低回缩锚具预应力两次张拉施工工法包括以下施工阶段：1. 预处理：对混凝土结构进行表面清洁、修补和防护处理，确保结构的完整性和粘结性。
2. 预应力钢束布设：根据设计要求，在混凝土结构中设置预应力钢束，并进行固定和保护。
3. 钢束张拉：分两次进行钢束张拉，通过低回缩锚具进行张拉，控制张拉应力的大小和分布。
4. 预应力锚固：在完成钢束张拉后，进行预应力锚固，确保预应力的传递和保持。
六、劳动组织低回缩锚具预应力两次张拉施工工法涉及的劳动组织包括预处理组织、预应力钢束布设组织、钢束张拉组织和预应力锚固组织。
*********标准******—— ****二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统设计、施工、验收技术规范（草案）(征求意见稿)****—**—**发布****—**—**实施**********发布目录1、总则 (2)2、术语和符号 (3)2.1 术语 (3)2.2 符号 (4)2.3 术语简称 (6)3、材料及锚具系统 (7)3.1 混凝土及钢筋 (7)3.2 锚具系统 (7)3.3 管道 (8)4、设计与施工的基本规定 (10)4.1 一般规定 (10)5、设计计算与构造 (12)5.1 一般规定 (12)5.2 竖向预应力计算 (12)5.3 二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统构造与工作原理 (15)6、施工 (18)6.1 一般规定 (18)6.2 预应力钢筋材料、锚具、管道进场验收 (18)6.3 预应力钢筋的制作、安装 (18)6.4 混凝土的浇筑 (19)6.5 施加预应力 (20)6.6 孔道压浆 (23)6.7 封锚 (24)7、验收 (25)7.1 一般规定 (25)7.2 工序施工验收 (25)7.3 分项工程施工验收 (26)附录A 二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统的锚具构造尺寸 (28)附录B 张拉端锚具槽口及穴模参考尺寸 (29)附录C 张拉端锚具槽口护罩和固定塞的构造尺寸 (30)附录D 二次张拉专用千斤顶、张拉连接装置构造及参考尺寸 (31)附录E 竖向预应力工程施工验收记录表 (32)附录F 竖向预应力筋张拉记录表 (34)附录G 钢绞线与固定端P锚安装记录表 (36)本规范用词、用语说明 (38)附件二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统设计、施工、验收技术规范（草案）（*** *** －****）条文说明 (39)1 总 则1.0.1 本技术规范的制定，旨在使设计、施工、验收等各个环节能准确、有效地应用“二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统”的新技术，实现在预应力混凝土箱梁桥的腹板内设置具有足够、合理和稳定的竖向预应力，以达到在成桥后竖向预应力仍能保持压应力的设计计算值，从而彻底地解决在桥梁建成后有可能因“主拉应力超过规范规定的限值，而出现斜裂缝”的问题。
大跨径混凝土梁桥箱梁腹板裂缝防治技术——二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统简要介绍湘潭欧之姆预应力锚具有限公司二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统简介一、大跨径混凝土梁桥现状及典型病害概述预应力混凝土梁桥（包括连续梁桥、连续刚构和刚构连续组合体系）以其结构刚度好；行车平顺；造价相对较低；养护简单等一系列优点，备受工程界欢迎。
“目前我国已建和在建的跨径超过200m的连续刚构桥已达20多座，跨径在100～200m之间的预应力混凝土梁桥已有100多座，世界范围内共有跨径超过240m的特大跨径连续刚构桥共18座，其中13座在中国，占世界总量的72%。
然而近年来，大跨径预应力混凝土梁桥在施工过程或使用阶段，普遍出现各种不同性质的混凝土开裂，长期下挠等病害，这些病害对桥梁的耐久性和营运的安全性构成了威胁”[1]。
文献[2]作者调查了国内180多座预应力混凝土箱梁桥，总结了裂缝的类型及分布规律，其中腹板钭裂缝的出现比例高达86%，由于腹板裂缝的存在，引起结构刚度降低，导致变形增大。
文献[3] 根据Kishwaukee.River桥荷载试验发现，由于箱梁腹板裂缝的存在，导致裂缝区结构剪切刚度降低50～55%。
根据大量的调研和分析认为，竖向预应力是减少主拉应力、克服腹板斜裂缝的最有效技术手段，目前我国大量现役大跨径箱梁桥腹板斜裂缝主要是由于竖向预应力在设计过程中空间效应考虑不足，加之竖向预应力采用的精轧螺纹钢筋YGM锚固体系本身存在结构缺陷和预应力施工无法有效监控施加预应力的质量，并且导至“由于竖向直线束太短，几乎建立不起有效预应力”[1]。
进一步对竖向预应力用“精轧螺纹钢筋YGM锚固体系”分析研究后得知，该结构存在以下致命缺陷：1、精轧螺纹钢筋强度较低，预应力张拉延伸绝对值很小（特别是短束仅几毫米），在同样放张回缩值情况下，预应力损失的比例就很大，短束预应力损失很可怕（一些桥梁的竖向有效预应力与竖向预应力张拉控制力相比损失甚至达60% [6]）。
八抱树特大桥二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统施工应用技术探讨摘要：八抱树特大桥属于云南石红高速第三合同段，为跨越撮科河而设，中心里程K27+120，全长左幅637m，右幅617m。
主桥上部结构为90m+2×160m+90m预应力混凝土变截面箱形连续刚构，竖向预应力采用传统的精轧螺纹钢YGM+二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力相结合的竖向预应力锚固体系，本文介绍二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统应用技术，希望对类似桥型的设计与施工起到借鉴与参考作用。
关键词：八抱树特大桥；石红高速公路；连续刚构；竖向预应力；二次张拉；低回缩锚具一、工程概况石红高速公路是国家高速公路网G5615(天保～猴桥)在云南境内重要的一段，是我省东西方向连接保山、临沧、普洱、玉溪、文山的主要通道和出海通边的重要干道。
路线全长54.81公里。
八抱树特大桥属于石红高速第三合同段，为跨越撮科河而设，中心里程K27+120，全长左幅637m，右幅617m。
主桥上部结构为90m+2×160m+90m预应力混凝土箱形连续刚构。
箱梁顶宽为10米，底宽为5.69米，顶板悬臂长2.15m，悬臂端部厚0.18m，根部厚0.98m(1.08m)，箱梁顶设有2%的横坡，箱梁为单箱单室断面。
箱梁根部梁高为10米，跨中梁高为3.5米，腹板厚度分别为1米、0.7米和0.5米，底板厚度由中部的0.32米按1.6次抛物线变化至根部的1.19米。
刚构悬臂段采用挂篮对称悬浇，现浇节段长3.5～5米，最大悬浇主梁节段混凝土重222.6t。
箱梁采用纵向、竖向的双向预应力结构，纵向预应力采用大吨位群锚体系，竖向预应力依梁高不同分别采用预应力钢绞线和精轧螺纹钢筋锚固体系。
箱梁高度、底板厚自根部至跨中按1.6次抛物线变化。
箱梁高度曲线公式：Ｈ=(6.5×（X /73）1.6) +3.5；底板厚度曲线公式：Ｄ＝(0.88×（X /73）1.6) +0.32；其中0≤X≤83；23号截面处X=0,1号截面处X=83.0。
浅析二次张拉钢绞线竖向预应力锚固系统作者：吴小陆许斌来源：《中国新技术新产品》2010年第16期摘要:通过采用二次张拉竖向预应力钢绞线锚固系统在工程上的施工实例,初步介绍了竖向预应力采用二次张拉钢绞线的设计及施工工艺,总结了二次张拉钢绞线竖向预应力的施工工艺和技术要点。
通过工程实例,实践证明了二次张拉竖向预应力钢绞线锚固系统施工工艺在工程中的可行性,尤其是二次张拉钢绞线基本无回缩产生,迭到了低回缩、高效率的目的,产生的较好的经济效益和施工简易性,确保了工程后期运营质量。
关键词:竖向预应力;锚固系统;二次张牡;钢绞线1工程概况骝岗涌特大桥位于广州市番禺区东涌镇境内,起子K1+481.000,终于K2+717.000,桥梁总长1236m,为本项目跨越骝岗水道的一座特大型桥梁。
骝岗涌为沙湾水道的分支流,下游与榄核河、西樵水道汇合流入蕉门水道。
桥梁中心线与水流方向斜交角225°,距上游沙湾水道约8.0km,距下游蕉门水道汇合点处8.3km。
骝岗涌特大桥国道主干线广州绕城公路南环段骝岗涌特大桥主桥为连续钢构桥,跨径布置为75m+130m+75m,主梁采用C55砼,半幅桥宽16.25m,采用单箱单室箱型断面,其中箱宽7.8m。
两侧翼缘板悬臂长4.225m,主粱根部梁高7.5m,跨中及边跨端部梁高32m。
主梁按预应力构件设计,采用三向预应力体系,包括纵向预应力、横向预应力和竖向预应力。
其中,竖向预应力摒弃传统的精轧螺纹钢YGM锚固体系,采用新型的二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统的施工工艺。
达到了预期效果。
2 新型锚固系统特点二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统是一种新型的预应力筋锚固体系,不同于传统的精轧螺纹钢YGM锚固体系,也不同于夹片式钢绞线锚固体系,它具有其自身的特点,只要在施工中掌握相应的施工要点,就能确保发挥这一新型锚固体系的优势,从而确保竖向预应力(含中短预应力束)永久应力稳定可靠,做到孔道压浆密实饱满,达到提升桥梁安全性能的目的。
桥梁短预应力钢绞线预应力损失的补救措施及补救办法罗红【摘要】针对桥梁短预应力钢绞线伸长量允许误差范围小,以及二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统的高精度施工操作要求,根据二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统的工作原理及相关要求,分析材料、设备、施工操作等各方面原因,采取有效措施减少施工误差对钢束质量的影响.【期刊名称】《居业》【年(卷),期】2017(000)006【总页数】3页(P113-114,116)【关键词】二次张拉;锚固系统;措施【作者】罗红【作者单位】成都市路桥工程股份有限公司,四川成都610045【正文语种】中文由我公司承建的绵阳城南新区一号桥工程位于绵阳市经济开发区，横跨涪江，全长1400m，结构形式为主桥双塔双索面斜拉桥，人行桥为“S”形曲线梁，半漂浮体系。
其中，车行桥主梁采用C50钢筋预应力混凝土，主梁长400m，宽28m，高30m。
主梁横向划分为三个箱室，共4道腹板，腹板内设置有单端张拉竖向预应力钢绞线。
由于钢束长度非常短，因此采用二次张拉工艺进行施工。
在箱梁腹板内竖向预应力钢绞线设计长度为3m，钢绞线采用高强度低松弛钢绞线φS15.2，抗拉标准强度fpk=1860MPa，抗拉设计强度fpd=1395MPa，弹性模量Ep=1.95×105MPa，断面面积APv=139mm2。
设计采用单端张拉，固定端采用P型锚具系统，张拉端采用夹片式锚固系统。
夹片锚固系统是通过钢绞线在张拉到设计力后，放张过程中由钢绞线回缩带动夹片回缩进行锚固，夹片回缩值7mm。
(1)预应力钢绞线理论伸长量计算套用公式ΔLI= PIP=fpd·APv数据代入式中ΔLI =(1395×139)×3000÷(139×1.95×105)=21.5mm式中ΔLI——预应力筋理论伸长量(mm)；PIP——第一次张拉预应力筋的平均张拉力(N)；L——预应力筋的长度(mm)；APv——预应力筋的截面面积(mm2)；EP——预应力钢筋的弹性模量(MPa)；fpd——预应力抗拉设计强度(MPa)。
二次张拉钢绞线竖向预应力技术的实桥测试研究摘要：二次张拉钢绞线竖向预应力技术是一种新型预应力体系，为配合该课题研究项目，对预应力的损失情况进行实桥测试。
测试证明，传统竖向预应力张拉过程中，由于锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失相当严重，是造成竖向预应力损失过大的最主要原因，而采用二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力技术，能够解决这种传统竖向预应力筋的弊病。
关键词：二次张拉；课题研究；预应力损失；实桥测试；张拉工艺；测试分析目前国内、外箱梁腹板竖向预应力设计施工形式的主要形式有两种：精轧螺纹钢YGM锚固体系和预应力钢绞线普通锚固体系。
但两种预应力体系都面临一个大的难题，即预应力损失严重，于是提出一种创新的预应力张拉锚固技术：二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力技术。
二次张拉钢绞线预应力技术基本原理是对预应力钢绞线进行二次张拉：①第一次张拉钢绞线使锚杯内的夹片夹紧预应力筋，预应力筋的回缩基本上在这个阶段完成；②第二次张拉锚杯、进一步张拉预应力钢绞线，直至设计张拉力后，拧紧锚杯外螺母固定，第二次张拉得优势在于能够补偿第一次张拉时的回缩损失，并易于调整预应力筋的张拉应力。
这种预应力筋张拉的回缩损失小、施工方便灵活、操作简单，能够使结构永存预应力达到设计要求、不易失效。
为研究这一新型预应力体系课题，课题组在湖南长沙捞刀河大桥及广州绕城公路南环段项目顺德支流特大桥进行了实桥测试。
一、长沙捞刀河大桥实桥测试1.1检测内容⑴测量“二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统”张拉放张过程中预应力损失值，其中包括锚具放张回缩及变形损失、接缝压缩损失。
⑵测量力筋张拉后前期钢绞线力筋松驰及徐变损失。
⑶测量二次张拉后钢绞线松驰、混凝土徐变损失、竖向预应力筋永存预应力变化值和绝对值。
⑷对比测量不同张拉施工工艺对竖向预应力放张锚固损失的影响。
1.2测点与测试装置选取布置在悬臂浇注第六号节段3m处箱梁腹板内，箱梁高225cm，在竖向预应力钢绞线的非张拉端对称布置4个压力传感器。
二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统施工、验收要点二次张拉钢绞线技术应用于箱梁腹板竖向预应力的标准化研究课题组二○○九年八月二日图1-02固定端安装进浆聚乙烯半硬管图1-03二次张拉竖向预应力安装示意图图1-03二次张拉竖向预应力安装示意图中心线与盒体四周对称二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统施工、验收要点二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统是一种新型的预应力筋锚固体系，它不同于传统的精轧螺纹钢筋YGM锚固体系，也不同于夹片式钢绞线锚固体系，具有其自身的特点，在施工、验收中应掌握如下要点，才能确保发挥这一新型锚固体系的优势，从而确保竖向预应力（含中短预应力束）永存应力稳定可靠，孔道压浆密实饱满，提升桥梁的安全性能。
一、预应力筋制作、安装1、正确安装P锚挤压套和弹簧在钢绞线上的位置，确保弹簧总长度的90%以上在挤压套内。
2、P锚挤压安装油压应大于或等于25Mpa（当使用YJ40挤压机时，应大于或等于30Mpa）。
3、每500套P锚应抽样3套在现场按施工同一工艺挤压，用标定合格千斤顶做拉断试验，钢绞线拉断，钢绞线与挤压套应无滑动、滑脱现象。
4、每一根钢绞线挤压安装P锚时，都应有原始记录。
5、安装固定端应注意安装压板。
（如图1－01）6、安装进浆钢管与塑料管连接部位应用铁丝或管卡固定（如图1-01）7．固定端波纹管口应用水泥砂浆（或环氧砂浆或海棉）堵严实，防止进浆。
8、张拉端槽口穴模与垫板应用螺栓联接，穴模底板与垫板之间应无间隙。
（如图1－03）图1-01 固定端安装示意图图2-01第一次张拉示意图9、检查张拉端槽口穴模固定螺栓孔是否对称（图1－04），如发现不对称情况应坚决返工。
10、安装张拉端槽口穴模时，穴模底板应与桥面基本平行。
11、进浆塑料管宜采用聚乙烯钢丝管或聚乙烯半硬管（图1－01；图1－02）。
12、浇筑混凝土后，混凝土终凝2～5小时内拆除张控端槽口穴模。
13．张拉端槽口拆模后，应及时采取防护措施，防止混凝土以及杂物进入槽口内。
二、施加预应力1、第一次张拉施工按常规钢绞线夹片锚固施工方法施工，每束3根（含3根）以下的钢绞线束可单根张拉。
2、第二次张拉应在第一次张拉放张后2～16小时内进行，张拉时应采用专用千斤顶和张拉连接装置，将整束张拉至设计要求应力值。
3、张拉施工工序（1）第一次张拉施工宜为0→0.1σcon →0.2σcon →1.03σcon 锚固（2）第二次张拉施工宜为0→0.5σcon →1.03σcon 拧紧支承螺母→放张（3）检验测量第二次张拉放张后伸长值是否符合要求。
（4）采用双控，以张拉力为主的方法，用伸长值进行校验，(a)第一次张拉实测伸长值与理论伸长值之差应控制在±6%以内，(b)第二次张拉实测伸长值与理论伸长值之差应控制在±10%以内，c 第二次张拉放张后实测伸长值与理论伸长值应控制在±10%以内。
图2-02第一次张拉放张后示意图持荷2min 持荷2min4、张拉放张回缩值应控制在a、第一次张拉锚固回缩量≤6 mm。
b、第二次张拉锚固回缩量≤1 mm。
5、张拉施工①第一次张拉施工a、第一次张拉时支承螺母应不受力，支承螺母与垫板之间有较小间隙（图2－02）b、施工工序：0→0.1σcon→0.2σcon→1.03σcon锚固。
c、应测量0.1σcon与1.03σcon工具夹片外露差值。
d、计算实测伸长值时应减去工具夹片外露差值。
e、安装锚具前，应清理干净槽口内杂物。
②第二次张拉施工a、第二次张拉时间应符合设计规定要求，当设计无规定时，宜在第一次张拉完成后2～16小时内进行。
b、第二次张拉前准备(a) 清除干净张拉槽口内杂物。
(b) 安装张拉连接套（图2-03）(c) 安装张拉杆（图2-04）(d) 安装张拉支架（图2-05）图2-03安装张拉连接套后图2-04安装张拉连接杆后图2-05安装张拉支架后持荷2min(e) 安装千斤顶及张拉杆连接螺母（图2-06）(f) 消除支承螺母与垫板之间间隙（图2-07）c、进行第二次张拉(a) 第二次张拉施工工序0→0.5σcon→1.03σcon拧紧支承螺母→锚固(b) 第二次张拉至1.03σcon时，支承螺母应离开垫板6～12mm 间隙（图2-08）(c) 拧紧支承螺母后，支承螺母与垫板应贴紧，无间隙（图2-09）(d) 放张后支承螺母与垫板之间应无间隙（图2-10）d、第二次张拉放张后拆除张拉杆系统及千斤顶图2-06安装千斤顶和拉杆连接螺母后图2-07开始第二次张拉初始状态已消除支承螺母和垫板之间的间隙图2-08第二次张拉终，支承螺母离开垫板产生6－12mm的间隙图2-09二次张拉旋紧支承螺母锚固后图2-10二次张拉放张、回油后图2-11二次张拉拆除拉杆连接螺母后持荷2min(a) 拆除连接杆连接螺母（图2-11） (b) 拆除千斤顶（图2-12） x(c) 拆除张拉支架（图2-13） (d) 拆除张拉杆（图2-14） (e) 拆除张拉连接套（图2-15） e 、校验第二次张拉放张后实测伸长值与理论伸长值误差（a ） 测量锚杯与支承螺母相对位置差△L H (图2-16)（b ） 测量锚杯，支承螺母高度 （c ） 按下式计算第二次张拉放张后实测伸长值：△ L 放H =△L H －(H 1－H 2)＋1 式中：H 1—锚杯高度（mm ） H 2—支承螺母高度（mm ） △ L 放II —第二次张拉放张后实际伸长值（mm ） △ L H —第二次张拉放张后锚杯与支承螺母相对位置差值（mm ）（d ） 将△L 放II 与第二次张拉理论伸图2-12二次张拉拆除千斤顶后 图2-13二次张拉拆除张拉支架后 图2-14二次张拉拆除张拉杆后图2-15 完成二次张拉全过程后长值△L II进行比较，误差应在±10%之内。
三、孔道压浆①孔道压浆应从孔道下方压入，孔道上方排出（图3-01）②进浆塑料管与压浆机出浆管宜采用专用接头、管卡、阀门、活接头连接（图3-02；图3-06）③出浆口应设置阀门（图3-03）④进浆口阀门，出浆口阀门可选用闸阀或球阀（图3-04；图3-05）⑤进浆塑料管与压浆机出浆管连接应牢靠，能确保在受压0.3-0.7Mpa内不滑脱（图3-06）。
⑥压浆完毕，应先关闭进浆口阀门后，才拆卸压浆机出浆管。
⑦孔道内水泥浆体初凝之后，方可拆除进浆口阀门。
同时，也应及时拆除阀门进行清洗重复使用。
四、验收1、“二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统”施工验收应在桥梁工程验收前适当时期进行。
图3-01二次张拉孔道压浆进、出浆口连接状态示意图图3-02进浆管连接部件示意图图3-03出浆口连接部件示意图图3-04进浆管闸阀连接示意图图3-05进浆管球阀连接示意图图3-06聚乙烯钢丝进浆管连接示意图进浆排气2、验收由监理主持，施工单位相关人员参与并编制相关的验收文件。
3、验收分为工序验收和竖向预应力分项工程验收。
4、工序施工验收工序施工验收按每个施工节段为一单元，验收如下项目，并按规定填写验收记录。
①P锚钢绞线连接安装施工验收a、查验P锚、钢绞线进场复验报告。
b、查验P锚是否符合要求。
c、查验现场工艺安装力筋拉断试验记录和挤压压力参数记录，并核实其记录与实际试验状况的一致性，判断是否符合规定要求。
d、抽查弹簧外露长度是否符合规定，否则，应查明原因或责令返工。
e、填写施工验收记录。
②钢绞线力筋，锚具、管道，压浆管安装施工验收a、查验锚具进场复验报告。
b、检查力筋、锚具、波纹管和塑料进浆管安装符合要求的程度。
特别要查验塑料进浆管是否存在压扁、急转弯折堵内孔现象，否则，应责令返工后重新验收。
c、填写验收记录。
③力筋张拉施工验收a、查验张拉机具设备校验报告，核对校验报告是否在规定有效期限内。
b、查验第一次张拉记录、第二次张拉记录，核实其记录与实际施工状况的一致性。
c、随机抽查张拉端锚具在第二次张拉放张锚固后锚杯与支承螺母的相对位置△L H ，按图2-16方法测量，并填写记录。
d、按前述二次张拉放后实测伸长值计算公式，计算第二次张拉放张后实际伸长值△L放II ，并与第二次张拉理论伸长值△L II比较，误差应在±10%之内，如发现异常，则应对此节段所有力筋进行检查，发现不符合要求的，应责令返工重新进行第二次张拉。
返工后的预应力束应重新进行随机抽查，合格后方可通过验收。
e、有必要时，随机抽查一束或多束，按第二次张拉施工工艺进行整束张拉（如图2-09），旋紧支承螺母，测量△L放Ⅱ，校验与理论伸长值误差是否在±10%之内。
f、填写验收记录④孔道压浆施工验收a、查验压浆试件试验记录。
b、随机抽查张拉端垫板排气（出浆）口处在水泥浆凝固后的密实和饱满情况以及无气孔等缺陷。
c、填写验收记录。
5、分项工程验收在对“低回缩竖向锚固系统”分项工程进行验收时，应提供下列文件和记录；a、文件①设计变更文件；②钢绞线出厂质量合格证件、出厂质量报告和进场复验报告；③锚具出厂质量合格证件，出厂质量报告和进场复验报告；④管道出厂质量合格证件，出厂质量报告；⑤其他文件。
b、记录①P锚、钢绞线连接安装施工验收记录；②钢绞线力筋、锚具、管道、压浆管安装施工验收记录；③力筋张拉施工验收记录；④孔道压浆施工验收记录；⑤力筋第一次张拉记录；⑥力筋第二次张拉记录；⑦孔道压浆记录；⑧封锚记录；⑨其他记录。
“低回缩竖向锚固系统”分项工程的施工验收，除查验有关文件、记录是否符合规范要求外，尚应对有疑点的工序施工验收进行复查，对封锚后的外观进行抽查。
当提供的文件、记录及抽查结果均符合要求和相关国标要求时，即可通过分项工程的施工验收。
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