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潘三矿煤与瓦斯突出区域划分报告一、矿井基本情况淮南矿业集团潘集第三煤矿位于淮南市洞山西北，离洞山直线距离约32km，地处凤台县城正北，相距15km。
行政区划属淮南市潘集区所管辖，井田范围地垮潘集、芦集、田集、贺疃四个乡镇，矿区铁路、公路、水运可通省内外，水陆交通方便。
淮南矿业集团潘集第三煤矿是由安徽省煤矿设计院设计的一座年生产能力300万吨的大型现代化矿井，一九七九年六月十六日破土动工，一九九二年十一月一日移交生产，矿井东以九勘探线与潘一矿毗邻，西至十五勘探线与丁集井田相接，北以F1断层与潘四井田为界，南以13-1煤层－900m煤层底板等高线在地面投影为井田边界，矿井东西走向长9.3km，南北宽5.8km，面积约54km2。
潘三矿井采用立井——集中大巷——分区石门的开拓方式，分二个水平、五个采区开采，第一水平标高－650m，上、下山开采，下山开采至－730m，第二水平标高－810m，上、下山开采，下山开采至－900m，五个采区分别为东三、东四、西一、西二、西三采区，其中西三采区为备用采区，尚未打开，现矿井开采13-1煤及11-2煤目前正在回采的工作面为西二采区13-1煤1452(3)工作面、东四采区13-1煤1781(3)工作面及11-2煤1782(1)工作面，西一8煤已打开，正在施工准备巷道。
潘三井田为石炭、二迭系山西组及石盒子组含煤地层，共含定名煤层34层，煤层总厚34.75m，其中可采煤层或局部可采煤层13层，可采煤层总厚27.67m，主要可采煤层为13-1、11-2、1焦煤为主，属动力或炼焦配煤，8及4-1煤层，煤类以气煤及3可采或局部可采煤层特征如下：1、17-1煤层：极不稳定煤层，厚0~2.86m，平均0.66m，煤厚一般由东向西变薄，十二线以西不可采，以东有不可采区零星分布，为局部可采煤层。
煤层结构简单，一层夹矸率16.7%，夹矸岩性主要为炭质泥岩或泥岩，煤层顶板主要为泥岩、粉砂岩，底板主要为泥岩、砂质泥岩。
科技信息水害是影响矿井安全生产的主要因素之一，为保证煤层的正常开采，在煤层开采之前对煤矿开采区内进行水文地质勘探，查明煤层顶、底板围岩的富水情况，采空区的积水情况和主要断层的含水及导水性等问题具有十分重要的意义。
一、突水原因分析采掘过程中，造成底板突水的因素是多方面的，是多种因素综台作用的结果。
根据现场实际观测及有关理论分析，笔者认为影响底板突水的因素主要有以下几个方面：1、矿压采矿过程中的矿山压力，对工作面底板具有严重的破坏作用，产生新裂隙，并“活化”原有断裂，导致底板突水。
随着采煤工面的推进，底板任一断面总是经历超前支撑压力压缩破坏，采后悬顶卸压膨胀破坏，采空区周边剪切破坏，最后顶板冒落压实的再受压过程。
矿压对底板的破坏程度是不一样的，其中采空区卸压膨胀及其周边剪切对底板破坏最严重，产生的裂隙最多。
工作面初压及周期来压时顶板悬顶面积最大，工作面周围煤体的支撑压力及煤壁处的剪切力达到最大值，煤层底板最易造成破坏，底板最易突水。
因此，突水点多在初压及周压地段或煤壁处。
2、断裂断裂构造是突水的主要因素之一，综台分析其作用主要有：(1)断裂构造的存在破坏了底板完整性，降低了底板的强度。
(2)断层上下两盘错动的结果，缩短了煤层与含水层的距离，甚至使煤层与含水层直接对口。
(3)断裂带破碎、软弱，易形成导水通道。
(4)断层带充水成为充水带，更使水文地质条件复杂化。
3、隔水层隔水层对突水起阻挡作用，其阻水能力是由其厚度、岩性组合及力学强度决定的厚度越大，越不易出。
其岩性组合及力学强度是控制底板岩层受采动影响的重要因素。
当煤层底板岩软硬相间时，不易形成裂隙；当底板岩层自近(煤层)而远，强度由弱到强时，岩层间易形成采动裂隙。
煤层到底板含水层之间的距离由采矿破坏深度、有效隔水层厚度及导高三部分组成。
起阻水作用的主要是有效隔水层厚度。
如果矿压对底板破坏深度大，导高又大，则有效塥水层厚度相对减小，工作面底板就容易出水。
潘三煤矿矿井涌水量预计及评价潘三煤矿是一座位于山西省运城市盐湖区的大型煤矿，该矿在2019年曾经发生了一起涌水事件。
为了避免类似事件再次发生，需要对矿井可能发生的涌水量进行预测和评价。
一、潘三煤矿涌水情况潘三煤矿位于山西盆地的西北部，煤层的产状较平稳，地质构造较复杂，煤层在局部区域发生了断层、倾斜、折皱等变形，这些地质构造对煤层的封闭性和稳定性产生了一定的影响。
在2019年5月，潘三煤矿发生了一起涌水事件，事故原因是矿井地质构造复杂，同时煤矿的排水系统存在漏损，导致大量地下水涌入矿井。
这次涌水事件造成了较为严重的人员伤亡和经济损失。
涌水量是涌水灾害发生的主要原因之一，合理评价矿井涌水量对于煤矿安全生产具有重要的意义。
1、煤层水文地质特征潘三煤矿煤层所处的地质环境非常复杂，煤层水文地质特征主要表现为以下几点：（1）煤层内的渗透系数较大，水流速度快，煤体具有明显的透水性和渗透性。
（2）煤层内地下水位较高，水压较大，易导致煤层内涌水。
（3）地质构造复杂，易发生地下水不稳定现象，如天然裂隙、破碎带等。
2、煤矿排水系统评价煤矿的排水系统对于预防涌水事件具有重要作用。
潘三煤矿排水系统主要包括水井、排水隧道、水泵等设备，但由于设备老化、维护不及时等原因，排水系统存在一定的漏损。
3、涌水量预测根据煤层地质特征和排水系统评价，可以进行涌水量预测。
涌水量预测模型主要包括容重法、修正容重法、能量平衡法、能量平衡修正法和神经网络法等。
通过对煤层地质特征和排水系统评价，结合潘三煤矿历史涌水事件的经验数据，可以采用能量平衡修正法对涌水量进行预测。
该方法可以考虑地下水的能量平衡，排水系统的效率和漏损等因素，在一定程度上提高了涌水量预测的准确性。
三、涌水量评价意义涌水量的准确评价对于预防涌水事件、确保煤矿安全生产具有重要意义，可以为煤矿的排水系统设计提供科学依据，同时也可以引导煤矿运营管理者加强排水系统的维护和改善。
结论：对于潘三煤矿这样地质构造复杂的煤矿，涌水量的预测和评价非常重要。
2019年19期研究视界科技创新与应用Technology Innovation and Application潘三煤矿矿井涌水量预计及评价于光辉（安徽省煤田地质局水文勘探队，安徽宿州234000）1矿区概况潘三矿位于淮南市潘集区，距洞山约34公里，距凤台县城约15公里，地理坐标为东经116°41′45″~116°48′45″，北纬32°47′30″~32°52′30″。
潘三矿井田东起第九勘探线，西至十五勘探线；东与潘一矿毗邻，西与丁集矿相接，北边界东段以F 1-3断层为界，西段为潘四东井田南边界，南部以13-1煤-900m 等高线地面投影为界，东西走向长9.6km ，南北倾向宽5.8km ，面积54.3km 2，区内无小煤窑及老窑。
2矿井涌水量现状及分析矿井投产以来，自1993年1月至2016年11月，潘三煤矿对矿井涌水量进行了连续系统观测，据观测数据统计，最小涌水量为135.30m 3/h ，最大涌水量为482.6m 3/h 。
其中最大涌水量482.60m 3/h 是2010年2月因原西风井井壁破裂出水而造成的；其次417.1m 3/h 是2007年西一B 组煤采区12318工作面回采时顶板砂岩出水所致。
正常情况下矿井涌水量为135.3~370.4m 3/h 。
3采区及涌水量预计水平划分3.1一水平采区划分潘三煤矿一水平自动向西划分5个采区，并全部打开，东四采区、东三采区、西一采区、西二采区、西三采区。
3.2二水平采（盘）区划分潘三矿-817m 二水平分为东一采区、东二采区及西翼采区，主要开采13-1和11-2煤层。
3.3涌水量预计水平（块段）本次二水平涌水量预计以13-1煤底板等高线图为底图，以13-1煤底板等高线为界线，分为5个水平（块段），具体是：-650m 水平：东自潘三矿与潘一井田边界，西至丁集井田边界；北自煤层露头，南至-650m 底板等高线。
潘三煤矿矿井涌水量预计及评价潘三煤矿是我国知名的煤矿企业之一，位于中国华北地区，具有丰富的煤炭资源和良好的开采条件。
随着煤矿的开采深度不断增加，矿井涌水等地质灾害问题也日益凸显。
为了有效预防和应对矿井涌水问题，对潘三煤矿的矿井涌水量进行预计和评价已成为当前亟待解决的重要问题。
二、矿井涌水量预计方法矿井涌水量预计是对矿井涌水情况进行科学评估和预测的重要手段，可以为煤矿企业提供科学依据和技术支持，有利于提前采取有效的防治措施。
目前常用的矿井涌水量预计方法主要有以下几种：1. 水文地质勘探法水文地质勘探法是通过对矿区的地质构造、水文地质条件和水文地质特征进行综合勘探和分析，以确定潜在的水文地质问题和矿井涌水量。
该方法主要依靠地质勘探和调查技术，能够较为准确地预测矿井涌水量，但需要耗费较多的人力物力资源。
2. 数学模型法数学模型法是利用数学和计算机技术，建立矿井涌水的数学模型，通过对地质条件、水文地质参数和开采工艺等因素进行分析和计算，预测矿井涌水量。
该方法具有较高的科学性和准确性，但依赖于对矿井地质和水文地质的准确数据和参数。
3. 统计分析法统计分析法是通过对历史数据和开采经验进行统计和分析，推断未来矿井涌水量的变化趋势和规律。
该方法简便易行，适用于一些常规的矿井涌水量预测，但对新矿井和复杂地质条件的预测能力有限。
三、潘三煤矿矿井涌水量预计针对潘三煤矿的实际情况，可以采用水文地质勘探法和数学模型法相结合的预测方法，通过对矿区地质构造、水文地质参数和开采工艺等因素进行科学分析和计算，确定矿井涌水量的预测值。
结合统计分析法，对历史数据和开采经验进行综合分析和利用，进一步验证和修正预测结果，提高预测的准确性和可靠性。
四、矿井涌水量评价矿井涌水量的评价是对预计结果进行科学评估和分析，确定矿井涌水对矿井安全和生产的影响程度，为制定有效的防治措施和安全预案提供依据。
2. 生产评价对预计的矿井涌水量进行生产评价，主要是评估矿井涌水对矿井生产的影响程度，包括对矿井设备、矿井通风、矿井排水和煤炭开采等生产环节进行分析和评估，确定矿井涌水对生产的影响和损失估算。
潘三煤矿矿井涌水量预计及评价潘三煤矿是位于山西省太原市阳曲县范镇的一座大型煤矿。
该矿井深度约为825米，开采面积超过22平方公里。
近年来，随着煤炭市场的不断扩大，矿井的开采量不断增加，但也伴随着矿井瓦斯爆炸、煤层突出等问题。
其中一个重要问题是，矿井的水文地质条件非常复杂，涌水量较大，可能对矿井的安全生产造成威胁。
为了预测和评价潘三煤矿的涌水量，研究人员采集了矿井地下水位、水质、水温等数据，并利用地质力学分析和数学模型计算了矿井未来涌水量。
以下是对涌水量预计及评价的分析。
1. 涌水量预测研究人员通过对地质和水文地质条件的分析，选定了潘三煤矿矿井涌水量的预测方法。
首先对矿区周边的地质构造、地层和岩性进行了详细的勘探，并对地下水位、水质和水温等参数进行了实际观测。
然后，利用计算机模拟分析了水下的水力形成机制和演化规律，并建立了相应的数学模型。
最后，采用有限元数值模拟方法计算出了矿井未来涌水量的预测值。
根据预测结果，研究人员对潘三煤矿的涌水量进行了评价。
首先，他们评估了涌水量的危害性和安全性，并指出了可能产生的影响。
其次，对涌水量与矿井生产的关系进行了分析，并研究了如何减少涌水对矿井生产的影响。
最后，对涌水量的可控性和治理方案进行了讨论，提出了相应的建议。
综上所述，潘三煤矿涌水量的预测和评价是一项非常重要的研究工作。
通过对地质、水文地质、水力形成机制等方面的研究，加上计算机模拟和数学模型计算，可以预测未来的涌水量。
此外，还需要对涌水量的危害性和安全性、影响矿井生产的关系、涌水量的可控性和治理方案进行分析和探讨。
这些分析和探讨可以帮助煤矿管理者更好地了解涌水问题，并制定相关的治理方案和采矿计划，以确保矿井的安全和稳定生产。
潘三矿区地下水化学特征及成因分析张妹;刘启蒙;刘凯旋【期刊名称】《煤矿开采》【年(卷),期】2018(023)002【摘要】为了研究潘三矿区地下水水化学特征及其成因、快速准确判断巷道突水水源和提前做好防治水工作,对研究区内地下水水样进行取样分析.综合利用常规数理统计、Piper三线图、相关性分析、TDS与各离子变化曲线图、Gibbs图和离子比例系数图来分析地下水水化学的空间分布规律和形成原因.结果表明:各含水层中水质呈弱碱性、TDS值普遍较高,离子变异系数均小于1,且分布比较稳定;井田内阳离子以K++Na+为主,阴离子以Cl-为主,其次是SO2-4, HCO3-;区内新生界下含和灰岩含水层中的水化学类型分别为Cl-Na型和Cl-Na型、SO4·HCO3·Cl-Ca·Na 型,煤系砂岩含水层的水质类型为HCO3·Cl-K+Na型、Cl-Na型和Cl·SO4-Na型;最后得出地下水化学成分的形成过程中以蒸发岩溶解作用为主、其次为碳酸盐溶解.【总页数】5页(P105-109)【作者】张妹;刘启蒙;刘凯旋【作者单位】安徽理工大学地球与环境学院,安徽淮南232001;安徽理工大学地球与环境学院,安徽淮南232001;安徽理工大学地球与环境学院,安徽淮南232001【正文语种】中文【中图分类】TD741【相关文献】1.顾北矿区地下水化学特征及成因分析 [J], 张妹;刘启蒙;刘凯旋2.潘谢矿区深部地下水常规水化学特征的多水源示踪分析 [J], 王德高;余凯3.潘谢矿区灰岩地下水水化学特征与成因分析 [J], 贺世芳; 陈永春; 谢毫; 安艳晴; 姜春露; 郑刘根4.新集矿区深层地下水水文地球化学特征与成因分析 [J], 高连芬;伍震威;刘曼曼5.新集矿区深层地下水水文地球化学特征与成因分析 [J], 高连芬;伍震威;刘曼曼因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
潘三煤矿西风井井壁突水机理分析彭世龙;荣传新;程桦【摘要】潘三矿西风井在累深307.2 m处发生突水事故,为了分析其突水原因,基于流固耦合理论,应用统一强度准则和弹塑性损伤力学模型,分析了井壁所承受的临界水压力P0c与不同φ值(井壁混凝土孔隙率)、不同λ/E值(混凝土损伤后的降模量和弹性模量之比)和不同σc值(混凝土单轴抗压强度)的关系。
结果表明：井壁混凝土强度等级为C48时,在累深307.2 m处不会发生突水事故,突水的主要原因是井壁混凝土强度未达到其设计强度；井壁发生突水时,其混凝土单轴抗压强度σc≤19 MPa,φ的取值为0.3~0.5,λ/E≥5。
%In order to analyze the mechanism of the water inrush accident happened at the depth of 307. 2 m in the west ventilation shaft lining at Pansan coal mine, based on the fluid-solid coupling theory, and using the unified strength theory and elasto-plastic damage mechanics model, the rela-tionship betweenP0c( the critical groundwater pressure which shaft lining can bear) with different φ( concrete porosity) values and the relat ionship bwteen different λ/E ( the ratio of modulus of dam-age concrete to Young’s modulus) values and different σc( the uniaxial compressive strength of con-crete) values were analyzed. The results show that the water inrush accident in the depth of 307. 2 m would be avoided when the strength grade of the shaft lining concrete is C48 . The main reason is that the strength of shaft lining concrete has not reached the designed strength. In the parti-cular case, the uniaxial compressive strength of concreteσc≤19 MPa, thevalueφwas 0. 3 to 0. 5, and λ/E≥5 when that accident happened.【期刊名称】《广西大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2015(000)004【总页数】6页(P1038-1043)【关键词】煤矿立井井壁;突水机理;损伤;孔隙率;临界水压力【作者】彭世龙;荣传新;程桦【作者单位】安徽理工大学土木建筑学院，安徽淮南 232001;安徽理工大学土木建筑学院，安徽淮南 232001;安徽理工大学土木建筑学院，安徽淮南 232001【正文语种】中文【中图分类】TD2620 引言钻井法凿井是采用大型钻井机经一次或几次扩孔施工竖井井筒的方法，钻进时孔内充满泥浆，以保证井帮不坍塌，而破碎下来的岩屑则用压气提升反循环洗井通过钻杆提升到地面，并在钻成的钻孔内将预制井壁在泥浆中悬浮下沉到底，最后壁后环状空间充填水泥浆及石碴固井。
全部作业在地面进行，其机械化程度高，施工安全，成井质量好，是通过深厚不稳定地层的有效方法［1］。
我国1969 年在淮北朔里南风井钻凿了第一个井筒，钻井深度90 m，成井直径3.5 m。
至今为止，我国钻井法凿井已施工井筒71 个，累计长度超过20 km，已竣工井筒最大钻井直径10.8 m(张集北区混合井、板集副井)，最大成井直径8.3 m(张集北区混合井)，最大成井深度656.2 m(板集主井)。
其中，深度600 m 左右的有7 个，占竣工井筒的10%。
淮南矿业集团潘三矿西风井是当时我国采用钻井法凿井最深的井筒，钻井法施工的成井深度509.6 m，1982 年3 月开始施工，钻径9 m，1984 年11 月施工完毕。
根据西风井检查孔资料，该井穿越冲积层厚度为440.82 m，划分为3 个含水层和2 个隔水层，即上部含水层、上部隔水层、中部含水层、中部隔水层和下部含水层。
钻井井壁结构为预制钢筋混凝土井壁和钢板混凝土复合井壁两种形式，混凝土标号分别为400#、500#和550#(分别相当于混凝土强度等级C38、C48 和C53)，壁后采用水泥浆和石渣充填。
从上至下井筒净直径和壁厚分别为:Φ6.8 m，壁厚0.5 m(深度0 ～169.7 m);Φ6.4m，壁厚0.7 m(深度169.7 ～268.7 m);Φ6.0 m，壁厚0.9 m(深度268.7 ～454.9 m);Φ6.4m，壁厚0.7 m(深度454.9 ～509.6 m);55 ～150 m 以及240 ～330 m 段壁后采用石渣充填，其余段采用水泥浆充填。
潘三矿西风井于2010 年2 月18 日突发井筒出水事故，井筒出水量约300 m3/h，出水位置位于井筒累深307.2 m 处，相对应的地层为近100 多米厚的第三含水砂层，该处井壁为钢筋混凝土结构，井筒净直径为6.0 m，壁厚为0.9 m，混凝土标号为500#，相当于混凝土强度等级为C48。
根据移交档案资料，该井筒从开始施工到矿井投产前共出现5 次出水，并进行了5 次加固，井筒移交生产后，一直有出水现象，正常水量30 m3/h 左右，说明严重的渗水问题在施工一开始就存在。
综合现场调查和资料分析，出水点附近井壁大量的裂隙发育，该处井壁于1984 年4 月13 日施工，混凝土强度测定值差异性较大，说明混凝土搅拌不均匀，观察剥落下来的井壁混凝土块，可见其内部气孔(蜂窝)，大小约有50 mm2;另外，破坏点出现在一节钻井井壁的中部而非两节井壁的连接处(强度最弱处)，也反映了该井壁内部质量存在问题，同时，破坏点出现在中部含水层，而非更深的、地层差异性最大、井壁受力最大的基岩面附近，也说明了该处井壁在初始设计阶段的质量有问题［2-3］。
若立井井壁由疏水沉降而产生破坏时，破坏点常发生在表土与基岩的交界处附近，多为7 ～8 月份，且井壁受力为轴向压缩，发生轴向压裂的破坏形式，裂缝多呈现水平环状，横向断裂，混凝土成块剥落，钢筋外露，井壁内鼓［4-7］。
由潘三矿西风井井壁突水点位置、突水时间、突水处裂缝形式可知，此时井壁非疏水沉降所产生的破坏，井壁裂缝为突水时冲刷所致。
2010 年2 月25 日，淮南矿业集团公司有关领导邀请相关专家就潘三矿西风井出水问题召开了专题讨论会，通过对矿井安全有关问题进行了深入研究，决定采用抛石渣、河砂、水泥和水玻璃对井筒进行了充填，确保了矿井安全，避免了淹井的危险。
为了进一步分析该井壁突水机理，依据文献［8］的研究成果，对其突水事故的发生机理进行了理论分析。
1 井壁突水机理分析立井井壁发生突水事故与许多因素有关［8-11］，在井壁的几何尺寸一定的前提下，井壁能够承受的极限水压力P0 c，不仅与和混凝土单轴抗压强度σc和塑性损伤区半径ρ 有关，而且还与井壁混凝土孔隙率φ 和塑性损伤区的降模量λ 等重要因素有关。
现从这几方面对潘三矿西风井井壁的突水进行理论分析。
1.1 混凝土损伤程度的影响损伤是材料、构件在外载或环境作用下宏观力学性能的劣化，表现为在应力作用下微观裂纹和微观空隙的产生和发展，宏观表现为有限工作面的减少。
Manjoine 将损伤分为三个阶段:连续滑移带的发展，永久损伤的开始和永久损伤的传播直到破坏［12］。
混凝土在自然状态下就是一种明显的多孔介质，其构件在受力后，内部沿着骨料界面产生许多微裂纹(损伤)，其开裂面大体上同最大拉应变或拉应力垂直。
裂纹主要是沿着骨料界面发展，这是混凝土的应力—应变曲线出现“应变软化”效应。
应变软化会引起结构内力的重新分布，同时还会引起泊松比和体应变的变化［13-15］。
因此，混凝土井壁在外围水压力作用下的损伤程度对井壁突水有很大的影响。
由文献［8］可知，井壁承受的地下水压与塑性损伤区半径之间关系如式(1)，井壁结构如图1 所示。
式中，λ 为混凝土损伤后的降模量，E 为混凝土的弹性模量，φ 为混凝土有效孔隙率，μ 为混凝土泊松比，a 为井壁内半径，b 为井壁外半径，为中间主应力权系数，由参考文献［8］知，m=0.5，α 为混凝土的单拉和单压强度比。
当井壁承受的水压力接近临界水压时，井壁处于非稳定平衡状态，在此情况下井壁如受到轻微的扰动即可发生突水事故。
潘三矿西风井井壁内半径a=3 m，外半径b=3.9 m，混凝土标号为500#，相当于混凝土强度等级为C48，泊松比μ=0.2，混凝土的单拉和单压强度比α=0.082 7，井壁突水位置位于井筒累深307.2 m 处，此处的水压力相当于3.07 MPa。
现取井壁混凝土孔隙率φ=0.4，计算绘出混凝土强度等级在C48 时混凝土损伤后井壁承受水压力P0c与降模量与弹性模量之比λ/E 的关系曲线图如图2所示。
由图2 可知，当λ/E 的值小于1 时，随着λ/E 的增大，混凝土井壁所能承受的临界水压力降低很快，此时λ/E 对井壁的抗水压能力的影响较大。
当λ/E≥30 以后，随着λ/E 的增大，混凝土井壁所能承受的临界水压力基本不变，并且即使当λ/E=无穷大(如图3)，混凝土井壁所能承受的水压力趋近于8.6 MPa，表明λ/E 取为无穷大，混凝土强度等级为C48 时，潘三矿西风井不会发生突水事故。
图1 潘三煤矿西风井井壁结构Fig.1 Structure of the west ventilation shaft lining at Pansan coal mine图2 临界水压力P0c与λ/E 的关系曲线图Fig.2 Curve of critical hydraulic pressure P0c and λ/E1.2 混凝土孔隙率的影响立井井壁混凝土是可变形的多孔介质材料［16-17］，在地下水压的作用下，井壁混凝土的变形将引起其中孔隙、裂隙通道的改变，从而影响孔隙水的流动;孔隙水压力、流动速度变化等也会引起井壁混凝土变形的改变。
