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汽电双驱”引风机在发电厂的灵活应用摘要：引风机是发电机组的能耗大户，而且电动引风机消耗高品位的电能，运行经济性较差。
如果采用汽动引风机，除了降低厂用电、提高对外供电外，当厂外有热负荷用户时，可将一部分抽汽或排汽引至热网。
在常规汽动引风机供热方案中，汽动引风机转速的调节依赖于小汽轮机的进汽流量，需要通过进汽阀来调节，存在节流损失，同时也降低了小汽轮机的运行效率。
除此之外，启动阶段需要启动汽源，带来了额外投资。
为保证汽动风机的运行可靠性，引风机汽轮机的进汽汽源应考虑设置备用汽源，总体上，降低了供热的经济性。
因此本文章将介绍新的方案：“汽电双驱”引风机。
关键字：“汽电双驱”引风机汽引小机一、系统介绍系统连接：小汽轮机——定速比齿轮箱（离合器+减速箱）——异步电动/发电机——引风机。
1、小汽轮机本方案采用的小汽轮机是背压式汽轮机，排汽作为供热汽源。
汽轮机进汽参数为：压力 10.6 MPa(a)，温度 535 ℃，排汽压力 1.49 MPa(a)，汽轮机额定（回热）转速 7702 r/min，汽轮机额定（回热）输出功率 9250 kW。
其汽源来自一次低再出口蒸汽（参数11.27MPa，538℃），一次低再进口蒸汽作为调温汽源。
2、齿轮箱本方案采用的是定速比齿轮箱，齿轮箱变比为10.27。
采用该种齿轮箱有三个优点：①齿轮箱带有离合器，因此在启停和隔离检修时都不受引风机及电机影响。
②定速比齿轮箱相对于调速齿轮箱来说传动效率较高，经济性更好。
③经过定速比齿轮箱连接，在小汽轮机定速情况下，引风机出力调节相对简单，可以通过动叶进行调整，简单可靠。
3、引风机电机该引风机电机采用的是异步电动/发电机，转速范围为 747～753rpm。
由于电机无论在电动机状态还是在发电机状态，均从系统吸收无功，电压及频率均与系统一致，所以两种状态可以实现无扰动切换。
电流输入与输出潮流变化均通过同一路动力电缆及开关来实现，两种状态均以差动保护作为主保护，保护范围均为开关柜至电机的电缆及电机内部绕组，与常规电动引风机保护方案相同。
汽动引风机在大型火力发电机组中的应用分析随着我国经济的快速发展，我国的环保工作也进行得如火如荼，成效显著。
但我国产业结构仍处于高能耗模式当中，且主要工业能源是煤炭，不利于我国环境治理工作的顺利开展。
为了优化我国产业结构，协调环境保护工作，要求在火力发电机组中通过引进先进的技术或设备，进一步降低产业能耗，提高供电效率，实现产业结构优化，使企业与环境双向效益达到最大化。
标签：汽动引风机；火力发电；应用在传统的火力发电机组中，电动引风机是定转速静叶调节，在低负荷时引风机入口节流损失大，造成风机效率低，厂用电率上升等不利影响。
为适应时代潮流，许多发电企业通过技术创新以及引进先进设备来达到降低生产能耗的目的。
文章就某厂引进的汽动引风机在大型火力发电机组中的应用及可能出现的问题进行了全面的分析。
1 汽动引风机的概述文章以某厂一期工程2×660MW超超临界机组为实例，对汽动引风机进行一个简要的概述。
该引风机型号为HA46048-8Z，属于汽动引风机中的节能型流通风机，风机调节装置型号为A460T，设计功率为4.5MW，额定转速为5195r/min，调速范围为3000～5528r/min。
小机额定进汽压力为5.05MPa，温度为505℃；额定排汽压力为1.396MPa，温度为351.1℃，额定流量为49.21t/h。
2 汽动引风机在生产中的应用该厂汽动引风机进汽采用低温再热器出口和高压缸排气两路汽源，在高负荷时用低再出口汽源驱动引风机，可保证运行的经济性；在低负荷时则采用两路汽源并用来降低小机排气温度，以实现机组运行的安全性；小机排气可通过背压机对热网供热，进一步降低供电煤耗，提高上网电量。
同时汽动引风机可以实现变转速调节负荷，减少节流损失，避免了电动引风机对厂用电系统的电压冲击。
从汽动引风机实际运行情况来看，汽动引风机具备低能耗、高效率的优点，能为企业带来巨大的经济利益和环保效益，对企业的产业结构优化具有促进作用，意味着其逐步取代传统电动机驱动型引风机将成为一种趋势，在发电产业中具有良好的发展前景。
凤电汽动引风机运行优化发表时间：2020-04-30T16:32:26.893Z 来源：《电力设备》2020年第2期作者：丁矗胡起飞[导读] 摘要：凤电3、4号机组设计采用汽动引风机，可有效降低厂用电1%以上。
（淮浙煤电有限责任公司凤台发电分公司安徽淮南 232131）摘要：凤电3、4号机组设计采用汽动引风机，可有效降低厂用电1%以上。
但是使用汽动引风机对炉膛负压控制、汽源的配置、引风机并列操作、异常工况提出较高要求。
自凤电3、4号机组投产已有7年，在运行中对汽动引风机做了较大完善，涉及汽源，乏汽回收，启停操作等各方面进行了优化，积累了大量经验，目前汽动引风机运行稳定可靠，具有较大的参考价值。
关键词：660MW机组；汽动引风机；改造；优化1、引言凤电二期每台机组配2台50％容量汽动引风机，引风机采用背压式调速汽轮机驱动，采用变速静叶可调式轴流通风机。
引风机汽轮机调速范围1000—7670r/min，传动比为7.7，额定功率为5950KW。
汽轮机采用杭汽NG40/32型，引风机采用成都电力机械厂HA46048-8Z型。
每台引风机配置一台小机、一台轴封加热器、一套润滑油系统及调速保安系统、一台减速箱。
引风机小机汽源采用冷再供给，正常排汽通过三台并联的加热器，对凝结水加热后进入引风机汽轮机疏水箱，事故排汽通过PCV阀排至大气。
现我国绝大部分火力发电厂引风机均采用电机驱动，汽动引风机是一项全新的技术，其在电厂应用中处于初步阶段，对于汽动引风机运行研究十分匮乏，本课题旨在解决引风机汽轮机使用中存在汽源供汽能力不足、管道常年疏水造成除盐水及热能浪费影响环境、并列困难影响安全等问题，共大家探讨。
2、引风机汽轮机汽源优化凤电二期引风机汽轮机汽源共有三路，分别为：本机冷段再热蒸汽（常用汽源）、本机一次抽汽（备用汽源）、辅助蒸汽（启动、调试汽源）。
在机组启动过程中，引风机汽轮机使用辅汽冲转暖机及带初始负荷，当冷再汽源满足带负荷要求时切换至冷再供汽，辅汽及一抽汽源投入备用。
技术前沿2019.20 电力系统装备丨209Technology Frontier2019年第20期2019 No.20电力系统装备Electric Power System Equipment 锅炉给水泵采用小汽轮机驱动后，电动引风机已成为厂用电最大的用户。
某百万机组配置两台2×50%电动引风机，BMCR 工况下轴功率为6800 kW ，两台引风机已占发电量的1.36%。
现在电厂运行面对深度调峰，发电能力受限，所以针对引风机驱动方式的选择对于整个电厂的经济效益有着非常明显的作用[1][2][3]。
汽电双驱改造不仅可以节约厂用电，使运行更加灵活，而且小汽机排汽或抽汽还可以去厂外供热，减少冷源损失。
本文就某百万机组引风机汽电双驱改造，描述其基本原理、设备参数和布置方案。
1 工程概况本文论述的工程位于江苏省，电厂为2X1030 MW 超超临界燃煤机发电机组，配置2×50%静叶可调轴流引风机。
锅炉采用哈尔滨锅炉厂有限责任公司生产的超超临界参数、п 型结构直流炉。
汽轮机采用上海汽轮机厂生产的Siemens 技术、一次中间再热、单轴、四缸四排汽、超超临界凝汽式汽轮机。
原工程已经从锅炉一再出口抽汽，减压减温后向厂外供热。
改造采用汽电双驱定速动叶可调方案，轴系依次为小汽轮机-可离合齿轮箱-电动机/发电机-引风机，如图1所示。
抽背小汽轮机进汽回热抽汽供热定速比齿轮箱（可离合）异步电机（电动机/发电机）引风机G 厂内6 kV母线段图1 汽电双驱引风机方案2 主要设备参数2.1 小汽轮机考虑到电厂有供热需求，小汽轮机形式采用抽汽背压式。
进汽采用锅炉一级再热器出口汽源，从锅炉两侧对称接出。
抽汽参数与供热参数基本匹配，可以节省这部分蒸汽供热的压降损失。
排汽进入汽机房六抽管道，排挤抽汽，增加汽轮机做功能力。
考虑到将引风机和增压风机合并，长时间运行产生的阻力增加，大机组BMCR 工况下小汽轮机的出力选择为12071 kW 。
汽动引风机相关控制策略说明一、控制任务分工1、炉膛负压控制系统对炉膛负压进行闭环控制，输出汽动引风机的转速指令，或者电动引风机C静叶的开度指令。
2、汽动引风机调节系统对转速进行闭环控制，输出汽动引风机的调门开度指令。
3、当排汽温度超过380℃，开启低温再热供汽温度调节阀_0LBC67AA101，降低引风机小机进汽温度，维持引风机小机排汽温度不大于365℃。
4、背压机的旁路压力控制阀和减温水阀，启动前对背压机的排汽母管进行暖管。
两路的旁路宜同步开启，也可选择任一路单独开启。
5、背压机排汽到辅汽调节阀、背压机排汽到除氧器主/副调节阀，用于控制背压机排汽母管压力。
为减少系统调节互相扰动，背压机排汽到辅汽调节阀应该保持全开。
背压机排汽到除氧器回路，小流量下使用副调节阀。
6、冷再到辅汽调节阀，补充辅汽对外供热的消耗，维持辅汽压力稳定。
7、背压机排汽口的PCV阀，正常运行时控制背压机排汽压力不超限；背压机启动阶段用于控制背压机排汽压力。
8、背压机A和B轴封回汽压力调节阀，控制轴封回汽压力。
二、控制策略及运行操作说明1、经济运行模式：背压机排汽到辅汽调节阀保持全开，将背压机排汽与辅汽母管单向连通；当背压机排汽流量低于辅汽用户流量，开启冷再到辅汽调节阀；当背压机排汽流量高于辅汽用户流量，开启背压机排汽到除氧器主/副调节阀。
冷再到辅汽调节阀和背压机排汽到除氧器主/副调节阀尽量不同时开启。
2、正常运行期间控制的压力设定值排序：背压机排汽口机械安全阀（1.6Mpa）>背压机排汽口PCV阀（1.5MPa）>背压机排汽到除氧器主/副调节阀（根据机组负荷升高而适当升高，以适应背压机排汽到辅汽调节阀前后压降变化）>冷再到辅汽调节阀>>背压机排汽到辅汽调节阀。
各压力设定值之间的偏差由运行人员控制。
3、低温再热供汽温度调节阀_0LBC67AA101，温度设定值范围为320~380摄氏度。
手动方式下，设定值不跟踪测量值。
火力发电厂引风机汽电联驱的问题分析摘要：对比电驱或汽驱的方式，汽电联驱具备更为明显的优势。
合理利用汽电联驱，能够进一步强化引风机的工作效率，并保障安全性。
基于此，本文对火力发电厂引风机汽电联驱的问题进行了分析，首先对引风机及驱动方式进行了概述，随后从汽电联驱引风机介绍、设计问题、施工问题、调试问题等方面对汽电联驱的问题进行了分析，最后进行了系统性总结，以供参考。
关键词：火力发电厂；引风机；汽电联驱前言：在火力发电厂中，引风机是锅炉重要辅助设备之一，能够有效克服除尘、脱硫、脱硝的阻力，并对过滤中燃烧产生的烟气进行抽出，从而稳定炉膛内的压力。
随着科学技术发展，引风机的功率在不断增加，合理选择驱动方式能够对引风机进行优化，既能减少能源消耗，也能提升发电效率，同时还可以满足低碳环保的需求。
因此，深入探究火力发电厂引风机汽电联驱的问题，是当前工作人员重点研究内容之一。
一、关于引风机及驱动方式的概述目前常见引风机型式主要包含静叶可调和动叶可调两种，二者分别由电动执行器对进口导叶角度以及液压调节装置进行直接驱动，进而调整好风压、风量。
而在实际应用过程中，引风机电机需要搭配大容量电机使用，极大程度上增加了用电率，不利于节约成本，甚至可能会出现跳闸的风险，对人身安全造成威胁。
因此，工作人员需要在引风机汽电联合驱动的帮助下对原有缺点进行弥补，有效控制用电率，并强化汽轮机的使用效率，继而提升引风机的安全性与可靠性[1]。
二、汽电联驱的问题分析（一）汽电联驱引风机介绍某660MW火力发电厂将汽电联驱引风机布置到引风机房中，并采用单列的方式对100%容量动叶可调轴流风机进行布置。
在布置过程中，引风机以及引风机汽轮机中间布置好电机，保证电机能够与引风机和引风机汽轮机相连。
安装方式采用同轴安装方式。
对参数进行设定时，引风机基本参可见表1.表1 引风机基本参数设定在对电机进行选择时，以异步电动机为主，具体电机基本参数设定值可见表2.表2 电机基本参数设定值为了进一步优化引风机参数，保证引风机满足需求，选择引风机汽轮机时以单流程、单杠、凝汽式引风机汽轮机为主，具体运行方式为变功率、定转速、变参数。
P论文大赛获奖论文 生产运行Paper contest winners & Production operation“汽电双驱”引风机高效供热文/国电宿迁热电有限公司 吕春俊 蔺琪蒙由于我国经济持续高速发展，国内依赖煤电的能源结构短时间很难改变，作为资源消耗大户的火力发电产业，要坚持走社会、经济、资源、环境相互协调的可持续发展道路。
为了这一目标，国家能源局也印发了多项节能减排的方案，燃煤发电机组朝着大容量、高参数、二次再热的方向发展。
提高机组效率、降低供电煤耗的同时，对机组的灵活性提出了更高的要求，如何提高宽负荷下机组负荷响应速度、提高再热汽温控制的稳定性、减少供热对机组的影响等成为了行业内共同面对的难题。
“汽电双驱”引风机高效供热方案“汽电双驱”引风机布置顺序依次为汽轮机--齿轮箱（带离合器）--异步电机--引风机。
进汽汽源来自一次再热一级再热器出口（参数11.3MPa，538℃），排汽参数为压力1.5MPa、温度350℃，与供热、除氧器加热、辅汽联箱汽源参数匹配。
启动时电动机带引风机运行，离合器处于脱开状态，小汽轮机不跟随转动。
抽汽参数满足后，小汽轮机冲转升速至同步转速（750r/mim）附近，在此之前均为电动机驱动状态；离合器啮合后，小汽轮机与电动机、引风机并轴运行。
小汽轮机主调门继续开大（直至全开），转速上升，直至超过同步转速，为小汽轮机与电动机混合驱动状态；小汽轮机转速继续上升，超过发电机驱动转速，电动机转化为发电机形式运行，为小汽轮机驱动状态。
此时同轴系统中，小汽轮机负责驱动引风机，而富余功率通过异步发电机将电量送至厂用电系统内消纳。
若小汽轮机抽汽不足，转速下降，则发电机转速也下降，低于同步转速后，转化为电动机形式运行，与汽轮机一起驱动引风机运行；小汽轮机转速继续下降，直至低于电动机驱动转速，则小汽轮机与系统脱离，此时由电动机驱动引风机运行。
小汽轮机调门根据热负荷（供热量+辅汽用量+除氧器用量）调节蒸汽流量，引风机动叶跟随炉膛负压控制，而整个轴系上不平衡的功率则由电机来负责平衡。
引风机汽动驱动联合供热系统案例分析1、设备简介东汽630 MW超临界、一次中间再热、冲动式、单轴、三缸四排汽、双背压、凝汽式汽轮机，最大功率为695.781 MW（VWO 工况），最大连续出力为678.885 MW（T-MCR），额定出力为630 MW。
每台锅炉配 2 台成都电力机械厂生产的 YA 系列50%容量轴流引风机，每台引风机额定轴端功率 2 815 kW，采用定速电动机驱动。
2、问题描述解决公司环保设施增容带来电动引风机出力不足问题。
3、解决措施考虑到厂用电量富裕量不足、电厂周边有供热需求的情况，在高厂变系统未增容改造的前提下，采用了一种引风机由电动机驱动改为汽动小汽轮机驱动和联合供热的节能技术，实现高效供热，达到蒸汽热能梯级综合利用，实现能耗和厂用电量大幅下降。
具体为：汽动引风机联合供热系统如下。
引风机小汽轮机采用一级回热抽汽设计，在非采暖期小汽轮机排汽和一级回热抽汽分别进入2 个串联的梯级排汽换热器加热凝结水，减少大汽轮机八段抽汽，小汽轮机抽汽和排汽用以梯级加热凝结水；在采暖期小汽轮机排汽和一级回热抽汽分别进入2 个串联的梯级热网换热器加热热网循环水，代替部分中压缸排汽抽汽。
小汽轮机配备单独的润滑油、控制油系统，以及单独的轴封与抽真空系统。
由于凝结水和热网循环水水质不同，在采暖期和非采暖期使用2 套不同的排汽和热网换热器。
小汽轮机设计正常汽源为中压缸排汽，启动时采用辅汽联箱汽源。
保留 1 台原来电动引风机，布置在 2 台汽动引风机中间位置，满足机组启动需求。
4、经济性分析机组在 630 MW 运行工况下，将汽轮机中压缸排汽抽汽进入小汽轮机做功后，乏汽加热凝结水的方案，与汽轮机中压缸排汽抽汽继续在低压缸做功至八段抽汽抽出的方案进行对比结果如下。
1）中压缸排汽到小汽轮机进汽的热损失为11.2kJ/kg；蒸汽在小汽轮机中的做功效率为运行效率，即87.3%；从中压缸排汽到八抽的运行效率为88.1%；小汽轮机效率小于汽轮机中压缸排汽至八段抽汽效率，但小汽轮机由排汽及一级抽汽梯级加热凝结水，降低了加热抽汽整体温度，使得小汽轮机的运行背压低于八段抽汽，扣除管道的热损失，单位蒸汽在小汽轮机中做功要比在大汽轮机中做功的有效焓降多 60.4 kJ/kg。
火电机组引风机并列功能组设计与实现摘要：本文针对配备单列汽动引风机的情况进行研究，分析电动/汽动引风机调节原理、特性及差异，通过运行经验及试验确定引风机并列区间点。
结合设备实际情况开展控制策略分析，提出了符合实际需求的控制策略，并实现其系统功能逻辑化。
经一系列试验，解决了风机并列给操作人员带来操作不便，减轻劳动强度，也为后续实现全厂功能系统自启停提供帮助。
关键词：火力发电；汽动引风机；并列操作；控制优化1.引言随着电力市场供需关系调整及节能环保压力提升，电力生产企业愈发关注经济效益，追求生产运行的安全、经济性[1]。
引风机作为电厂关键性主要辅机，单纯依靠电能驱动会造成启动电流过大、厂用电消耗提升、节能损失等诸多问题。
本文通过对八角电厂单列布置的汽动引风机系统进行研究，针对操作难度较大的引风机并列过程进行了分析，结合自启停相关技术，梳理形成并列操作流程及逻辑功能实现，为风烟系统并列运行研究提供一些帮助。
1.设备概况八角电厂作为660MW超超临界机组，其引风机系统由一台电动引风机（启动用）和一台汽动引风机组成。
两台引风机分别部署在烟道两侧，。
电动引风机为容量50%THA启动引风机，额定转速为746 r/min。
汽动引风机使用青岛捷能汽轮机厂生产的冲动式背压小汽轮机驱动。
小机动力汽源取自四段抽汽,经小机做功后排至除氧器。
汽轮机转速为3616-5728 r/min，额定工况下，进汽压力为4.96 MPa,进汽温度为518 ℃，排汽压力为1.2 MPa,排汽温度为351 ℃。
1.引风机并列2.1 运行特性在大多数电厂中，引风系统多采用两台50%负荷并列布置方式，而并列过程就是将一台出力不断增大，另一台不断减小，最终在保证负压稳定同时，实现两台风机相同出力的过程[2]。
相较直接启动双侧风烟，并列的操作方式更加节省厂用电，经济性更好[3]。
电动引风机输出功率稳定，静叶调节线性度较好，所以负压波动较小。
而汽动引风机调整的稳定性相对差些，运行不稳或调节滞后可能导致负压波动。
“汽电双驱”引风机高效供热作者：吕春俊蔺琪蒙来源：《科技创新导报》2017年第23期摘要：目前电力行业广泛采用的常规汽动引风机在调节风机转速时存在节流损失，部分负荷小机效率很低。
针对常规汽动引风机在实际运行中小汽机效率偏低的问题，并结合二次再热机组供热的要求，特提出“汽电双驱”引风机排汽供热方案。
“汽电双驱”引风机由电动机直接启动至设计转速，通过可离合定速比齿轮箱无扰接入小汽机后，由小机动能直接驱动引风机，不占用厂用电，而且运行时小机调阀始终保持全开，减小了节流损失，维持了较高的效率，同时富余动能还可以带动电机超过同步转速以异步发电机状态运行，发出的电量通过6kV工作母线传输给厂内其他用电负荷，大大降低厂用电率。
另外，小机排汽接至辅汽联箱或直接对外供热，具有较强的供热经济性，达到了既节电又节能的效果。
关键词：汽电双驱引风机离合器齿轮箱供热中图分类号：TM621 文献标识码：A 文章编号：1674-098X（2017）08（b）-0110-04目前已投产的几个二次再热机组普遍存在低负荷欠温的情况，调节手段单一，而热电厂又肩负着供热任务，季节性热负荷与昼夜热负荷均存在波动较大的实际情况，调节工况更加复杂；二次再热机组设十级回热系统，抽汽供热、辅助蒸汽、除氧器加热等均无合适汽源，在系统设计上均为高品质蒸汽经减温减压后满足热力系统需要，热经济损失大；电力行业广泛采用的常规汽动引风机在调节风机转速时存在节流损失，部分负荷小机效率很低。
本文从供热方案及引风机驱动方式的选择结合起来，并针对二次再热机组的特点，研究一个合理的解决方案。
1 供热方案的选择供热方案应在保证外部供热的前提下保证机组的安全、稳定运行，并兼顾经济性，包括：直接抽汽供热方案及汽动引风机供热方案两种。
1.1 直接抽汽供热方案优点：（1）技术成熟，系统管路相对简单。
（2）投资相对较少，主要是减温减压器费用、管道费用和电气仪表费用。
缺点：（1）直接将高参数蒸汽减温减压，热损失较大，造成能源的直接浪费。
汽动引风机和电动引风机并联运行控制策略作者：郭志成胡胜林毛睿来源：《魅力中国》2018年第20期摘要：随着火力发电厂机组蒸汽初参数的提高、超超临界机组在国内逐渐增多。
同时，高参数、大容量机组所配辅机的容量也随之增大。
常规配置中，引风机均采用电动机驱动，电机容量增大后带来了厂用电增加、启动电流大，厂用电电压等级需要提高等问题。
近年来，引风机采用小汽轮机驱动被越来越多的电厂采纳。
本文针对国内某电厂超超临界机组汽动引风机和电动引风机运行控制策略进行探讨。
关键词：汽动引风机；电动引风机；并联运行一、综述该工程为2×660MW超超临界机组设计两台50%容量汽动引风机和一台30%容量电动引风机，电动引风机与A汽动引风机共用进出口烟道，带脱销系统，脱硫未设增压风机，。
汽动引风机 G158/305型；静叶可调轴流风机；风量520.66 m3/s；全压9960Pa；转速990r/min。
电动引风机 AN35e6（V19+4°）型；静叶可调轴流风机；风量486.2m3/s；全压4820Pa；转速585r/min。
电动引风机与汽动引风机压头差距较大，引风机系统未设流量测点，靠烟气压力测点和电动引风机电流调整并列运行比较困难，并列运行后调整出力也存在较大风险。
建议引风机运行方式：（1）直接采用两台汽动引风机同时启动的方式（机组带大负荷后并风机也存在一定风险）；（2）先启动电动引风机进行锅炉点火，再启动B汽动引风机，将电动引风机负荷倒到B 汽动引风机上，然后停电动引风机，启动A汽动引风机，并列两台汽动引风机运行。
不建议引风机运行方式：（1）长时间保持电动引风机与汽动引风机并列运行；（2）电动引风机与A汽动引风机并列运行。
以下统一将“电动引风机”和“汽动引风机”分别简称为“电风机”和“汽风机”。
二、风机控制策略1.启动汽风机时，保持静叶关闭，引风机汽轮机2800r/min，定速后联开入口挡板；引风机汽轮机转速大于3000r/min切遥控即可投入转速自动，引风机静叶开度大于20%后即可投入静叶自动，两种自动控制方式不能同时投入。
2.锅炉启动和升负荷时，汽风机前期转速手动状态保持3000r/min不动，靠静叶自动调节炉膛压力，随着负荷升高引风机静叶开度达到80%后切除自动保持当前开度，投入汽风机转速自动控制，继续升负荷时通过转速自动调节炉膛压力；锅炉降负荷时，前期汽风机静叶手动状态保持开度80%不动，靠转速自动调节炉膛负压，随着负荷降低引风机逐步降低至3000r/min 后切除自动保持转速不动，投入汽风机静叶自动控制，继续降负荷时通过静叶自动调节炉膛压力。
3.两台汽风机并列运行时，应同时切换自动控制方式（转速自动或静叶自动），避免出現一台风机转速自动控制而另一台静叶自动控制。
4.引风机一电一汽组合运行只作为临时状态，机组负荷不宜大幅变动；两台引风机入口联络门保持关闭，便于观察风机入口压力变化情况。
机组负荷变化时，调整两台风机出力时始终保持两台风机入口压力一致，同时密切关注电风机电流，保持电流不出现剧烈波动。
引风机一电一汽组合运行时的调节方式：（1）将汽风机转速保持在一个恒定的数值（通过试验得出汽风机在某一转速下风压特性与电风机相接近），同时调节一电一汽两台风机的静叶来维持炉膛负压；（2）将汽风机静叶开度保持在80%不动，投入转速自动调节炉膛负压，电风机静叶根据风机电流和入口负压等参数，跟随汽风机进行调解，始终维持电风机带出力即可。
5.机组运行中需要停运B引风机时（设想保留A引风机），将机组负荷先降至50%以下，切除两侧汽风机转速和静叶自动，炉压调至-300Pa，手动缓慢升A转速同时降B转速，B汽风机不出力瞬间炉压会快速上升，继续快速降B汽风机转速直到不出力，同时通过A汽风机转速调整炉压正常；B汽风机转速到3000r/min后保持转速，逐步关B静叶到5%以下时打闸B 引风机汽轮机，联关B引风机进出口挡板。
6.根据其他厂经验，机组高负荷运行时，汽轮机跳闸后引风机汽轮机失去四抽汽源，汽源快速切换至辅助蒸汽（启动锅炉或邻机来汽）是来不及的。
目前本厂考虑机组负荷大于等于30%时汽轮机跳闸和锅炉MFT时，直接跳闸引风机汽轮机；机组负荷小于30%时锅炉MFT（机组负荷小于30%时辅汽仍为启动锅炉来汽，汽轮机跳闸不影响炉侧运行），不跳闸引风机汽轮机。
为防止锅炉灭火瞬间炉压过低造成引风机跳闸，引风机转速和静叶开度同时超驰关当前量的10%，然后继续自动调节炉膛压力。
7.考虑在引风机汽轮机转速达到5800r/min时，闭锁开升转速，同时闭锁关此引风机静叶，防超速。
三、并风机操作方式下面详细归纳几种并风机操作方式，将会在锅炉动力场试验期间通过多次试验找到并验证出最优方式。
在冷态动力场试验时，做单台电风机和汽风机静叶特性试验，记录电风机静叶0%-100%开度对应的总风量、电流、进出口压力，记录汽风机不同转速（取几个转速点）下静叶0%-100%开度对应的总风量、汽轮机进汽调门开度、进出口压力，找到汽风机在某个转速对应的静叶调节特性与电风机相接近，作为汽风机与电风机并列运行时的预定转速。
机组热态时一电一汽两台引风机并列运行，将汽风机调整到预定转速，根据当前两台风机静叶开度、风机进出口压力、电风机电流、汽风机汽轮机进汽调门开度等参数，参照冷态时单台风机静叶特性试验数据，估算出当前热态两台风所带出力的分配情况。
引风机并列时炉膛压力波动较大，在每次开始风机并列操作前必须投入A层小油枪稳燃。
一般情况下建议锅炉启动时，直接两台汽风机同时启动。
1.并两台汽风机：（建议采用方式一）方式一（先并静叶）：A汽风机带到一定负荷（大于40%负荷投四抽）后并B汽风机时，A引风机转速和静叶都切至手动状态，降A汽风机转速使炉膛负压达到+200Pa；开始并B汽风机（此时B汽风机汽轮机转速达到3000r/min切遥控，静叶保持全关），先手动将B汽风机静叶开至和A汽风机静叶开度一致（80%），然后开始逐步升B汽风机转速接近A汽风机转速，同时手动逐步降A汽风机转速，在B汽风机出力的瞬间会出现炉膛压力降低波动、A汽风机会因为出力瞬间降低出现转速上升波动、B汽风机会因为瞬间带上出力出现转速降低波动等现象，迅速调整两侧风机转速保持一致，同时观察两台汽风机汽轮机进汽调门开度基本一致，保证两台风机出力相当；将炉膛负压调整到合理范围内，两台风机运行稳定后并风机结束。
方式二（先并转速）：A汽风机带到一定负荷后准备并B汽风机时，A汽风机转速和静叶都切至手动状态，降A汽风机转速使炉膛负压达到+200Pa；开始并B汽风机，先逐步升B汽风机转速，同时降A汽风机转速，使两台汽风机转速基本一致，然后开B汽风机静叶，在B汽风机静叶开度逐步接近A汽风机静叶开度时，A汽风机会因为出力降低出现转速上升现象，应及时调整两台汽风机转速保持基本一致；两台汽风机静叶开度基本一致后，观察两台汽风机转速和汽轮机进汽调门开度都基本一致，保证两台风机出力相当；将炉膛负压调整到合理范围内，两台风机运行稳定后并风机结束。
2.电风机运行后并B汽风机（锅炉启动初期时用，建议采用方式一）：方式一：用单台电风机进行锅炉点火后，启动B汽风机准备并引风机（此时B汽风机汽轮机转速达到3000r/min切遥控，静叶保持全关），电风机静叶手动调整炉膛负压至+200Pa；开汽风机静叶至80%，逐步升汽风机转速，在汽风机出力瞬间会出现炉膛负压快速降低现象，下调电风机静叶开度使炉膛负压达到正常范围后，继续升B汽风机转速同时下调电风机静叶开度，在此过程中要维持注意炉膛负压稳定，直至电风机静叶全关，停运电风机，准备启动下一台汽风机。
方式二：用单台电风机进行锅炉点火后，启动B汽风机准备并引风机（此时B汽风机汽轮机转速达到3000r/min切遥控，静叶保持全关），电风机静叶手动调整炉膛负压至+200Pa；保持汽风机静叶关闭，升汽风机转速至预定数值（通过动力场试验得到汽风机与电风机相匹配压头下的转速），然后逐步开大汽风机静叶，在汽风机出力瞬间会出现炉膛负压快速降低现象，下调电风机静叶开度使炉膛负压达到正常范围后，继续开大B汽风机静叶同时关小电风机静叶，在此过程中要注意维持炉膛负压稳定，直至电风机静叶全关，停运电风机，准备启动下一台汽风机。
3.B汽风机运行时并电风机（A汽风机无法启动情况下机组需要升负荷，不建议用此方式长时间运行）：方式一：将B汽风机转速和静叶自动都切至手动状态，转速调整到预定数值（通过动力场试验得到汽风机与电风机相匹配压头下的转速），调整炉膛压力至+200Pa左右；启动电风机正常后，逐步开大电风机静叶，同时根据炉膛压力情况逐步关闭B汽引风机静叶，直至电风机带出力（根据电风机电流和入口压力判断）；在电风机出力瞬间会出现炉膛负压快速降低现象，維持两台风机都带出力，调整两台风机静叶使炉膛负压至正常范围，并风机结束。
方式二：将B汽风机转速和静叶自动都切至手动状态，调整炉膛压力至+200Pa；启动电风机正常后，逐步开大电风机静叶，同时根据炉膛压力情况逐步下调B汽引风机转速，直至电风机带出力；在电风机出力瞬间会出现炉膛负压快速降低现象，维持两台风机都带出力，调整汽风机转速和电风机静叶，使炉膛压力维持在正常范围，并风机结束。
4.A汽风机运行时并电风机（B汽风机无法启动情况下机组需要升负荷，不建议用此方式运行）：并风机过程与B汽风机并电风机过程一样，但A汽风机与电风机入口共用一个烟道，在机组负荷需要变化时，无法用利用两台风机入口压力进行调整，只能通过做B汽风机并电风机试验，记录各项参数，并以此为依据来调整A汽风机与电风机并列运行。
四、其他1.为配合汽风机调节较慢的特性，适当加长送风机动叶执行器全开全关时间。
2.在机组较大负荷工况下启动第二台引风机进行并列操作时，应注意观察第二台引风机的静叶和进出口挡板是否会因前后差压过大出现打不开的问题，如存在应调大执行器力矩或更换大功率执行器。
3.单侧一次风机跳闸RB动作时（或两台制粉系统同时跳闸时），炉膛内骤减一半燃料会引起炉膛负压急剧下降，此时引风机汽轮机受转速变化率限制，引风机转速降低较慢，考虑在速降转速的同时将静叶关一定开度。
其他项RB试验不存在此问题。
4.锅炉冷态通风试验结束准备停风机时，切除单侧送风机跳闸联跳同侧引风机逻辑，锅炉大风量工况下打跳一侧送风机，观察两侧引风机转速自动调节能力。
五、总结在动力场期间进行了引风机风机并列试验，情况归纳总结如下：a.并列风机出力瞬间炉膛压力会快速下降200～400Pa，并风机前可适当提高炉膛压力（0～200Pa）。
b.风机带上负荷并稳定运行，关键看风机入口压力是否接近或一致。
并风机前将入口联络门关闭，风机入口压力之差在0.2kPa范围内，应缓慢操作，防止炉膛负压大幅波动。
