应力释放槽对钻杆接头力学性能的影响

浅析焊接应力对杆件影响的控制和消除工程建设项目中钢结构的结构杆件大都由焊接件组成，焊接工作是工程建设的重要工艺，直接关系到工程质量和设备的安全运行，而焊接应力则是影响焊接质量的重要因素。

一、焊接应力的形成焊接件的局部加热，会在焊件上产生不均匀的温度场，使材料产生不均匀的膨胀。

处于高温区域的材料受到周围温度较低、膨胀量较小的材料的限制而不能自由地进行膨胀，于是焊件内出现内应力，使高温区的材料受到挤压，产生局部压缩塑性应变；在冷却过程中，经受压缩塑性应变的材料，由于不能自由收缩而受到拉伸，于是焊件中又出现了一个与焊件加热方向大致相反的内应力场。

另外由于构件受到焊接热循环的作用，使焊缝金属的内部组织发生不同的变化，引起了因金属组织转变而造成体积上的变化，产生相变应力。

除上述两种原因之外，如果焊件被刚性固定或焊件之间相互牵制住，也会在焊接件中产生焊接应力。

在焊接过程中，随时间而变化的内应力为焊接瞬时应力。

焊后当焊件温度冷至常温时，残存于焊件中的内应力则为焊接残余应力。

在实际生产中，焊后焊件中总是存在着一定的残余应力和变形，而应力在一定条件下还影响焊接结构的性能，如强度、刚度、受压时的稳定性，尺寸的准确性及加工精度等。

二、残余应力的影响1.对结构刚度的影响当外载产生的应力为б与结构中某区域的焊接内应力叠加之和达到屈服点бS时，这一区域的材料就会产生局部塑性变形，丧失了进一步承受外载的能力，造成结构的有效截面积减少，结构的刚度也随之降低。

2.对受压杆件的影响当外载引起的压应力与内应力中压应力叠加之和达到бS，这部分截面积就丧失了进一步承受外载能力。

这样就削弱了构件的有效截面积，改变了有效截面积的分布，并使稳定性有所改变。

内应力对受压杆件稳定性的影响大小与内应力的分布有关，特别与远离中性轴那部分截面中的内应力符号和大小有关。

3.对静载强度的影响焊接拉伸内应力对静载材料处于脆性(如低温)状态下危害性很大。

当拉伸内应力和外载所引起的叠加应力超过断裂极限就会导致结构早期破坏。

三、避免钻杆非正常失效的措施钻杆的基本力学工况钻杆在内外充满钻井液的狭长井眼里工作，通常承受压、弯、扭、液力等载荷。

如果钻杆所受应力小于每平方米206.8牛顿时，钻杆虽经过无数次的弯曲，也不会产生疲劳裂纹。

钻井时钻杆承受弯曲、扭转和拉伸应力组成的复合应力很大，特别是在大位移定向井及水平井中扭矩极大，钻杆在100万次弯曲次数时便产生疲劳微裂纹；微裂纹产生后便不断扩大延伸，此时如果具有腐蚀作用的高压钻井液进入微裂纹中，就会加速裂纹扩展，最终导致钻井液刺穿钻杆的失效事故。

刺穿发展的结果，使钻杆有效断面不断缩小，刺孔加裂纹的总长度超过其临界裂纹尺寸时，即发生断裂。

除旋转向下的运动，同时还有钻杆的各种振动和涡动。

根据钻杆的失效原因分析，钻杆除正常磨损而失效外，钻杆的非正常失效原因可分为为两个方面：工人操作原因和钻杆自身质量原因。

因此，我们可以从提高钻杆质量和规范操作两方面来避免钻杆非正常失效。

1．提高钻杆质量（1）钻杆材料选择：为适应钻杆的受力分析，钻杆杆体应有较高的抗拉强度、较好抗弯性能和较好的冲击韧性。

杆体材料应选择中碳合金结构无缝钢管，合金元素中应含有较多的Cr、Mo等元素以提高材料的抗拉强度和冲击韧性，含有Mn、Si等元素以提高材料的弹性（即抗弯性能）。

有时还含有微量的B、V等元素以提高材料的淬透性。

常用的杆体材料有：36Mn2V、35CrMo、42MnMo7、35CrMnSi、45MnMoB等。

用于杆体的无缝钢管的壁厚均匀度和轧制缺陷也是影响钻杆质量的重要因素。

如轧制的钢管壁厚均匀情况严重，当钻杆较大的扭力作用时，容易在壁厚较薄处纵向裂开。

有的钢管有重皮、气孔等缺陷，钻杆易从此处产生应力集中断裂或刺漏。

钻杆接头受力最为复杂，接头材料须有很高综合机械性能。

钻杆接头多采用35CrMo或42CrMo.30CrMnSiA棒料制造，但经过锻造的接头材料能大大提高其综合机械性能。

（2）加工工艺选择：目前国内钻杆从加工工艺分主要有整体锻造钻杆（简称整体钻杆）、镦粗＋摩擦焊钻杆（简称镦焊钻杆）和单纯摩擦焊钻杆（简称摩擦焊钻杆）。

钻杆螺纹的结构优化与有限元模拟程立摘要：钻杆螺纹破坏的主要原因是钻杆所受的交变载荷大，产生了较大的应力集中。

为缓解内螺纹小端应力集中，在钻杆（如钻铤、方钻杆等）上设计和使用了应力减轻槽结构，这些钻杆在使用过程中取得了良好的效果，本文基于螺纹牙的强度计算公式，用ANSYS软件建立了钻杆螺纹连接有限元分析模型，对有应力减轻槽的钻杆螺纹接触处进行应力分析，并和普通螺纹进行了对比,结果表明，加应力减轻槽的钻杆螺纹所受应力大大减小，有益于延长钻杆的使用寿命。

关键词：钻杆；交变载荷；应力减轻槽；结构优化Structural optimization and element simulated of drill pipe threadschengliAbstract: The main reason of drill pipe threads destroyed is that it was affected by an alternating load, which has made the stress concentration greater , in order to relieve stress concentration on the small-face of threads, the groove of stress reduction being designed and used to the drill pipe（as drill collars, kelly etc）. These drill pipes have achieved good results in the drilling process. This article is based on the strength of the thread in a formula, a finite element analysis model of threads connection of drill pipe was constructed by using the Ansys software, touch-stress of touch region of drill pipe threads with groove of stress reduction has been analyzed and compared with the common drill pipe threads.，the results indicate that the stress of the threads with groove of stress reduction of the drill pipe has been greatly reduced, and contribute to prolong the life. of the drill pipe.Key words: drill pipe; alternating load; groove of stress reduction; structural optimizationO 引言在众多的钻井事故中，井下钻杆的疲劳失效占相当大的比例。

钻杆及其接头的早期失效分析与措施研究[摘要]钻杆失效表现在三个方面：本体断裂、刺漏、钻杆螺纹处失效。

本文将分析并探讨钻杆及其接头的早期失效类型、失效形式、失效原因，并且根据分析原因去寻找应对的方法以及预防的办法。

通过设计优化的钻杆结构，提升钻杆质量，使钻杆失效事故发生的概率下降。

[关键词]分析原因钻杆失效优化设计预防措施钻具0前言失效分析是分析判断材料的失效模式、性质、原因、研究失效事故处理方法和预防再失效的技术活动与管理活动，是一种科学的分析方法。

本文将对钻杆失效进行分析。

钻杆很容易受到磨损以及腐蚀等问题的影响从而引发失效事故。

而仅仅是在我们国家的油田之中发生的钻杆失效事故就多达数百起，钻杆失效不仅会造成极大的经济财产的损失，并且常常影响到工程的进度，后果十分严重。

失败乃是成功之母，通过研究钻杆失效，推进提高钻杆质量以及加强研究钻杆的使用和管理，尽量避免失效事故。

1失效类型分析在钻进过程中的受力繁杂，不仅仅是拉力，还有各种应力，因此失效的种类十分复杂，环境也很苛刻，井下的介质之中还包含有一些具有腐蚀性质的液体，而钻具运转起来后会促使钻杆与井壁之间产生高频率的撞击以及摩擦。

钻杆失效的类型种类繁多，主要可以概括为三大类型：断裂失效或者是刺穿失效；表面受损以及过量变形。

断裂或者是刺穿失效在失效事故比较常见，疲劳以及腐蚀等因素是罪魁祸首。

而腐蚀也极易造成表面受损，机器磨损也是表面受损。

当所受到的应力超过钻杆能承受的极限的是，则会引起过量变形[1]。

1.1断裂失效①过载断裂：如“鳖钻时的钻柱体断裂”，“钻杆遇卡提升时焊缝热影响区的断裂”。

②氢脆断裂：金属中的氢含量过多时，材料在拉力和应力的作用下很容易产生氢脆。

很多人不知道，由硫化氢和盐酸引起的钻柱应力腐蚀断裂也是由于氢的作用造成的。

③应力腐蚀断裂：如“钻杆接触某些腐蚀介质时的应力腐蚀开裂”，“钻柱在含硫油气井中工作时的硫化物应力腐蚀断裂”。

④低应力脆断：此类失效在钻杆失效中占了很大的比例，是最危险的断裂方式之一。

平板封头与筒体连接应力释放槽结构分析与优化赵福海;高炳军;史丽婷;董俊华【摘要】对平板封头与筒体连接应力释放槽结构进行了有限元分析,根据压力容器分析设计观点对结构的安定性进行了评价,发现有些情况下需开设一定尺寸的应力释放槽才能使结构满足安定性要求,而有些情况下仅需做结构对接开槽即可满足安定性要求,据此可确定是否开设应力释放槽的分界线.此外,分析表明,有些情况下即使开设应力释放槽也不能使结构满足安定性要求,此时需首先加强筒体,据此可确定是否需要加强筒体的分界线.通过参数化计算,得到了需开设应力释放槽及需加强筒体的结构参数区域.对需要开设应力释放槽的结构,探讨了应力释放槽圆弧半径以及开槽深度对薄膜加弯曲应力强度以及最大应力强度值的影响,提出应力释放槽横截面积最小、薄膜加弯曲应力强度水平系数最小以及应力强度幅水平系数最小3种优化方案.利用ANSYS的APDL及OPT模块,采用参数扫描及函数逼近法,以应力释放槽横截面积最小为优化目标,以薄膜加弯曲应力强度水平系数及应力强度幅水平系数小于1为约束条件,对应力释放槽的圆弧半径及深度进行了优化计算,给出了最优开槽尺寸,可供此类结构的设计参考.%Stress of flat head and cylinder connection with stress relief groove was analyzed with FEM,in which the shakedown property was evaluated from the viewpoint of design by analysis.It is found that structures with some configuration need stress relief groove (SRG) to meet the shakedown requirement,while butt connection groove is sufficient for shakedown requirement of other configuration.Partition line for stress relief groove may be accordingly determined.In addition,stress relief groove is not enough to meet the shakedown requirement for some configurations,in which the connectedcylinder must be integrally reinforced.Partition line for cylinder reinforcement may be accordingly determined.The Partition lines for both the stress relief groove and the cylinder reinforcement worked out by parametric study.For structures in need of stress relief groove,effect of the groove radius and depth on the membrane plus bending stress intensity and maximum stress intensity was investigated.And three optimization schemes were suggested,namely minimum of the stress relief groove cross section area,minimum of the membrane plus bending stress intensity and minimum of the maximum stress intensity.With the aid of APDL and OPT,the design variable sweep and function approximation method was used to optimize the stress relief groove,in which the stress relief groove cross section area was taken as objective,the membrane plus bending stress intensity and the maximum stress intensity smaller than 1 as constraints.The optimal groove radius and depth were worked out,which may be referenced for reasonable design of such kind of structures.【期刊名称】《河北工业大学学报》【年(卷),期】2017(046)001【总页数】7页(P87-93)【关键词】平板封头;应力释放槽;安定性;分析设计【作者】赵福海;高炳军;史丽婷;董俊华【作者单位】河北省锅炉压力容器监督检验院,河北石家庄050061;河北工业大学化工学院,天津300130;河北工业大学化工学院,天津300130;河北工业大学化工学院,天津300130【正文语种】中文【中图分类】TH49;TE903为了降低边缘应力，压力容器中较厚的平板封头与筒体连接时往往需开设应力释放槽.是否开设应力释放槽取决于平板封头与筒体连接区的应力状况，从分析设计角度而言，无论是一次应力还是二次应力，均应满足强度条件要求.尽管弹性分析表明厚圆平板与筒体连接区的最大边缘应力仅为筒体薄膜应力的2.05倍[1]，但由于一定厚度的筒体会约束平板封头的转角，使得封头与筒体连接区的应力有相当一部分是一次弯曲应力，从而造成连接区的薄膜加弯曲应力强度值大大增加，以致不能满足安定性条件.此外，当结构承受疲劳载荷时，应力释放槽有利于缓解结构承载截面尺寸的突变，改善结构的局部不连续特征，降低连接区的最大应力，使结构满足疲劳强度条件的要求.虽然Reinhard Preiss[2]、Bogdan and Adam[3]对平板封头应力释放槽结构进行了分析与优化，但仅考察了结构的最大应力，缺乏对结构的安定性评价.笔者拟从分析设计观点出发，对平板封头与筒体连接区的应力释放槽结构进行分析，确定开设应力释放槽的条件，对需开设应力释放槽的结构优化应力释放槽的结构尺寸，为此类结构的合理设计提供依据.对图1所示平板封头与筒体连接结构进行讨论，假定材料为Q345R，其弹性模量为2×105MPa，泊松比为0.3，屈服极限为282 MPa，设计应力强度Sm为188 MPa.1.1 平板封头及筒体厚度的确定根据文献[4]，平板封头的厚度按式（1）确定.式中：Dc为平板封头计算直径，对于图1所示结构，Dc可取为筒体的内径Di；K为结构特征系数，与封头筒体间的连接形式、筒体的有效厚度与计算厚度之比δe/δ有关，可从文献 [4]查图得到；Pc为计算压力.筒体的计算厚度δ按式（2）确定分析表明[5]，应力释放槽不会明显改变结构的极限承载能力，应力释放槽深度不同，结构在极限状态塑性铰的位置不同，通常塑性铰的位置位于过渡圆弧与筒体直边连接位置，但当应力释放槽很深，以致于开槽最深位置处平板封头的厚度接近筒体的厚度，则会在筒体侧及平板封头侧同时出现塑性铰，通常把这一开槽深度规定为极限开槽深度[6].为此，对于按式（1）及式（2）确定厚度的平板封头及筒体，可认为结构的一次应力满足强度要求，即不会发生总体及局部塑性垮塌.但结构的一次加二次应力是否能满足安定性要求以及最大应力是否满足疲劳强度要求，尚需利用有限元法进一步考察.1.2 有限元模型仅考虑内压作用，可采用轴对称有限元模型[7-9]（图2），其中筒体长度远大于边缘应力衰减长度，对称面施加对称约束，筒体端部施加轴向位移约束，内壁施加内压Pc.采用ANSYS软件的PLANE42单元进行网格剖分，并设定轴对称选项，网格剖分情况如图2 b）所示.1.3 有限元计算结果Di=1 000 mm、t1=10 mm、t2=66 mm、r=10 mm、h1=10 mm时，结构在3.72 MPa下的应力强度云图如图3所示，最大应力强度值（731.884 MPa）发生在应力释放槽的过渡圆弧与直边连接区附近，网格加密1倍，最大应力强度值位置不变，应力强度值为753.446 MPa，变化量小于5%，可见所采用网格密度满足数值计算精度要求[10].在应力释放槽过渡圆弧与筒体直边连接区沿筒体壁厚方向设置应力线性化处理[11]路径，获取局部薄膜加弯曲应力强度SIV，作为该结构安定性评价的依据[12].值得注意的是，应力线性化处理路径要在应力释放槽过渡圆弧与筒体直边连接区设定多条，因为具有SIV最大值的路径并不一定通过最大应力强度点，分析表明，当最大应力强度位于过渡圆弧上，具有SIV最大值的路径通常位于应力释放槽过渡圆弧与直边筒体交界位置（图4）.而当应力释放槽深度较浅，最大应力强度值出现在直边筒体上，具有SIV最大值的路径通常通过最大应力强度点.结构安定性的应力强度评定条件为为了衡量SIV，设定如下应力强度水平系数[13]当结构只有压力脉动循环时，循环应力强度幅Sa可根据结构的最大应力强度值Smax确定，即式中E与Et分别为材料在常温及设计温度下的弹性模量，此处取两者相等.疲劳强度条件为式中SN为疲劳寿命为N时材料所允许的应力强度幅.为了衡量Sa，设定如下应力强度幅水平系数此处，为了便于分析讨论，取疲劳寿命为1 000次，SN=572 MPa.对于上述算例，β=0.877，γ=0.64.为了满足平板封头与筒体的对接要求，也常常在平板封头的端部开浅槽（图5），称为结构对接开槽，这种开槽并不以降低边缘应力为目的.以开槽深度5 mm为准探讨不同结构参数下平板封头与筒体连接区的应力强度水平系数β（图6），由图6可见，对于某一压力等级（即δ/Ri）的平板封头与筒体连接结构，当筒体的有效厚度与计算厚度之比δe/δ小于某一值时，结构应力强度水平系数β会大于1，不能满足安定性要求.显然，对于这些结构开设应力释放槽，降低应力强度水平系数β是必要的.而当筒体的有效厚度与计算厚度之比δe/δ大于某一值时，结构应力强度水平系数β会小于1，结构满足安定性要求，此时仅做结构对接开槽即可.据此可确定是否需要开设应力释放槽的分界线如图7所示.而结构对接开槽时，平板封头与筒体连接区的应力强度幅水平系数γ（图8）变化规律要比应力强度水平系数β复杂的多，对于较小δe/δ，δ/Ri越大γ值越大，相同的δ/Ri下，一般δe/δ越小γ值越大，但有些δ/Ri下，γ值随δe/δ会有起伏波动.这种起伏波动取决于结构的边缘应力特征及峰值应力特征，边缘应力与筒体和封头的刚度差异及变形协调有关，而峰值应力与截面尺寸突变有关，两者共同作用造成了应力强度幅水平系数γ的起伏波动.而经过应力线性化处理后的应力强度水平系数β则无此波动跳跃，说明峰值应力特征对应力强度最大值的影响较大.而疲劳设备通常需要平板封头与筒体有圆滑的过渡，一般不采用这种对接方式，因此不便根据这种对接开槽结构应力强度幅水平系数γ的变化规律确定是否开设应力释放槽.然而，并不是所有结构都能通过开设应力释放槽就能使β值降低到小于1，图9a）给出的是δ/Ri=0.006、δe/δ=1.2时不同开槽半径及开槽深度下结构的β值，当开槽半径为10 mm、开槽深度系数h1/（t2-t1-r）为0.625时，β值最低（1.022），仍不能满足安定性要求.这是由于当筒体较薄时筒体对平板封头的支承能力有限，筒体在约束平板封头转动时造成的一次弯曲应力已很大，叠加上二次应力后使得应力强度水平系数β居高不下，只有增加筒体厚度（即提高δe/δ值）才有可能使结构的β值减小到1，图9b）给出的是δ/Ri=0.006、δe/δ=1.4时不同开槽半径及开槽深度下结构的β值，当开槽半径为10 mm、开槽深度系数为0.625时，β值最低，可减小到0.982.通过试算可确定δe/δ的临界值，只要小于该δe/δ值，将无法通过开设应力释放槽的方法使结构满足安定性要求.据此确定的分界线如图7所示，此线以下的区域需在封头连接区加强筒体，采用图10所示结构.对于需要开设应力释放槽的结构，并不是应力释放槽圆弧半径越大、深度越深越好，这与δe/δ值、开槽圆弧半径r以及开槽深度等诸多因素有关.图11给出的是δ/Ri=0.006时，其它几组δe/δ下结构的β及γ值，对于较小的δe/δ值，偏小的开槽圆弧半径下，β值会随开槽深度的增加先降后升，偏大的圆弧半径下，β值会随开槽深度的增加而增加.对于较大的δe/δ值，偏小的圆弧半径下，β值会随开槽深度的增加单减，偏大的圆弧半径下，β值会随开槽深度的增加单增，居中的圆弧半径下，β值会随开槽深度的增加先减后增.疲劳应力强度幅系数γ具有与β相似的特征，不再赘述.应力释放槽的优化尺寸取决于优化数学模型，目标函数不同、约束条件不同得到的优化结果不同[14].应力释放槽优化需考虑的因素既应包括结构的应力强度水平，也应包括应力释放槽的加工费用.可给出的优化方案有如下3种：1）应力释放槽横截面积最小设计变量：r∈[10，20]，h1∈[r-5，t2-t1-r]；约束条件：β≤1，γ≤1；目标函数：f（r，h1）=Ag，Ag为应力释放槽截面积.2）应力强度水平系数β最低设计变量：r∈[10，20]，h1∈[r-5，t2-t1-r]；约束条件：γ≤1；目标函数：f（r，h1）=β.3）应力强度幅水平系数γ最低设计变量：r∈[10，20]，h1∈[r-5，t2-t1-r]；约束条件：β≤1；目标函数：f（r，h1）=γ利用ANSYS的APDL（ANSYS parametric design language）及优化模块OPT（Optimization tools），采用变量扫描及函数逼近法进行优化计算[15].此处仅给出第1种优化方案得到的优化结果（图12），由图可见，相同δ/Ri时，δe/δ越小，最优应力释放槽深度系数越大；相同δe/δ时，δ/Ri越小，最优应力释放槽深度系数越大.1）对平板封头与筒体连接应力释放槽结构进行了有限元分析，根据压力容器分析设计观点对结构的安定性进行了评价，发现有些情况下开设应力释放槽是必要的，而有些情况下单靠开设应力释放槽是不够的，需首先加强筒体.通过参数化计算确定了需开设应力释放槽及需加强筒体的结构参数区域.2）对需要开设应力释放槽的结构，探讨了应力释放槽圆弧半径以及开槽深度对薄膜加弯曲应力强度以及最大应力强度值的影响，提出了3种优化方案，即应力释放槽横截面积最小、薄膜加弯曲应力强度水平系数β最低以及应力强度幅水平系数γ最低.以应力释放槽横截面积最小为优化目标，以薄膜加弯曲应力强度水平系数β及应力强度幅水平系数γ小于1为约束条件，对应力释放槽的圆弧半径及深度进行了优化计算，给出了最优开槽尺寸.【相关文献】[1]郑津洋，董其武，桑芝富.过程设备设计[M].第3版.北京：化学工业出版社，2010：37-38.[2]Reinhard Preiss.Stress concentration factors of flat end to cylindrical shell connection with a fillet or stress relief groove subjected to internal pressure [J].Int J Pres Ves and Piping，1997，73：183-190.[3]Bogdan Szybinski，Adam Wroblewski.Parametric optimisation of stress relief groove shape in flat ends of boilers[J].J Strain Analysis，2011，47（1）：55-63.[4]全国锅炉压力容器标准化技术委员会.JB 4732—95，钢制压力容器——分析设计标准[S].北京：新华出版社，2005.[5]郭丽丽，史丽婷，高炳军.平板封头与筒体连接区应力释放槽深度的探讨[J].河北工业大学学报，2013，42（3）：43-46.[6]European Committee for standardization.EN 13445：2009，Unfired PressureVessels[S].London：British Standards Institution，2009.[7]Mackenzie D，Boyle J T.A computational procedure for calculating primary stress forthe ASME B&PV code[J].ASME J Pressure Vessel Technol，1994，116：339-344.[8]LU MingWan，CHEN Yong，LI JianGuo.Two-step approach of stress classification and primary structure method[J].ASME J Pressure Vessel Technol，2000，122：2-8.[9]Bingjun Gao，Xiaohui Chen，Xiaoping Shi，et al.An approach to derive primary bending stress from finite element analysis for pressure vessels and applications in structural design[J].ASME Trans Journal of Pressure Vessel 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钻杆管体加厚消失端失效分析及预防摘要：钻杆在井下使用过程中的交变应力导致在钻杆加厚消失附近管体内外表面的高应力，是钻杆产生疲劳裂纹致使刺漏失效的原因。

虽然，高应力是加厚消失端附近管体刺漏失效的致命弱点，但并不是所有钻杆在使用中都一定会要在高应力下失效。

失效之前的诱发因素，才是促使它失效的主要原因。

根据十几起钻杆刺漏失效事故，分析统计出影响钻杆管体加厚消失端失效的因素，提出了防止这种失效的相应措施。

关键词：钻杆接头加厚消失端刺漏抗扭强度耐磨带预防措施一、前言2007年1－5月份，钻杆管体刺漏现象突然猛增，由过去的平均每年发生1－2起，突增到2007年上半年就有十几起。

这些刺漏失效的钻杆在规格上以5寸为主，材质上有G105的，也有S135的；在管体内壁涂层上：有内涂层钻杆，也有非内涂层钻杆；在投入使用的时间上：有1995－2000年间的进口钻杆，也有2001－2005年间的国产钻杆，还有从新疆、陕北拉回的一批无厂家，无投入时间的钻杆；在作业区块上：有河南油田钻井队承钻的额尔多斯区块，也有本油田的泌阳区块。

针对这十几起钻杆刺漏失效事故，我们对鄂尔多斯区块打井的40505钻井队刺漏的11根S135内涂层钻杆和45761钻井队在苏东52－61＃刺漏的7根S135内涂层钻杆；对泌阳区块32620钻井队B318#、B325#刺漏的7根G105非内涂层钻杆情况进行了调查，并对事故的原因进行分析。

二、失效钻杆的基本情况及特征（一）鄂尔多斯钻杆刺漏情况及特征2007年1月4日。

在鄂尔多斯承钻的40505钻井队送回11根管体刺漏的S135内涂层钻杆，其刺漏部位均为钻杆加厚消失端附近，离吊卡台肩300－500mm处，刺漏孔为15－40mm不规则孔洞，孔洞周边为泥浆刺痕。

经检验，这11根钻杆其接头外径磨损已小于152mm降至三级的就有7根，投入使用的年限为1999年－2001年，生产厂家是国X厂。

2007年5月25日，在鄂尔多斯区块承钻的45761钻井队，在苏东52－64＃发生刺漏失效S135内涂层钻杆7根，该井完井井深3041米。

焊接接头的应力松弛及残余应力分析焊接接头是工程中常见的连接方式之一，它通过熔化金属填充接头间隙，使接头部分形成一个整体，从而达到连接的目的。

然而，焊接过程中会产生应力，这些应力可能会导致接头的应力松弛和残余应力的产生。

本文将对焊接接头的应力松弛及残余应力进行分析。

一、焊接接头的应力松弛焊接接头的应力松弛是指焊接后接头内部的应力逐渐减小的过程。

焊接时，由于热量的作用，接头内部的金属会发生膨胀，形成应力。

随着焊接过程的结束，接头开始冷却，金属会收缩，从而产生应力松弛的现象。

应力松弛对焊接接头的影响是多方面的。

首先，应力松弛会导致接头的变形，使接头的尺寸和形状发生变化，从而影响接头的使用性能。

其次，应力松弛还可能导致接头的疲劳寿命降低，使接头容易发生疲劳断裂。

因此，在焊接接头的设计和制造过程中，应力松弛的控制是非常重要的。

二、焊接接头的残余应力焊接接头的残余应力是指焊接后接头内部仍存在的应力。

焊接过程中，由于金属的膨胀和收缩，接头内部会形成复杂的应力分布。

随着焊接过程的结束，金属冷却后，部分应力会被释放，但仍有一部分应力无法完全消除，形成残余应力。

残余应力对焊接接头的影响也是非常严重的。

首先，残余应力会导致接头的变形，使接头的尺寸和形状发生变化，从而影响接头的使用性能。

其次，残余应力还可能导致接头的开裂，使接头容易发生断裂。

三、焊接接头应力松弛和残余应力的分析方法为了准确分析焊接接头的应力松弛和残余应力，需要借助一些分析方法。

常用的方法包括有限元分析和试验分析。

有限元分析是一种数值计算方法，通过将接头划分为多个小单元，建立接头的数学模型，利用有限元法求解接头内部的应力分布。

这种方法可以较为准确地预测接头的应力松弛和残余应力。

试验分析是通过实验手段来分析接头的应力松弛和残余应力。

常用的试验方法包括应力松弛试验和残余应力测量试验。

应力松弛试验可以通过对焊接接头施加一定的载荷，观察接头的变形情况，从而分析应力松弛的程度。

热处理工艺对摩擦焊接钻杆力学性能的影响摘要：在钻井作业过程中，钻杆要承受弯、扭、压、拉等各种复杂的载荷，因此钻杆使用的安全性尤为重要。

摩擦焊钻杆具有抗弯能力强、柔韧性好、耐磨等优点，因而应用非常广泛。

摩擦焊钻杆接头与管体之间的焊接早期为电弧焊和闪光对焊，如今则逐步发展为连续驱动摩擦焊接及惯性摩擦焊接，而生产效率和焊缝质量也随焊接方法的改进而不断提高。

目前，惯性摩擦焊是最流行的一种钻杆对焊方法。

摩擦焊是通过摩擦热和压力使工件连接起来，因而在焊接完成以后的热处理中，如果处理工艺不当，容易导致管体局部的韧性及塑性变差。

关键词：热处理工艺；摩擦焊接；钻杆引言：石油钻杆是油田钻井设备上的重要零件。

钻杆在使用过程中承受很大的拉应力和扭矩，并经受强烈的震动和冲击。

因此，钻杆的力学性能必须满足一定要求。

目前钻杆的生产和修复是采用摩擦焊工艺将钻杆接头和钻杆管体焊接而成。

由于摩擦焊后焊缝得到的金相组织是混合组织，造成焊缝区硬度分布不均匀，局部区域硬度偏低，而冲击韧性偏高，满足不了使用要求，因此，焊后必须经过热处理调整焊缝区的金相组织和力学性能。

文章主要对某管厂G105钻杆焊区试样的冲击试验检测中，发现个别试样韧性极差，为了找到相关原因，对其进行了一系列分析和探讨，并提出了相关建议。

一、试验中发现的问题对某G105钻杆的抽检样品进行冲击试验，试样开V形坡口，尺寸为7.5mm×10mm×55mm，试验温度为－60℃。

经过实验得出，2#和3#试样冲击功基本相同，均在110~120J范围内，而1#试样的冲击功明显偏低，只有12J。

1#试样明显为脆性断口，剪切断面率为5%，2#和3#试样为韧性断口，剪切断面率均为100%。

最终我们可以得出，1#试样的冲击脆性和2#及3#试样的冲击韧性形成了鲜明的对比。

从试验过程来看，3个试样均取自同一根钻杆的焊区附近，试验温度均为－60℃，试验方法与试验设备也相同，3个试样按先后顺序依次做完，时间间隔很短，且试样编号一致，不存在与其他试样错混的因素，因此，试验本身并无问题。

S135钻杆接头缺口疲劳行为研究李皓;曾德智;高定祥;刘飞;田刚;施太和【摘要】钻杆接头疲劳失效是钻杆失效的主要形式,因此,为提高钻杆的使用寿命,对S135钻杆接头的疲劳行为进行了研究.根据钻杆接头的受力特征设计了疲劳试样,采用PQ-6型旋转弯曲疲劳试验机和扫描电镜研究了应力集中对S135钻杆疲劳性能的影响.结果表明:S135钻杆疲劳性能对V形缺口具有一定的敏感性;缺口根部半径越小,应力集中系数越大,对疲劳性能的影响越严重,应力集中系数和疲劳强度符合幂函数关系;疲劳裂纹从缺口根部开始萌生,存在许多裂纹源(呈环形排列);应力相同时,随着应力集中系数增大,缺口根部的撕裂现象减弱,断口变得光滑、平整,疲劳条纹变得细而密.研究结果表明:对钻杆接头螺纹的牙型进行优化设计,可以降低或减缓齿根的应力集中,降低S135钻杆疲劳对缺口的敏感性,提高S135钻杆的使用寿命.【期刊名称】《石油钻探技术》【年(卷),期】2019(047)004【总页数】6页(P64-69)【关键词】S135钻杆;钻杆接头;缺口疲劳;应力集中;断口形貌【作者】李皓;曾德智;高定祥;刘飞;田刚;施太和【作者单位】油气藏地质及开发工程国家重点实验室(西南石油大学),四川成都610500;油气藏地质及开发工程国家重点实验室(西南石油大学),四川成都 610500;中国石化西北油田分公司石油工程技术研究院,新疆乌鲁木齐 830011;中国石化石油工程技术研究院,北京 100101;中国石油新疆油田分公司工程技术研究院,新疆克拉玛依 834000;油气藏地质及开发工程国家重点实验室(西南石油大学),四川成都610500【正文语种】中文【中图分类】TE28在石油钻井中，疲劳失效是钻杆失效的重要形式。

统计表明：钻杆疲劳失效大多为接头失效；钻杆接头存在严重的应力集中，对钻杆疲劳失效有很大的影响。

因此，评价钻杆在应力集中条件下的疲劳性能、对缺口的敏感性，以及研究应力集中、加载程度对疲劳性能的影响，对评估缺口对钻杆使用寿命的影响程度具有重要的意义。

提高钻杆接头疲劳强度的结构参数与材料工艺一体化设计技术提高钻杆接头疲劳强度的结构参数与材料工艺一体化设计技术钻杆接头是石油钻采中的重要组件，其负责承受钻井过程中的巨大载荷和复杂工况，因此其疲劳强度是至关重要的。

为了提高钻杆接头的疲劳强度，需要进行结构参数与材料工艺的一体化设计。

本文将介绍一种提高钻杆接头疲劳强度的结构参数与材料工艺一体化设计技术。

首先，钻杆接头的结构参数对其疲劳强度有着重要影响。

传统的钻杆接头通常采用圆柱形状，但这种设计存在一些问题，比如应力集中、疲劳寿命较短等。

因此，可以通过优化钻杆接头的结构参数来提高其疲劳强度。

例如，可以采用锥形设计来减小应力集中现象，使得应力更加均匀分布。

此外，还可以通过增加接头的直径或壁厚来增加其承载能力，从而提高疲劳强度。

其次，材料工艺也是提高钻杆接头疲劳强度的关键因素之一。

传统的钻杆接头通常采用碳素钢作为材料，但碳素钢存在一些缺陷，比如易于发生脆断、抗腐蚀性较差等。

因此，可以通过选择合适的材料来提高钻杆接头的疲劳强度。

例如，可以采用高强度合金钢或不锈钢等材料来替代碳素钢，这些材料具有更好的抗腐蚀性和韧性，能够提高接头的疲劳寿命。

在结构参数与材料工艺一体化设计中，还需要考虑到接头的制造工艺。

传统的制造工艺通常采用铸造或锻造等方法，但这些方法存在一些缺点，比如易于产生缺陷、成本较高等。

因此，可以采用先进的制造工艺来提高钻杆接头的质量和疲劳强度。

例如，可以采用精密加工或热处理等工艺来提高接头的表面质量和内部组织结构，从而提高其疲劳寿命。

此外，在结构参数与材料工艺一体化设计中，还需要考虑到接头的使用环境。

钻井过程中，接头将承受复杂的工况和巨大的载荷，因此需要根据实际情况来确定合适的设计参数和材料选择。

例如，在海洋环境中，需要考虑到海水的腐蚀性和海底温度的变化等因素；在高温环境中，需要考虑到材料的耐高温性能等因素。

通过考虑使用环境因素，可以更好地提高钻杆接头的疲劳强度。

Φ127mmS135钻杆接头刺孔失效分析作者：李齐富,陈长青,杨勇平来源：《科技传播》2010年第08期摘要本文通过力学性能测试、化学成分分析、金相组织和断口分析,并结合受力状态,对某井Φ127mmS135钻杆接头的纵向刺孔原因进行分析。

结果表明,钻杆刺孔失效的原因是钻井液中的腐蚀性介质对内表面造成严重腐蚀,在交变应力作用下,裂纹萌生并迅速扩展,最终导致钻杆接头发生应力腐蚀刺穿失效。

关键词钻杆接头;失效分析;应力腐蚀中图分类号 TE242 文献标识码 A 文章编号 1674-6708(2010)17-0155-021 现场工况我国某钻井公司钻井至5 460m时,泵压明显下降,操作人员提钻,发现一立柱下单根的S135钻杆内螺纹接头距台肩面160mm处有一纵向刺孔,立柱中单根公扣小端与母扣啮合处亦被刺坏。

当对失效现场进行调研,并对接头失效原因进行分析。

使用PDC钻头进行钻进,钻井参数分别为:钻压:50~60kN;转速:80~90rpm;排量:30~35L/s;泵压:17MPa;扭矩:60~80kN•m,最高扭矩为90kN•m。

钻井过程中的钻井液体系分别为:一开(0~300m)选用CMC-HV膨润土,二开(300~3200m)选用优质低固相聚合物钻井液体系,三开(3200~5473m)选用聚磺钻井液体系。

2 理化检验2.1 断口宏观形貌钻杆接头纵向刺孔贯穿整个接头,且外螺纹接头小端与内螺纹接头啮合处亦被刺坏,刺孔近端距内螺纹接头端面约80mm,远端距内螺纹端面约160mm,刺孔最大横向孔径为10mm,与之配套的外螺纹接头螺纹部分有刺痕。

经磁粉检测,发现内螺纹接头外表面还有一条明显可见的纵向裂纹,长度约为30mm。

2.2 化学成分检测表1接头化学成分分析 (wt%)在失效钻杆接头上取试样,检测其化学成分,分析结果见表1所示。

由表可以看出,该接头的化学成分符合API Spec 5DP[1]和SY/T5561-2008 [2]标准规定。

专利名称：一种复杂载荷作用下钻杆接头应力放大效应的快速评价方法
专利类型：发明专利
发明人：狄勤丰,王文昌,陈锋,宋海涛,陈薇,张鹤
申请号：CN201710636971.9
申请日：20170731
公开号：CN107545099A
公开日：
20180105
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：本发明提供一种复杂载荷作用下钻杆接头应力放大效应的快速评价方法，其在钻杆接头几何结构参数和材料力学性能参数测定的基础上，利用有限元软件建立钻杆接头三维弹塑性有限元计算模型，计算得到钻杆接头在上扣扭矩、轴向力、弯矩作用下的三维应力特征，并提取钻杆接头各螺纹牙上的载荷和应力分布，计算复杂载荷作用下钻杆接头各螺纹牙的应力放大效应系数，确定钻杆接头的苛刻螺纹牙，形成轴向拉力和弯矩对钻杆接头苛刻螺纹牙应力放大效应系数影响的表征方法。

本发明方法可根据实际钻杆接头承受的弯矩和轴向拉伸载荷快速确定其苛刻螺纹牙的应力放大效应系数，评价钻杆接头的应力集中程度，指导钻杆接头的使用，确保作业安全。

申请人：上海大学
地址：200444 上海市宝山区上大路99号
国籍：CN
代理机构：上海上大专利事务所(普通合伙)
代理人：陆聪明
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拉扭复合载荷条件下V150钻杆的力学性能研究舒志强;欧阳志英;袁鹏斌【摘要】深井超深井钻井中,不合适的拉扭耦合作用容易导致钻杆失效,因此有必要进行钻杆抗拉扭复合载荷能力研究.采用预扭后拉伸和预拉后扭转的拉扭复合载荷试验方法,分析了拉扭复合载荷条件下V150钻杆在拉伸应力应变和扭转应力应变之间的相互影响规律.试验发现:预扭后拉伸时,预加载切应力和拉伸屈服强度均会降低;预拉后扭转时,预加载的拉应力和扭转屈服强度均会降低;材料发生屈服时的拉应力和切应力符合拉扭椭圆强度准则,该准则的弹性变形安全范围较von Mises强度准则超出24.5％.研究结果表明,按照von Mises强度准则进行V150钻杆抗拉扭复合载荷能力设计偏于保守,而拉扭椭圆强度准则包含材料拉伸屈服强度和扭转屈服强度2个基准参数,且与试验数据吻合程度高,更具工程应用价值.【期刊名称】《石油钻探技术》【年(卷),期】2019(047)002【总页数】6页(P68-73)【关键词】拉扭复合载荷;拉伸应力;剪切应力;强度准则;V150钻杆【作者】舒志强;欧阳志英;袁鹏斌【作者单位】上海海隆石油管材研究所,上海 200949;上海海隆石油管材研究所,上海 200949;上海海隆石油管材研究所,上海 200949【正文语种】中文【中图分类】TE921+.2深井超深井钻井中，钻杆受到的拉力增大时，其抗扭性能会受到较大限制，不适合的拉扭耦合作用容易导致钻杆失效[1-3]。

同时，井下复杂的工况使蹩钻、遇卡现象时有发生。

如现场解卡作业中，经常一边上提钻柱（轴向载荷很大）一边旋转钻柱，此时钻柱可能承受了接近材料极限的拉力和扭矩的联合作用，失效的风险增大。

因此，选择可靠的钻柱拉扭复合载荷设计准则，并研究开发出具有更高抗拉、抗扭性能的高强度钻杆，是保障钻井作业高效安全的关键。

在API 和DS-1 标准[4-5]中，钻柱的拉扭复合载荷强度校核都是按照von Mises 强度准则进行的，即利用钻杆材料的拉伸屈服强度进行设计。

煤矿定向钻杆接头螺纹牙形角对应力分布的影响
梅安平
【期刊名称】《煤矿机械》
【年(卷),期】2024(45)3
【摘要】煤矿定向钻孔技术具有钻孔深、轨迹可控、瓦斯抽放孔覆盖面积大等优点,在煤矿瓦斯治理中得到广泛应用。

定向钻杆接头螺纹是最薄弱部位,经常出现钻杆螺纹断裂事故。

基于非线性接触理论建立二维轴对称有限元模型,分析了不同牙形角对螺纹应力分布的影响。

研究发现,公螺纹和母螺纹的最大应力均出现在台阶处的牙根部,公螺纹的应力大于母螺纹的应力。

该研究对优化钻杆设计、降低钻孔事故率、保证正常钻进具有十分重要的意义。

【总页数】2页(P77-78)
【作者】梅安平
【作者单位】中煤科工集团重庆研究院有限公司;瓦斯灾害防控国家重点实验室【正文语种】中文
【中图分类】TD421.25
【相关文献】
1.无磁杜瓦中三角形和梯形螺纹粘接接头的热应力比较
2.螺纹牙形对特殊螺纹接头弯曲性能的影响
3.螺距和牙形角误差对螺纹中径尺寸的影响
4.螺纹顶角角度对牙柱状螺旋根骨内种植体应力分布的影响
5.煤矿定向钻杆接头螺纹应力分布研究
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