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连续梁支架安全技术交底技术交底记录工程名称交底内容：（一）、支架1、支架构造及预拱度设臵连续梁支架采用碗扣式支架，材料壁厚3.5mm，外径φ48mm。
上下托均采用60cm高可调式上下托，剪刀撑采用外径φ48mm壁厚3.5mm普通脚手架钢管。
具体布臵见支架布臵图。
每道剪刀撑跨越立杆的根数：剪刀撑斜杆与地面夹角为45°时不大于7跨；剪刀撑斜杆与地面夹角为50°时不大于6跨；剪刀撑斜杆与地面夹角为60°时不大于5跨；每道剪刀撑的宽度不小于4跨，且不应小于6m长。
（4）模板支架高度均大于4.8m，顶端和底部设臵水平剪刀撑，中间设臵2～3道水平剪刀撑，设臵间距小于或等于4.8m。
（5）桥墩处支架与桥墩用钢管抱结。
梁端支承垫石四周用方木支撑底模。
安装时根据高度选定方木厚度，用木楔调整楔死，待支架拆除时退楔拆除方木。
支架搭设完毕，铺设底模板之前，应对支架进行一次全面检查，包括杆件底座、纵横向剪刀撑。
支架搭设时同时考虑预拱度的设臵，预拱度根据梁体自重、预应力上拱度、模板及支架的重量即荷载对支架产生的弹性变形、非弹性变形等综合因素来考虑。
2、支架拆除预应力钢筋箱梁砼达到设计强度90%进行预应力张拉施工，压浆完成后，可拆除支架；钢筋混凝土箱梁砼达到设计强度方可拆除支架。
拆除时应对称、均匀、有序地松动支架顶托进行。
拆除按照先翼缘板后底板，先跨中后支点的顺序进行。
当达到一定的卸落量后，支架便可脱离梁体，进行底模拆除，底模拆除完毕后拆除支架。
（二）、模板模板由侧模、端模、内膜和底模四大部分组成。
模板在安装时，所有的拼缝均设双面胶带贴紧，以防漏浆。
底模：模板采用2440×1220×15mm桥梁专用竹胶板，长度方向顺桥向布臵，用钉固定在支架顶部纵向方木上，模板底部纵向方木间距：墩顶横梁、过渡段、腹板下为19cm，其余为25cm，翼板下为29cm。
侧模：侧模采用15mm厚竹胶板，水平纵向采用100mm×100mm方木，方木间距18cm，外侧背带采用100mm×100mm方木，间距与支架立杆间距相同，侧模下部采用斜向方木支撑在支架顶部的横向I10#工字钢（或100mm×150mm方木）上，侧模上部采用钢管、顶托斜向支撑，与相交的每根立杆、横杆采用扣件连接。
向阳河特大桥 (32+48+32)m连续梁纵向支座预偏量计算表
说明：
△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量，根据设计图纸查得。
△2根据现场实际施工进度推算出连续梁合拢时间及温度，得出与设计合拢温度的差值。
△2=α×△t×L
其中，α—为箱梁混凝土线膨胀系数(10-5/℃)；
△t—实际合拢温度与设计合拢温度的温差；设计合拢温度为22 Cº,实际合拢温度按8 Cº计算。
L—计算位置至桥梁固定支座位置的梁体长度；
△为支座最终实际预偏量，由上表可见支座1、支座3、支座4的预偏量均已支座2为中心向外侧预偏。
附图：支座布置示意图，以箭头方向为正
计算：复核：审核：。
64m 连续梁支座预偏量计算
跨205国道64m 连续梁示意图如下：
支座总预偏量：△=-（△1+△2）
其中：△1表示梁体因混凝土收缩徐变引起（设计图提供）； |△2|=a ×△t ×L ，其中：a 为混凝土线膨胀系数，取值
1.0×10-5；
△t = 设计温度-合龙温度；
合龙温度：需要现场量测，此处以取值8月中旬夜间温
度24℃为例；
设计温度：为梁体以后要长期处于的平均环境温度，即新沂市“（最高月平均温度＋最低月平均温度）/2=（28℃+1.5℃）/2=14.75℃”（查天气记录可知，新沂市最高月8月份平均28℃，最低月1月份平均1.5℃）。
则，|△t| =24℃-14.75℃≈9℃。
1033#墩：|△1|取值2.79cm ；
|△2|=a ×△t ×L=1.0×10-5×9℃×40m=0.36cm ； 1036#墩：|△1|取值6.48cm ；
750
750
40000
64000
400001033#
1034#
1035#
1036#
|△2|=a×△t×L=1.0×10-5×9℃×104m=0.94cm。
分析：由于以后梁体长期处于的平均环境温度（即设计温度14.75℃）低于合龙时环境温度24℃，所以梁体以后要收缩，因此△2和△1引起的梁体效果要叠加。
即：1033#：△=-（2.79+0.36）=-3.15cm；
1086#：△=6.48+0.94=7.42cm。
2019年6月24日。
连续梁支座技术交底连续梁支座技术交底1、《高速铁路桥涵工程施工技术指南》铁建设241号2、《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752—2016)3、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（TB10002。
3—2005）4、时速350公里客运专线铁路无碴轨道（40+64+40）m预应力连续梁（通桥（2016）2368A—III)5、《铁路常用跨度连续梁TJGZ-LX支座安装图》(长昆施桥参28-?)及(长昆施桥参28-?）6、《铁路简支梁桥TJQZ球型支座安装图》(二设桥参(土一)(2016）8362)7、张官屯大桥施工图8、局指2016。
4.15支座变更通知9、作业指导书、类似工程施工经验二、施工准备1、支座交付、验收及保管(1)交付、验收的产品应具有生产厂家的出厂检验报告、合格证、附件清单及相关材质报告,并用塑料袋包装封口；(2）支座存储的场地要求平整，应保持干燥通风，室温保持在支座使用的温度范围之内,支座应分类摆放整齐,下方用方木或木块垫放,避免阳光照射、雨雪浸湿，并保持清洁。
严禁与酸、碱、油类、有机溶剂等影响支座质量的物质相接触，距热源应在1米以外.支座储存应不影响施工,且方便支座的运输和吊装，应支座与附件分开包装,所以注意保管好螺栓等附件;(3）运输和转运中不得碰撞、拆卸支座,起吊、落下应缓慢进行，确保支座临时连接不松动，安装前应保持支座原始装配和包装状态不变，并避免阳光直接暴晒、雨淋.三、施工工艺1、支座布置：张官屯大桥连续梁5#、8＃墩连续梁采用支座类型为TJGZ—LX—Q7000—ZX-？100-0。
1g；6＃墩采用支座类型为TJGZ—LX—Q25000-GD-0.1g;7＃墩采用支座类型为TJGZ-LX-Q25000—ZX—？100-0.1g球型支座,支座布置详见铁路常用跨度连续梁TJGZ—LX支座安装图》（长昆施桥参28—?)及（长昆施桥参28—?补充）及《铁路简支梁桥TJQZ球型支座安装图》(二设桥参（土一）(2016）8362）。
施工单位：中铁三局集团有限公司怀邵衡铁路项目经理部工程名称湘江特大桥里程DK312+686.750- DK313+352.550 工程部位主墩支座安装日期交底内容：一、工程概况湘江特大桥江中主跨连续梁72+4*130+72m，主墩为28#、29#、30#、31#、32#，边墩为27#、33#。
主墩支座采用GTQZ-80000-DX-1 50-0.1g-C、GTQZ-80000-ZX-150-0.1g-C、GTQZ-80000-HX-150-0. 1g-C、GTQZ-80000-GD-150-0.1g-C四种，边墩支座采用GTQZ-12500-DX-100-0.1g-C、GTQZ-12500-ZX-100-0.1g-C两种。
二、施工准备1、测量放线：由工区测量工程师根据图纸在支承垫石上放出支座定位十字线，并且复核其准确无误，测量支座垫石高程，复核其高程是否与设计高程一致。
2、场地布置：28#、29#、30#、31#、32#主墩，在1#、2#栈桥架设350t吊车及平板车，起吊并安装支座。
27#、33#边墩两侧均用承台基坑开挖土填平、夯实，表面用铲车平整，作为临时工作场地，现场能摆放25t吊车一台，平板拖车一辆进行吊装。
3、支座运输： 28#、29#、30#、31#、32#主墩支座及27#、33#边墩支座存放在2#、3#钢筋厂，采用平板拖车水平运输至现场，现场采用350t、25t吊车起吊，并根据测量放样资料将支座正确放置在支承垫石上。
编制：复核：交底人：接收人：施工单位：中铁三局集团有限公司怀邵衡铁路项目经理部4、安装前准备支座垫石混凝土标号为C50，安装支座前，根据测量人员测设的标高，对支撑垫石进行打磨，保证垫石顶面四角高差不大于2mm。
凿毛支座就位部位的支承垫石表面，清除预留锚栓孔中的杂物及积水，并用水将支承垫石表面浸湿。
支座采用预埋套筒和锚固螺栓的连接方式。
墩台顶面支承垫石部位需预留锚栓孔，锚栓孔预留尺寸：1）28#和29#两墩锚栓孔预留尺寸：直径500mm，支座套筒直径350mm，深度900mm，锚栓长度700mm；2）27#和33#两墩锚栓孔预留尺寸：直径160mm，支座套筒直径80mm，深度200mm，锚栓长度50mm。
技术交底书交底单位：中铁十三局集团合福铁路六分部
连续梁上的观测标，根据不同跨度，分别在支点、中跨跨中及边跨1/4跨中附近设置，横向布置如下图：
垫石中心线梁中心线垫石中心线
注：L为梁中心线至垫石中心线之间水平距离
纵向布置详见下图:
注：D为垫石中心线至边梁梁端之间水平距离附表：
2.4.2 观测方法
墩台身沉降观测采用“后-前-前-后，前-后-后-前”往返测，路线示意图如下
沉降监测点
基准点
路线
桥梁墩台沉降观测水准路线示意图
桥梁梁部等合拢段完成之后开始沉降观测，水准路线观测按二等水准测量精度要求形成闭合水准路线，沉降观测点位布设及水准路线观测示意图如图所示，其中测点1，2，3，4构成第一个闭合环，测点3，4，5，6构成第二个闭合环。
连续梁支座预偏量的计算与设置1.工程概况连续梁桥两个主墩（47#、48#）采用TJQZ30000型支座，两个边墩（46#、49#）采用TJQZ6000型支座，固定支座设在48#墩，活动支座的纵向位移量为10/100/150mm。
根据固定支座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移支座，具体如下图：图一：连续梁支座布置图支座0支座1支座2支座346#墩47#墩48#墩49#墩多向支座纵向支座横向支座固定支座2. 支座偏移值计算活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后，活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移，主要分为两部分：因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1 ，由于体系温差引起的位移量△2，故活动支座位移量为△1+△2。
因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反，即支座预设偏移量为△=—(△1+△2)。
2.1. △1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。
△1由设计计算出结果，设计图纸中提供相应的偏移值。
2.2. △2的计算一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值，根据现场实际施工状况排出施工进度计划，计算出合拢日期，得出实际计划合拢温度。
△2=a△t*l，其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△t为温差，l为计算位置至固定支座位置的梁体长度，△2为梁体的变形。
2.本桥支座偏移值计算3.1.△1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：以顺桥向方向为正单位：mm墩号46 47 48 49预偏量-84.8 -51.8 0 +33.13.2.△2的计算（实际合拢与设计温度差的调整值）该桥位于湖北省天门市范围，气温最高月是7月，平均温度为29.5℃；气温最低月是1月，平均气温为4℃，则设计合拢温度为10~15℃，取平均值13℃。
根据施工现场的施工情况，计划1月合拢，合拢温度约4℃。
47#墩支座△2=—a△t*l=1*10-5*（13-4）*108000=—9.72mm46#墩支座△2= -a△t*l=1*10-5*（13-4）*178000=-16.02mm49#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*70000=3.5mm则各墩支座预偏移量为：47#墩支座△= —(△1+△2)= —（51.8-9.72）=—42.08mm46#墩支座△= —(△1+△2)= —（84.8-16.02）=-68.78mm49#墩支座△= —(△1+△2)= —（-33.1+3.5）=29.6mm4.支座偏移值设置4.1.边墩偏移值设置根据上面的计算结果，46#边墩支座偏移值设置，安装支座时将支座上摆横向中心线向45#墩偏移75.9mm。
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连续梁支座预偏量计算
支座预偏量是支座上钢板纵向偏离理论中心线的位置。
设Δ1为梁体的弹性变形及收缩徐变引起的支点处的偏移量，设Δ2为各支点由于温度引起的偏移量。
各支座处的纵向偏移量根据支座安装时温度和灌注混凝土时温差引起，由Δ=-（Δ1+Δ2）求得，施工合拢时选用一天温度最低时进行。
支座安装后即按规定锚固支座螺栓，灌注固定。
温差引起梁体自由伸长量为：
ΔL=α*Δt*L
式中：
α为主梁混凝土线膨胀系数，α=1×10-5/℃
Δt为合拢时温差
L为温度不动点到计算点的梁体长度
Δ2(温度引起的支座纵向偏移量)计算如下：
设计图纸给出支座纵向预偏量(理论值)，按温度18℃考虑。
初步计划40m+64m+40m连续梁合拢时间为5月1日，往年最低温度为16℃，由于该温差引起的偏移量为：
1#墩：Δ2=ΔL=α*Δt*L=1×10-5*(16-18)*80.05=-1.6mm
2#墩：Δ2=ΔL=α*Δt*L=1×10-5*(16-18)*48=-1.0mm
4#墩：Δ2=ΔL=α*Δt*L=1×10-5*(16-18)*32.05=-0.6mm
支座预偏量
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⽀座预偏量的计算与设置（2）连续梁⽀座预偏量的计算与设置1.⼯程概况连续梁桥两个主墩(61#、6２＃)采⽤GTＱＺ3０00０型⽀座,两个边墩（60#、63＃）采⽤GＴＱZ600０型⽀座，固定⽀座设在6１#墩,活动⽀座的纵向位移量为±１０0mｍ.根据固定⽀座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移⽀座,具体如下图:2.⽀座偏移值计算活动⽀座位移量指桥梁施⼯阶段结束后,活动⽀座的上⽀座板偏移⽀座理论中⼼线的位移,主要分为两部分:因梁体的弹性压缩、混凝⼟收缩徐变引起的位移量△1 ，由于体系温差引起的位移量△2,故活动⽀座位移量为△1+△2。
因活动⽀座的预设偏移量是抵消施⼯阶段各墩活动⽀座产⽣的纵向⽔平位移量，故⽀座预设偏移量与⽀座位移量相反,即⽀座预设偏移量为△＝—(△1＋△２）。
2.1。
△1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝⼟收缩徐变引起各墩活动⽀座的偏移量。
△1由设计计算出结果,设计图纸中提供相应的偏移值。
2.2。
△2的计算⼀般设计合拢温度取桥位处最低和最⾼⽉平均温度平均值,根据现场实际施⼯状况排出施⼯进度计划,计算出合拢⽇期,得出实际计划合拢温度。
△２=a△t＊l,其中a为主梁混凝⼟线膨胀系数，△t为温差，ｌ为计算位置⾄固定⽀座位置的梁体长度,△2为梁体的变形。
3.本桥⽀座偏移值计算3.１。
△1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：以顺桥向⽅向为正单位：ｍm3.2.△2的计算该桥位于江西省南昌市范围,⽓温最⾼⽉是7⽉,平均温度为30．2℃;⽓温最低⽉是１⽉,平均⽓温为—3℃,则设计合拢温度为1６℃。
根据施⼯现场的施⼯情况,计划10⽉8⽇合拢，合拢温度约13℃。
60#墩⽀座△2=—a△t*l=1*10—５*(16—13)＊400００=-1.2mm62＃墩⽀座△２= a△t*ｌ=１*10-5*（16—13)＊72０0０=2。
1６mm63#墩⽀座△2= a△t*l=１＊１0—5*(16—13)*1１2000＝3。
技术交底内容：1.技术交底范围本技术交底适用于连盐铁路LYZQ-V标跨S329特大桥（40+64+40）m连续梁临时支座及支座施工。
2.设计情况跨S329特大桥连续梁起讫里程DK201+825.475—DK201+970.875（117#—120＃墩），117#、120＃墩为边墩，118#、119＃墩为主墩，每个墩顶都需要安装支座，其中主墩还需要安装临时支座。
3.开始施工的条件及施工准备工作（1）由项目部测量人员根据图纸在支承垫石上放出支座安装中心线.（2)118＃、119#主墩，117＃、120#边墩周围场地需填平、夯实，表面用铲车平整，作为临时工作场地，现场能摆放25t吊车一台,平板拖车一辆。
（3）118＃、119＃主墩支座，117＃、120＃边墩支座采用平板拖车水平运输至现场,现场采用25t吊车起吊，并安放在支承垫石上。
（4）支座安装前，项目部技术人员和负责安装支座的作业人员要检查支座各部件是否与图纸设计一致，连接状态是否正常,但不得任意松动上、下支座螺栓，栓帽应安装齐全，并涂上黄油。
4.施工工艺4.1.临时支座施工工艺在连续梁施工过程中,临时固结支座采取在118＃、119#墩顶墩中心线侧1.0m处设置50*470*80cm的矩形临时支墩，采用C50混凝土。
其中，单个临时支座顺桥向中心线120cm范围内布置18根PSB830φ32精轧螺纹钢（双排布置），间距30cm，埋入墩内150-200cm；120cm外预埋40根HRB400Φ32螺纹钢。
临时支座顶底面各设一薄层隔离层，隔离层用两层油毡制作，以便在合拢后清除临时支座.临时支座布置示意图：4.2.永久支座施工工艺该连续梁边墩采用TJQZ—LZ-6000-ZX/DX-0。
1g球型支座，主墩采用TJQZ-LZ-25000-GD/ZX/HX/DX-0.1g球型支座。
①支座安装前对垫石进行仔细标高检查，垫石顶面四角高差不得大于2mm。
②本系列支座采用地脚螺栓+底柱的连接方式，在墩台顶面支承垫石部位需预留孔.③支座安装工艺:球型支座在工厂组装时，应仔细调平，对中上、下座板，用连接螺栓将支座连接成整体。
