人货电梯 报验申请表
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人货电梯报验申请表人货梯基础回顶计算因基础设置在地下室顶板上，人货梯安装高度大，使用时间长，结构、装修时使用频繁，综合分析，决定在地下室人货梯基础部位进行加固。
电梯导轨架正下方用4根由两根[16#槽钢支撑，支撑的中心线必须与导轨架的每根导杆中心线一致，槽钢两头焊接4厚平钢板作衬垫，4根槽钢之间加设水平、斜支撑以加强其稳定性。
在人货梯基础其他位置上设置Φ48，壁厚3.5钢管立杆支撑，立杆底部设置底座，支撑的面积为4.2×4.2M立杆间距为O.7从底板上10cm设置纵横向扫地杆，其间距为0.7，中间设置两道纵横向水平拉杆(均分)，其间距均为0.7，立杆上部设置顶托，架设方木，方木间距不大于300，为加强整体刚度，考虑在四面设置剪刀撑以及在每道水平拉杆处设置水平剪刀撑。
施工电梯加固设计验算1、计算荷载(SOD200／200型)(1)、导轨架+附墙架重：51900N(2)、吊笼重：2×1600kg=32000N(3)、外笼重：1100kg=11000N(4)、载重重：2×2000kg=40000N(5)、对重重：2×1000kg=20000N(6)、基础重：12000kg=120000N合计总自重：G=51900+32000+11000+40000+20000+120000=274900N2、基础受力计算(取系数n=2)基础承载P=G×2=274900×2=549.8KN地下一层高41OOmm3、支撑受力计算，按最大受力考虑3.1、两个吊笼同时离地运行时每根支撑由一根[16#槽钢：则Yix=0.44h ，iy=O.386h计算长度L 0取4100÷5=820mm则λx =L 0÷ix=820÷(0.44×160)=11.648λy =L 0÷iy=820÷(0.386×65)=32.681查表得Ψx =0.995 Ψy =0.966取较小值Ψx =0.966计算压弯构件稳定性验算：单支受压力N=549.8÷4=137.45KNA=2515mm 2223/215][/576.562515966.01045.137.//mm N f mm N N ==••=±＜ 满足要求3.2、两个笼子同时落地Φ48×3.5钢管参数[f]=205N ／mm 2(抗压设计强度)：E=206×103N/mm 2(弹性模量)；A=489mm 2。
(截面积)；I=12.19×104mm 4(截面惯性距)W=5.08×103mm 3(截面模量)：R=1.59cm(回转半径)木方参数木方弹性模量E(N ／mm 2)：9500.000；木方抗弯强度设计值(N ／mm 2)：13.000；木方抗剪强度设计值(N ／mm 2)：1.300；木方的间隔距离(mm)：300.000；木方的截面宽度(mm)：50.00；木方的截面高度(ram)：100.00； 地下室高度3.350米，纵、横立杆间距均为0.7m ，上部传递荷载：(2)+(3)+(4)+(5)+(6)=223KN，P=223／4.1×4.2=12.95KN ／m2图2 楼板支撑架荷载计算单元(1)、模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，方木的截面几何参数为方木的截面惯性矩l 和截面抵抗矩W 分别为：W=5.000×10.000×10.000／6=83.33cm 3；=5.000×10.000×10.000×10.000／12=416.67cm 4；方木楞计算简图(1.1)荷载的计算：(1)钢筋混凝土板+人货梯外笼自重(kN ／m)：q 1=25×(0.3+0.25)×(0.3-0.05)+(0.3-0.05)×11／4.1×4.2=3.598kN ／m ；(2)活荷载为：载重重+吊笼重(kN ／m)：q 2=(0.3-0.05)×(32+40)／4.1×4.2=1.045kN ／mq=4.643kN ／m(3)集中荷载(kN)：p=0kN ；(1.2)强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：842max ql Pl M += 均布荷载 q=1.2×q=1.2×4.643=5.572 kN ／m ；集中荷载 p=1.4×0=0 kN ；最大弯距 M=P1／4+ql 2／8=0+5.572×0.72／8=0.341Kn.m ； 最大支座力N=P ／2+qI ／2=0+5.572×0.700／2=1.95kN ；方木最大应力计算值 σ=M ／W=0.341×106／83333.33=4.09N ／mm 2；方木的抗弯强度设计值 [f]=13.0 N ／mm 2；方木的最大应力计算值为4.09 N ／mm 2小于方木的抗弯强度设计值13.0N ／mm 2，满足要求!(1.3)抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：Q=ql ／2+P ／2截面抗剪强度必须满足：T=3Q ／2bh<[T]其中最大剪力：Q ：5.572×0.700／2+0=1.95 kN ；方木受剪应力计算值T=3×1.95×103／(2×50.000×100.000)=0.585N ／mm 2；方木抗剪强度设计值[T]=1．300 N ／mm 。
；方木的受剪应力计算值0.585 N ／mm 2小于方木的抗剪强度设计值1.300N ／mm 2，满足要求!(1.4)挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：1384514843max E ql E Pl V += 均布荷载 q=4.643 kN ／m ；集中荷载 p=0 kN ；最大挠度计算值V=5×4.643×7004／(384×9500×4166666.667)+0=0.3667mm ；最大允许挠度 [V]=700.000／250=2.800 mm ；方木的最大挠度计算值0.3667 mm 小于方木的最大允许挠度2.800 mm ，满足要求!(2)、板底支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P=4.643×0.700+0=3.25 kN ：支撑钢管计算简图最大弯矩M=0.822KN.M最大应力σ=161.81 N ／mm 2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205.000 N ／mm 2；支撑钢管的最大应力计算值168.81 N ／mm 2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000 N/mm 2，满足要求!1384514843max E ql E Pl V += =3250×7003／48×206×103×12.19×104=0.925 MM支撑钢管的最大挠度小于700.000／150与10mm ，满足要求!(3)、立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。
(3.1)静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：N G1：0.149×3.350=0.499 kN ；(2)最大支座反力(kN)(查内力系数表得1.281)：N G2=1.281×3.25=4.163 kN ；静荷载标准值N G =N Gl +N G2=4.662 kN ；(3.2)活荷载活荷载标准值N Q =0 kN ；3．不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2N G +1.4N Q =5.595 kN ；(4)、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式][f AN ≤Φ=σ 其中 N ——杆的轴心压力设计值(kN)：N=5．595 kN ； σ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L O ／i 查表得到； i ——计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59 cm ；A ——立杆净截面面积(cm2)：A=4．50 cm 2；W ——立杆；争截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm 3；σ——钢管立杆受压应力计算值(N,／mm 2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值：[f]：205.000 N ／mm 2； Lo ——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算I 0=h+2aa ——顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100 m ； 得到计算结果：立杆计算长度L 0=h+2a=1．117+2×0.100=1.317 m ；L 0／i=1317.000／15.900=83.000；由长细比I 0／i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数Φ=0.704； 钢管立杆受压应力计算值σ=5595／(0.704×450)=17.66N ／mm 2； 立杆稳定性计算σ=17.66 N ／mm 2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000 N ／mm 2，满足要求!(4)、扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16.00kN ，按照扣件抗滑承载力系数0.80，因此实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：R ≤Rc其中Rc ——扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN ；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值： 计算中R 取最大支座反力，R=4.163 k N ；R <12.80kN ，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！。
