柱模板(不设对拉螺栓)计算书

柱模板计算没有办法,没人想要~~~只有把这个下载点去掉~~ :(柱模板支撑计算书没有办法,没人想要~~~只有把这个下载点去掉~~ :(柱模板支撑计算书一、柱模板荷载标准值强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.82m；1——外加剂影响修正系数，取1.0；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.0。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.7kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.7kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.0kN/m2。

二、柱模板计算简图图1 柱箍计算简图柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为拉弯杆件，应按拉弯杆件进行计算。

柱模板的截面宽度B=500mm；柱模板的截面高度H=500mm；柱模板的高度L=3820mm；柱箍的间距计算跨度d=500mm。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，木方间距250mm，模板宽500mm，则应按照均布荷载下的两跨连续梁计算，计算如下：1.面板强度计算支座最大弯矩计算公式：其中 q为强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×47.71+1.4×4.0)×0.5=31.43kN/md为竖楞的距离，d = 250mm；经过计算得到最大弯矩M=0.125×31.43×0.25×0.25=0.246kN.M面板截面抵抗矩 W= 500×18×18/6=27000mm3经过计算得到 = M/W = 0.246×106/27000=9.09N/mm2面板的计算强度小于15.0N/mm2，满足要求。

立柱模板计算书设计：复核：审核：二〇一八年九月目录1 工程简介 (1)1.1 工程概况 (1)1.2 模板结构形式 (1)2 设计相关参数选定 (3)2.1 计算目的 (3)2.2 计算范围 (3)2.3 参考资料 (3)2.4 主要控制参数 (4)2.5 设计技术参数及相关荷载大小选定 (4)2.5.1 荷载类型 (4)2.5.2 工况分析 (5)2.5.3 工况及荷载组合 (6)2.5.4 计算方法 (6)3 模板设计计算 (6)3.1 1800×2200mm方柱模板验算 (6)3.1.1 面板验算 (6)3.1.2 次楞方木验算 (7)3.1.3 长边柱箍验算 (8)3.1.4 短边柱箍验算 (9)3.1.5 对拉螺栓验算 (10)3.2 φ1200mm圆柱模板验算 (10)3.2.1 面板验算 (10)3.2.2 柱箍验算 (11)3.3 模板稳定性验算 (12)4 计算结果汇总 (13)5 结论 (13)1立柱模板设计计算书1 工程简介1.1 工程概况根据现有设计图纸统计，共有926根立柱，柱高2.4m～5.2m，混凝土等级为C50。

本层立柱分两次浇筑，第一次浇筑1m，底板施工完成后，再浇筑剩余部分。

立柱工程数量详见下表。

表1.1-1立柱工程数量表1.2 模板结构形式(1)方柱模板结构形式面板采用18mm厚木胶板，竖向次楞为50×100mm方木，间距200mm；次楞方木外设横向双拼φ48×3mm钢管柱箍，上下间距300mm；对拉螺杆采用φ14mm全丝拉杆，用M14对拉螺栓固定，间距515～715mm。

模板立面图如下图1.2-1所示。

图1.2-1 1800mm×2200mm立柱模板左、正立面图(2)圆柱模板结构形式面板采用18mm厚弧形木胶板，内径1200mm；柱箍采用宽32mm、厚1.5mm钢带，用M14螺栓固定，柱箍间距250mm，上部间距500mm。

500×500柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ-- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

分别计算得20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。

柱模板计算书计算依据:《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）一、参数信息1.基本参数2.面板参数3.柱箍(1) B边柱箍(2) H边柱箍4.竖楞(1) B边竖楞(2) H边竖楞5.对拉螺栓参数6.荷载参数柱段：Z1。

1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k 按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.28γctβV1/2F2=γcH其中γc-- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；t0-- 新浇砼的初凝时间，采用t=200/(T+15)计算，得200/(20+15)=5.7h；V -- 砼的浇筑速度，取3.5m/h；H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6.3m；β -- 砼坍落度影响修正系数，取1。

根据以上两个公式计算得到：F1=71.660 kN/m2F2=151.200 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=71.660 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=71.660/24.000=2.986m；(2) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2kQ2k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=71.660×1=71.660kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=0.9×1.1×(1.35×0.9×71.660+1.4×0.9×2)×1=88.691kN/m；2.B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：14314314314314314314288.691kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)14314314314314314314271.66kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:最大弯矩 M= 0.192kN ·m 最大剪力：V= 7.681kN最大变形：ν= 0.035mm 最大支座反力：F= 14.380kN (1) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.192×106/5.400×104=3.548N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=3.548N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm 2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.035mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.009mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.015mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第4跨最大挠度为0.013mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第5跨最大挠度为0.015mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第6跨最大挠度为0.009mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第7跨最大挠度为0.034mm ，容许挠度为0.568mm ，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.H 边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：13713713713713813813813888.691kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)13713713713713813813813871.66kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:最大弯矩 M= 0.178kN ·m 最大剪力：V= 7.413 kN 最大变形：ν= 0.029mm 最大支座反力：F= 13.880kN (1) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.178×106/5.400×104=3.306N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=3.306N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm 2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.029mm ，容许挠度为0.548mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.007mm ，容许挠度为0.548mm ，满足要求！第3跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.548mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为0.548mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.029mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、柱模板竖楞的计算1.B边竖楞计算B边竖楞采用1根50×100矩形木楞为一组。

标准层柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数（以900*900为例）柱模板的截面宽度 B=900mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=900mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 6mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。

柱箍采用双钢管48mm×3.0mm 。

柱模板竖楞截面宽度40mm ，高度80mm 。

B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。

面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。

木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。

900柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取25.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.220kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×28.220=25.398kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下17.76k N /mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。

柱模板设计计算书依据<<木结构设计规范>>完成。

一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=450mm；柱断面宽度H=600mm；方木截面宽度=80mm；方木截面高度=80mm；方木间距l=300mm,胶合板截面高度=18mm。

取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。

二、荷载标准值计算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中γc——为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；t0——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h；T——混凝土的入模温度,取20(℃)；V——混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；β1——外加剂影响系数，取1；β2——混凝土坍落度影响修正系数，取.85。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。

实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40.55kN/m2。

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。

三、胶合板侧模验算胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下:胶合板计算简图(1) 侧模抗弯强度验算:M=0.1ql2其中 q——强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×40.55+1.4×3.00)×600.00/1000=31.716kN/ml——方木间距,取l=300mm；经计算得 M=0.1×31.716×(300.00/1000)2=0.285kN.m胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3σ = M/W=0.285×106 /32400.000=8.810N/mm2胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 侧模抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×40.55+1.4×3)×600×300/106=5.709kN经计算得τ=3×5.709×103/(2×600.000×18.000)=0.793N/mm2胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3) 侧模挠度验算:W=0.677qa4/(100EI)其中 q——强度设计荷载(kN/m):q=40.55×600/1000=24.330kN/m侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=600.000×18.0003/12=291600.000mm4；a——方木间距,取a=300mm；E——弹性模量,取E=6000 N/mm2；经计算得 W=0.677×24.330×300.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.76mm最大允许挠度 [W]=l/250=300/250=1.20mm胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!四、方木验算方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:方木计算简图(1) 方木抗弯强度验算:M=qB2/8其中 q——强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×40.550+1.4×3.000)×300/1000=15.858kN/mB——截面长边,取B=600mm；经计算得 M=15.858×(600/1000)2/8=0.714kN.m；方木截面抵抗矩 W=b×h2/6=80×802/6=85333.333mm3；σ = M/W=0.714×106/85333.333=8.367N/mm2；方木的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求!(2) 方木抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×40.550+1.4×3.000)×300×600/106=4.757kN 经计算得τ=3×4.757×103/(2×80.000×80.000)=1.115N/mm2方木的计算强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3) 方木挠度验算:W=5qB4/(384EI)其中 q——设计荷载(kN/m):q=40.55×300/1000=12.165kN.mI=b×h3/12=80×803/12=3413333.333mm4B——柱截面长边的长度,取B=600mm；E——弹性模量,取E=9500 N/mm2；经计算得 W=5×12.165×6004/(384×9500.00×3413333.33)=0.633mm允许挠度 [W]=B/250=600/250=2.400mm方木的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!。

柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=600mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 4.65mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 450mm 。

柱箍采用60×80mm 木方。

柱模板竖楞截面宽度60mm ，高度80mm 。

B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。

面板厚度14mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15N/mm 2，弹性模量6000N/mm 2。

木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15N/mm 2，弹性模量9000N/mm 2。

600柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3h ； T —— 混凝土的入模温度，取15℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.65m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.87kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×31.88=28.692kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×3=2.7kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下17.19kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.45m 。

荷载计算值 q = 1.2×28.692×0.45+1.4×2.7×0.45=17.195kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 45×1.4×1.4/6 = 14.7cm 3；截面惯性矩 I = bh 3/12 = 45×1.4×1.4×1.4/12 = 10.29cm 4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。

柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:3；柱截面宽度B方向竖楞数目:8；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:3；柱截面高度H方向竖楞数目:8；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60；高度(mm):150；柱箍的间距(mm):790；3.竖楞信息竖楞材料:木方；宽度(mm):60；高度(mm):150；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γＨ其中γ　-- 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取 4.000h；T -- 混凝土的入模温度，取35.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取 2.00m/h；H -- 模板计算高度，取 3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取 1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取 1.15。

分别计算得F=0.22γtβ1β2V1/2 =42.936 kN/m2、F=γＨ=75.000 kN/m2，取较小值42.936 kN/m2作为本工程计算荷载。

柱模板（不设对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3 × 29.868+ 0.9×1.5×2.000)＝41.53kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2三、面板验算面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 面板弹性模量E(N/mm2) 9350 柱长边小梁根数 5 柱短边小梁根数 5柱箍间距l1(mm) 400模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×0.4×29.868＝15.531kN/m活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×0.4×2＝1.08kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×15.531×0.152-0.121×1.08×0.152＝-0.04kN·m σ＝M max/W＝0.04×106/(1/6×400×122)＝4.201N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.4×29.868＝11.947kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×11.947×1504/(100×9350×(1/12×400×123))＝0.071mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！四、小梁验算小梁材质及类型方木小梁截面类型(mm) 50×80小梁截面惯性矩I(cm4) 213.333 小梁截面抵抗矩W(cm3) 53.333小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350最低处柱箍离楼面距离(mm) 150小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.15×41.528＝6.229 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.382kN·mσ＝M max/W＝0.382×106/(53.333×103)＝7.154N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.15×29.868＝4.48 kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.856mm≤[ν]＝400/400=1mm满足要求！五、方圆扣柱箍验算柱箍材质及类型方圆扣柱箍截面类型(mm) 8号18mm厚柱箍柱箍截面惯性矩I(cm4) 50 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 10.8柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 345 柱箍弹性模量E(N/mm2) 205000柱箍截面面积A(cm2) 6.2 长边柱箍的计算跨度l2(mm) 864短边柱箍的计算跨度l3(mm) 864模板设计立面图1、方圆扣柱箍强度验算q＝S承l1＝41.528×0.4＝16.611kN/mN＝0.5ql3＝0.5×16.611×0.864＝7.176kNM＝ql22/8＝16.611×0.8642/8＝1.55kN·mN/A+M/W＝7.176×103/620+1.55×106/(10.8×103)＝155.097N/mm2≤[f]＝345N/mm2 满足要求！2、方圆扣柱箍挠度验算q＝S正l1＝29.868×0.4＝11.947kN/mν＝5ql24/(384EI)＝5×11.947×8644/(384×205000×50×104)＝0.846mm≤[ν]＝l2/400＝2.1 6mm满足要求！六、方圆扣固定销位置节点验算固定销与柱箍接触位置截面面积A n=b×t2=30×15=450mm2 N/A n=7.176×103/450=15.947N/mm2≤f v b=150N/mm2满足要求！(2)方圆扣柱箍承压承载力验算A c=t1×t2=12×15=180mm2N/A c=7.176×103/180=39.867N/mm2≤f c b=590N/mm2满足要求！。

柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:4；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):458；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

直径为160cm墩柱模板计算书1、编制依据1.1、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)。

1.2、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)。

1.3、《路桥施工计算手册》人民交通出版社,2001。

1.4、《重要用途钢丝绳》GB8918-2006。

1.5、《灌阳(永安关)至全州(凤凰)（K0+000～K47+977.265）两阶段施工图设计》。

2、工程概况水澄高架桥位于桂林市灌阳县水澄村北侧约300m，跨越两山之间的山麓平原地带。

桥位区属岩溶峰林地貌，桥梁跨越两山之间的山麓平原，两山之间多为水稻田，并有一条乡村道路贯通。

地表由第四系冲积层覆盖，两端桥台为岩质边坡，中间地形平坦开阔。

桥型结构：全桥共6联:左幅6X（4X25）m,右幅5X（4X25）+5X25m；上部结构采用预应力砼（后张）T梁，先简支后连续；交角90度，下部结构桥台均采用U台，桥墩采用柱式墩，桥台与1、2、3、22(左幅)号墩采用明挖扩大基础，其余桥墩采用挖孔嵌岩桩基础。

水澄高架桥墩柱共计94个，累积墩高2067.09m，最高墩墩高29.80m；水澄高架桥墩柱直径有160cm、140cm两种，其中直径为160 cm有80根，直径为140cm 有14根。

墩模模板型号：直径为160cm模板有高度为3m及1m两种模板，每节分两块制作。

直径为160cm墩柱模板材料选用：面板：采用厚度δ=5mm钢板。

竖肋：采用6.3#槽钢，每块平模共9根，呈倒扣“[”型焊于面板上，间距为26.44cm。

横肋：采用8#槽钢，呈倒扣“[”型外焊于竖肋上，1m高模板共计两根，3m高模板共计6根。

法兰及竖连接板：均采用钢板厚度δ=12mm钢板。

具体见图2-1及图2-2。

5mm5mm公榫图2-1 1m高直径为160cm模板5mm5mm公榫图2-2 3m高直径为160cm模板（侧面）3 、设计参数3.1 、设计荷载计算墩柱模板时，外力主要有新浇混凝土产生的侧压力、振捣混凝土时对模板产生的侧压力及风荷载。

柱模板不等距（无对拉螺栓）计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γc t0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2 F2=γc H=24×5000/1000=120kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2有效压头高度：h＝G4k/γc＝41.218/24=1.717m承载能力极限状态设计值根据柱的长边尺寸大小确定组合类型：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]则：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值S k＝G4k＝41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m 单位面板宽度为计算单元。

W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。

（图3）面板强度计算简图1、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kN·m)M max＝0.259kN·mσ＝M max/W＝0.259×106/37500=6.913N/mm2≤[f]＝30N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）面板挠度计算简图q k＝bS k=1×41.218=41.218kN/m（图6）面板挠度图(mm)νmax＝0.265mm≤[ν]＝max(800/5,600/4)/400=0.4mm满足要求五、次楞验算柱子截面的长短边分别进行安全验算如下：A、柱长边次楞验算根据工程实际次楞竖直放置，根据与柱箍关系，计算简图如下：（图7）次楞强度计算简图柱底部线性荷载最大处为：其中次楞间距：a= L/m=800/5/1000=0.16mq＝aS＝0.16×51.844=8.295kN/mq k＝aS k＝0.16×41.218=6.595kN/m1、强度验算（图1）次楞弯矩图(kN·m)M max＝0.191kN·mσ＝M max/W＝0.191×106/(83.333×1000)=2.288N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图2）次楞剪力图(kN)V max=2.185kNτ=V max S0/(Ib) = 2.185×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.655N/mm2≤[f v]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算（图3）次楞挠度计算简图（图4）次楞挠度图(mm) ν=0.105mm≤[ν]＝0.16×1000/400=0.4mm满足要求4、支座反力计算从下至上第1道对拉螺栓的支座反力为：=3.102kNRmax1R=2.466kNmaxk1从下至上第2道对拉螺栓的支座反力为：=2.951kNRmax2=2.346kNRmaxk2从下至上第3道对拉螺栓的支座反力为：=4.362kNRmax3=3.468kNRmaxk3从下至上第4道对拉螺栓的支座反力为：R=4.089kNmax4=3.251kNRmaxk4从下至上第5道对拉螺栓的支座反力为：=4.169kNRmax5R=3.315kNmaxk5从下至上第6道对拉螺栓的支座反力为：=4.12kNRmax6=3.275kNRmaxk6从下至上第7道对拉螺栓的支座反力为：R=4.236kNmax7R=3.368kNmaxk7从下至上第8道对拉螺栓的支座反力为：R=3.458kNmax8=2.749kNRmaxk8从下至上第9道对拉螺栓的支座反力为：=2.943kNRmax9=2.34kNRmaxk9从下至上第10道对拉螺栓的支座反力为：=1.141kNRmax10=0.907kNRmaxk10根据以上计算可以确定第3道对拉螺栓最为不利。

方圆柱模板工程方案计算书工程名称：演示工程施工单位：山东方圆建筑模具有限公司编制人：张##审核人：日期：目录一、编制依据 (2)二、工程参数 (2)三、新浇砼对模板侧压力标准值计算 (5)四、柱侧模板面板验算 (5)五、柱侧模板次楞验算 (6)六、柱宽度B方向柱箍的验算 (8)七、柱高度H方向柱箍的验算 (9)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计规范》GB50017-20037、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20028、《木结构设计规范》GB50005-20039、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008二、工程参数柱模板参数柱截面宽度1m 柱截面高度 1.2m 柱高度11.1m 一次浇筑高度11.1m 面板15mm厚木胶合板次楞竖楞采用方木，宽度:50mm，高度:80mm，柱宽度B方向设置7个竖楞，柱高度H方向设置8个竖楞柱箍方圆卡具10#，间距200mm 对拉螺栓不设置对拉螺栓荷载参数混凝土下料产生的水平荷载2kN/m21200 1000三、 新浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h ，砼坍落度不大于180mm 时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值:210t 28.0V F C βγ==0.28×24×7×1×2.45=115.25 kN/m 2H F c γ==24×11.1=266.4 kN/m 2其中 γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3； t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，取7小时；V -- 浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取6m/h ； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取11.1m ； β-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。

柱模板设计计算书一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=600mm；柱断面宽度H=600mm；木方截面宽度=60mm；木方截面高度=80mm；木方间距l=200mm,胶合板截面高度=18mm。

取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。

二、荷载标准值计算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取3h；T──混凝土的入模温度,取20(℃)；V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；β──混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=21.29kN/m2。

实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=27.09kN/m2。

倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=4kN/m2。

三、柱箍间距验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式:式中E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2)；I──柱木面板的弹惯性矩(mm4)；F──新浇混凝土侧压力设计值；F s──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；b──柱木面板一块的宽度(mm)；W──木面板的抵抗矩；f m──木材抗弯强度设计值。

计算过程如下：胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=600×(18)3/12=291600.00mm4F s=0.95×(1.2×27.09+1.4×4)/1000=0.0362N/mm2第一式：0.783×[6000×291600.00/(32.508/1000×600.00)]1/3=350.50mm第二式：[8×32400×15/(0.0362×600)]1/2=423.08mm由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距350.50mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：式中N──柱箍轴向拉力设计值；q──沿柱箍方向垂直线荷载设计值；A n──柱箍净截面面积；A n=60×80=4800mm2M x──柱箍承受的弯矩设计值；W nx──柱箍截面抵抗矩；计算过程如下：q=F s×l=0.0362×200=7.241N/mmN=7.241×600/2=2172.16NM x=7.241×6002/8=325823.40NN/A n+M x/W nx=2172.16/4800+325823.40/64000.00=5.09≤fm=15N/mm2柱箍强度满足要求!五、胶合板侧模验算胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:胶合板计算简图(1) 侧模抗弯强度验算:M=0.1ql2其中q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×27.09+1.4×4.00)×600.00/1000=22.865kN/ml──木方间距,取l=200mm；经计算得M=0.1×22.865×(200.00/1000)2=0.091kN.m胶合板截面抵抗矩W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3σ= M/W=0.091×106 /32400.000=2.823N/mm2胶合板的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 侧模抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×27.09+1.4×4)×600×200/106=2.744kN经计算得τ=3×2.744×103/(2×600.000×18.000)=0.381N/mm2胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3) 侧模挠度验算:W=0.677qa4/(100EI)其中q──强度设计荷载(kN/m):q=27.09×600/1000=16.254kN/m侧模截面的转动惯量I=b×h3/12=600.000×18.0003/12=291600.000mm4；a──木方间距,取a=200mm；E──弹性模量,取E=6000N/mm2；经计算得 W=0.677×16.254×200.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.10mm最大允许挠度 [W]=l/250=200/250=0.80mm胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!六、木方验算木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:木方计算简图(1) 木方抗弯强度验算:M=qB2/8其中q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×27.090+1.4×4.000)×200/1000=7.622kN/mB──截面长边,取B=600mm；经计算得M=7.622×(600/1000)2/8=0.343kN.m；木方截面抵抗矩W=b×h2/6=60×802/6=64000.000mm3；σ= M/W=0.343×106/64000.000=5.359N/mm2；木方的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 木方抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×27.090+1.4×4.000)×200×600/106=2.287kN 经计算得τ=3×2.287×103/(2×60.000×80.000)=0.715N/mm2木方的抗剪计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求!(3) 木方挠度验算:W=5qB4/(384EI)其中q──设计荷载(kN/m):q=27.09×200/1000=5.418kN.mI=b×h3/12=60×803/12=2560000.000mm4B──柱截面长边的长度,取B=600mm；E──弹性模量,取E=9000N/mm2；经计算得W=5×5.418×6004/(384×9000.00×2560000.00)=0.397mm允许挠度 [W]=B/250=600/250=2.400mm木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!中小断面柱模板设计计算满足要求！。

目录第一章编制依据及工程概况2第一节编制依据2第二节工程概况3第二章施工准备3第一节技术准备3第二节物资准备3第三节劳动力准备4第四节其它4第三章主要施工方法4第一节统一要求4第二节柱模板6第三节墙体模板7第四节梁、板模板10第五节其它部位模板13第四章质量标准及技术控制措施15第一节进场模板的质量标准15第二节模板分项工程质量要求16第三节模板工程质量控制20第五章模板的拆除21第一节模板拆除原则21第二节模板拆除施工22第六章施工安全保证措施22第一节安全管理组织22第二节施工技术措施23第三节其它施工安全措施24第七章成品保护措施24第八章文明施工措施25第九章安全计算书26第一章编制依据及工程概况第一节编制依据１施工组织设计《××××工程施工组织设计》２计算软件及版本广联达施工安全设施计算软件３工程图纸《建筑施工手册》第五版。

第二节工程概况第二章施工准备第一节技术准备(1)组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。

(2)编制模板施工方案，对施工队进行技术交底。

(3)对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。

第二节物资准备1材料准备确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。

同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；2机具准备根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。

3周转材料准备做好模板、碗扣、钢管、U托等周转料的备料工作，分批分期进场。

第三节劳动力准备（1）根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。

水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。

（2）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。

目录第一章编制依据及工程概况2第一节编制依据2第二节工程概况3第二章施工准备3第一节技术准备3第二节物资准备3第三节劳动力准备4第四节其它4第三章主要施工方法4第一节统一要求4第二节柱模板6第三节墙体模板7第四节梁、板模板10第五节其它部位模板13第四章质量标准及技术控制措施15第一节进场模板的质量标准15第二节模板分项工程质量要求16第三节模板工程质量控制20第五章模板的拆除21第一节模板拆除原则21第二节模板拆除施工22第六章施工安全保证措施22第一节安全管理组织22第二节施工技术措施23第三节其它施工安全措施24第七章成品保护措施24第八章文明施工措施25第九章安全计算书26第一章编制依据及工程概况第一节编制依据１施工组织设计《××××工程施工组织设计》２计算软件及版本广联达施工安全设施计算软件３工程图纸《建筑施工手册》第五版。

第二节工程概况第二章施工准备第一节技术准备(1)组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。

(2)编制模板施工方案，对施工队进行技术交底。

(3)对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。

第二节物资准备1材料准备确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。

同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；2机具准备根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。

3周转材料准备做好模板、碗扣、钢管、U托等周转料的备料工作，分批分期进场。

第三节劳动力准备（1）根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。

水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。

（2）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。