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混凝土结构设计2_复习题及答案2011_2012年（预应力，梁板结构设计，单层厂房设计，多层级高层框架结构设计）预应力钢筋混凝土梁板结构设计习题一填空1、单向板肋梁楼盖中主梁沿房屋横向布置的优点是（）。
2．按弹性理论设计多跨连续梁板时，进行荷载折算的目的是（）。
3、采用塑性理论设计多跨梁板结构用钢量将比按弹性理论设计的用钢量（）。
4、塑性铰的特点是（）（）（）。
5、对于（）（）（）且跨数超过5跨的连续梁可按5跨计算。
6、按板的（）不同，将肋梁楼盖分为单向板肋梁楼盖和（）肋梁楼盖。
7、计算简图应表示出结构的（）（）（）及荷载的（）（）（）等8、混凝土楼盖按其施工方法分为（）（）（）三种形式。
9、为保证多跨连续梁板结构在支座截面能形成塑性铰，设计时要满足（）。
10、在塑性理论计算中，可通过控制截面（）来控制塑性铰出现的情况。
11、产生塑性铰的截面的钢筋一定进入了（）阶段。
12、现浇整体式楼盖，按楼板受力和支承条件的不同分为（）（）（）和密肋楼盖。
13、.多跨连续板，板的宽度较大而外载相对较小，一般仅混凝土就足以负担（），故（）一般无须验算。
三、选择1、主梁对次梁作为不动铰支座的计算简图在支座处的转角θ与实际结构在支座处的转角θ'相比，是（）。
A.相等B.θ＞θ'C.θ＜θ'2、多跨连续梁求某跨中截面最大弯矩时，活载的布置应为（）。
A.本跨布置,然后隔一跨布置B.本跨的左面、右面跨布置C.全部满跨布置3、对于周边与梁整体连接的多跨连续板考虑内拱作用，?可将中间跨中和中间支座的计算弯矩降低（）。
A.5％B.10％C.20％D.30％4.按塑性内力重分布理论计算不等跨的多跨连续梁、板时，当计算跨度相差不超过（）可近似按等跨连续梁、板内力计算系数查表。
A. 5％B. 10％C. 20％5.钢筋混凝土单向板肋梁楼盖板的荷载按弹性理论计算时（）。
A.按g′＝g＋q/2，q′＝q/2折算B. 按g′＝g＋q/4，q′＝3q/4折算C.不进行荷载折算6.钢筋混凝土单向板肋梁楼盖次梁的荷载按弹性理论计算时（）。
混凝土结构设计(专升本)单选题1. 五跨等跨连续梁，现求第二跨跨中最大弯矩，活荷载应布置在_______跨。
(5分)(A) 1,2,3(B) 2,4(C) 2,4,5(D) 1,3,5标准答案是：B2. 单向板肋梁楼盖中横向抗侧刚度最大的梁布置形式是_______。
(5分)(A) 主梁纵向布置，次梁横向布置(B) 主梁横向布置，次梁纵向布置(C) 只设次梁，不设主梁(D) 只设主梁，不设次梁标准答案是：B3. 五跨等跨连续梁，现求第三跨跨中最大弯矩，活荷载应布置在_______跨。
(5分)(A) 1,2,3(B) 1,2,4(C) 2,4,5(D) 1,3,5标准答案是：D4. 工程实践表明，次梁常用的跨度为_______。
(5分)(A) 4～6m(B) 5～7m(C) 6～7m(D) 3～5m标准答案是：A5. 钢筋混凝土超静定结构中存在内力重分布是因为_______。
(5分)(A) 混凝土的拉压性能不同(B) 结构由钢筋和混凝土两种不同材料组成(C) 各截面刚度不断变化，塑性铰的形成(D) 受拉混凝土不断退出工作标准答案是：C多选题6. 在主次梁相交处，主梁内需设置_______。
(5分)(A) 附加箍筋(B) 吊筋(C) 附加横向钢筋(D) 腰筋标准答案是：A,B,C7. 双向板配筋形式有_______。
(5分)(A) 弯起式(B) 焊接式(C) 螺旋式(D) 分离式标准答案是：A,D8. 平台梁承重的钢筋混凝土现浇楼梯形式有_______。
(5分)(A) 螺旋式(B) 立柱式(C) 板式(D) 梁板式标准答案是：C,D9. 单向板中钢筋有_______。
(5分)(A) 纵向受力钢筋(B) 分布钢筋(C) 箍筋(D) 腰筋标准答案是：A,B10. 单向板一般包括的情况是_______。
(5分)(A) 悬臂板(B) 对边支承板(C) 主要在一个方向受力的四边支承板(D) 双向受力四边支承板标准答案是：A,B,C判断题11. 单向板和双向板是根据板的支承情况确定的。
框架在地震和重力作用下内力计算学生姓名：张育霜学号：20120322029指导老师：1建筑说明 (1)1.1工程概况 (1)1.2 设计资料 (1)1.3总平面设计 (1)1.4主要房间设计 (1)1.5辅助房间设计 (1)1.6交通联系空间的平面设计 (2)1.7剖面设计 (2)1.8立面设计 (3)1.9构造设计 (3)2框架结构布置 (3)2.1计算单元 (4)2.2框架截面尺寸 (4)2.3梁柱的计算高度（跨度） (4)2.4框架计算简图 (5)3恒荷载及其内力分析 (6)3.1屋面恒荷载 (6)3.2楼面恒荷载 (7)3.3构件自重 (7)3.6恒荷载作用下内力分析 (10)4活荷载及其内力分析 (13)4.1屋面活荷载 (13)4.2楼面活荷载 (13)4.3内力分析 (13)5重力荷载及水平振动计算 (17)5.1重力荷载代表值计算 (17)5.2水平地震作用计算 (17)6内力组合计算 (22)6.1框架梁内力组合 (22)6.2框架柱内力组合 (25)7截面设计 (31)7.1框架梁的配筋计算 (31)7.2框架柱的配筋计算 (40)7.3框架梁、柱配筋图 (52)8基础设计 (55)8.1对A柱基础配筋计算 (55)8.2 对B柱基础配筋计算....................................... 错误!未定义书签9双向板的设计...................................................... 错误!未定义书签9.1设计资料................................................. 错误!未定义书签9.2荷载设计值............................................... 错误!未定义书签参考文献.......................................................... 错误!未定义书签1建筑说明1.1工程概况本建筑位于北京市某高校内，六层现浇钢筋混凝土框架结构，房间开间7.2米，层高3.6米。
荷载组合和内力调整的先后顺序01——规范规定(2011-09-27 20:54:54)转载▼分类：土木标签：荷载组合内力调整前后顺序分析内力设计内力组合内力杂谈规范的作用效应组合，一般建立在线弹性分析叠加原理基础上。
高规JGJ 3-2010在第5.6节《荷载组合和地震作用组合的效应》正文和条文说明中首次将线形叠加予以明确，以符合《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153的有关规定，区分线形分析和非线性分析的不同效应组合状况。
常规情况下，荷载效应组合仍以【线弹性分析叠加类型】为主，上述假定已成为中国绝大部分规范和教材解释荷载效应的默认前提条件。
另一方面，中国规范对结构总体地震作用工作性能、地震剪力分担及构件内力调整等内容做了详细规定，并且在结构分析之前需对【结构体系相关属性】进行定义，使荷载组合（实为“荷载效应组合”）时必须注意规范的这些内力调整，并且要关注调整的前后顺序。
一、非线性作用效应组合查《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153-2008第 8.2.4条：对持久设计状况和短暂设计状况，应采用作用的基本组合。
1、基本组合的效应设计值可按下式确定：注：在作用组合的效应函数S(•)中，符号“∑”和“+”均表示组合，即同时考虑所有作用对结构的共同影响，而不表示代数相加。
2、当作用与作用效应按线性关系考虑时，基本组合的效应设计值可按下式计算：注1.对持久设计状况和短暂设计状况，也可根据需要分别给出作用组合的效应设计值；2.可根据需要，从作用的分项系数中将反映作用效应模型不定性的系数γsd分离出来。
高规JGJ 3-2010条文说明：第5.6.1条和5.6.3条均适应于【作用和作用效应】呈【线性关系】的情况。
如果结构上的作用和作用效应不能以线性关系表述，则作用组合的效应应符合现行国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153的有关规定。
二、常规荷载组合【线形关系】2.1 规范规定以高规JGJ 3-2010为例。
建筑结构抗震设计期末考试习题全集1、场地土的液化:饱和的粉土或砂土，在地震时由于颗粒之间的孔隙水不可压缩而无法排出,使得孔隙水压力增大，土体颗粒的有效垂直压应力减少，颗粒局部或全部处于悬浮状态，土体的抗剪强度接近于零，呈现出液态化的现象。
2、等效剪切波速：若计算深度范围内有多层土层，则根据计算深度范围内各土层剪切波速加权平均得到的土层剪切波速即为等效剪切波速。
3、地基土抗震承载力:地基土抗震承载力，其中ζa为地基土的抗震承载力调整系数，f a为深宽修正后的地基承载力特征值。
4、场地覆盖层厚度：我国《建筑抗震设计规范》（GB50011—2001）定义：一般情况下，可取地面到剪切波速大于500m/s的坚硬土层或岩层顶的距离。
5、砌体的抗震强度设计值：，其中f v为非抗震设计的砌体抗剪强度设计值，ζN为砌体抗震抗剪强度的正应力影响系数。
6、剪压比：剪压比为，是构件截面上平均剪力与混凝土轴心抗压强度设计值的比值,用以反映构件截面上承受名义剪应力的大小。
7、地震波包括在地球内部传播的体波和只限于在地球表面传播的面波，其中体波包括纵波（P)波和横(S）波，而面波分为瑞利波和勒夫波，对建筑物和地表的破坏主要以面波为主。
8、场地类别根据等效剪切波波速和场地覆土层厚度划分为IV类.9.在用底部剪力法计算多层结构的水平地震作用时，对于T1〉1。
4Tg时,在结构顶部附加ΔFn,其目的是考虑高振型的影响.10.《抗震规范》规定,对于烈度为8度和9度的大跨和长悬臂结构、烟囱和类似的高耸结构以及9度时的高层建筑等，应考虑竖向地震作用的影响。
11.钢筋混凝土房屋应根据烈度、建筑物的类型和高度采用不同的抗震等级，并应符合相应的计算和构造措施要求。
12。
多层砌体房屋的抗震设计中，在处理结构布置时，根据设防烈度限制房屋高宽比目的是为了使多层砌体房屋有足够的稳定性和整体抗弯能力，根据房屋类别和设防烈度限制房屋抗震横墙间距的目的是避免纵墙发生较大出平面弯曲变形，造成纵墙倒塌。
- 57 -第七章 框架内力组合7.1 结构抗震等级结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素，查规范得到，该框架结构，高度<30m ，地处抗震设防烈度为7度的郑州地区，因此该框架为三级抗震等级。
7.2 框架梁内力组合梁内力控制截面一般取两端支座截面及跨中截面。
支座截面内力有支座正、负弯矩及剪力，跨中截面一般为跨中正截面。
7.2.1作用效应组合结构或结构构件在使用期间，可能遇到同时承受永久荷载和两种以上可变荷载的情况。
但这些荷载同时都达到它们在设计基准期内的最大值的概率较小，且对某些控制截面来说，并非全部可变荷载同时作用时其内力最大，因此应进行荷载效应的最不利组合。
本框架考虑了五种内力组合，《1》 1.2恒+1.4活，《2》 1.2恒+1.4风，《3》 1.2恒+0.9×1.4(活+风)，《4》 1.35恒+0.7×1.4活，《5》 1.2(恒+0.5活)+1.3水平地震。
梁最不利内力选取：max max max +;M M V 、-、-7.2.2承载力抗震调整系数从理论上讲，抗震设计中采用的材料强度设计值应高于非抗震设计时的材料强度设计值。
但为了应用方便，在抗震设计中仍采用非抗震设计时的材料强度设计值，而是通过引入承载力抗震调整系数RE γ来提高其承载力。
表6.1 承载力抗震调整系数RE γ受弯梁偏压柱受剪 轴压比<0.15 轴压比>0.150.75 0.75 0.800.857.2.3梁内力组合表鉴于时间有限，本毕业设计一共考虑了五种内力组合方式。
组合一：考虑左风左震：杆件截面内力荷载类型内力组合结果恒活左风地震《1》《2》《3》《4》《5》顶层左跨右 M -54.22-19.420.79 16.53 -92.25 -63.96 -88.54 -92.23 -55.23 -92.25 中 M 75.88 6.68 -0.11 -2.22 100.40 90.91 99.33 108.98 92.18 108.98 左 M -72.67-15.36-1.00 -20.97 -108.7 -88.60-107.82-113.2 -123.7 -123.7中跨左 M -39.63 -9.55 0.79 16.33 -60.93 -46.45 -58.59 -62.86 -32.06 -62.86 中 M -37.76 -9.20 0.00 0.00 -58.19 -45.31 -56.90 -59.99 -50.83 -59.99四层左跨右 M -55.23-23.43.30 71.05 -99.04 -61.66 -91.60 -97.49 12.05 -99.04 中 M 53.67 43.25 -0.47 14.53 124.95 63.75 118.31 114.84 109.24 124.95 左 M -58.30-24.52-4.24 -42.00 -104.2 -75.90-106.2-102.7 -139.3 -139.3中跨左 M -18.90 -6.63 3.27 70.05 -31.96 -18.10 -26.91 -32.01 64.41 64.41 中 M -17.37 -5.82 0.00 0.00 -28.99 -20.84 -28.17 -29.15 -24.33 -29.15三层右 M -55.23-23.45.64 92.16 -99.04 -58.38 -88.65 -97.49 39.49 -99.04 中 M 53.67 43.25 -1.01 14.42 124.95 62.99 117.63 114.84 109.10 124.95- 58 -左跨左 M -58.30-24.2-7.66 -63.32 -103.8 -80.68-110.1-102.4 -166.8 -166.8中跨左 M -18.90 -6.63 5.57 97.60 -31.96 -14.88 -24.02 -32.01 100.22 100.22 中 M -17.37 -5.82 0.00 0.00 -28.99 -20.84 -28.17 -29.15 -24.33 -29.15二层左跨右 M -55.23-24.28.54 113.24 -100.2 -54.32 -86.01 -98.28 66.42 -100.2 中 M 53.67 43.25 -0.97 19.96 124.95 63.05 117.68 114.84 116.30 124.95 左 M -58.30-23.0-10.5 -73.32 -102.2 -84.62-112.13-101.3 -179.1 -179.1中跨左 M -18.90 -7.26 8.34 115.06 -32.84 -11.00 -21.31 -32.63 122.54 122.54 中 M -17.37 -5.82 0.00 0.00 -28.99 -20.84 -28.17 -29.15 -24.33 -29.15底层左跨右 M -55.23-23.417.14 131.32 -99.04 -42.28 -74.16 -97.49 90.40 90.40 中 M 53.67 29.22 0.00 9.44 105.31 64.40 101.21 101.09 94.21 105.31 左 M -58.30-21.28-17.2 -112.4 -99.75 -93.97-118.38-99.56 -228.9 -228.9中跨左 M -18.90 -9.62 16.93 130.34 -36.15 1.02 -13.47 -34.94 140.99 140.99 中 M -17.37 -8.18 0.00 0.00 -32.30 -20.84 -31.15 -31.47 -25.75 -32.30组合二：考虑右风右阵：杆截内荷载类型内力组合结果- 59 -件面力恒活右风地震《1》《2》《3》《4》《5》顶层左跨右M -54.22-15.34-0.79 -16.53 -86.54 -66.17 -85.39 -88.23 -95.76 -95.76 中M 75.88 6.68 0.105 2.22 100.40 91.20 99.60 108.98 97.95 108.98 左M -72.67-19.421 20.97 -114.4 -85.80 -110.41 -117.1 -71.60 -117.1中跨左M -39.63 -9.55 -0.79 -16.33 -60.93 -48.66 -60.58 -62.86 -74.52 -74.52 中M -37.76 -9.20 0 0 -58.19 -45.31 -56.90 -59.99 -50.83 -59.99四层左跨右M -55.23-23.4-3.3 -71.05 -99.04 -70.90 -99.92 -97.49 -172.7 -172.68 中M 53.67 43.25 0.47 -14.53 124.95 65.06 119.49 114.84 71.47 124.95 左M -58.30-24.544.24 42 -104.3 -64.02 -95.54 -102.7 -30.08 -104.3中跨左M -18.90 -6.63 -3.27 -70.05 -31.96 -27.26 -35.15 -32.01 -117.7 -27.26 中M -17.37 -5.20 0 0 -28.12 -20.84 -27.40 -28.55 -23.96 -28.55三层左跨右M -55.23-23.4-5.64 -92.16 -99.04 -74.17 -102.87 -97.49 -200.1 -200.1 中M 53.67 43.25 1.01 -14.42 124.95 65.82 120.17 114.84 71.61 124.95 左M -58.30-24.547.66 63.32 -104.3 -59.24 -91.23 -102.7 -2.37 -104.3中左M -18.90 -6.63 -5.57 -97.6 -31.96 -30.48 -38.05 -32.01 -153.5 -30.48- 60 -- 61 -跨 中 M -17.37 -5.16 00 -28.07 -20.84 -27.35 -28.51 -23.94 -28.51二层左跨右 M -55.23-23.4-8.54-113.2 -99.04 -78.23 -106.52 -97.49 -227.5 -227.5中 M 53.6743.25 0.965-19.96 124.95 65.76 120.11 114.84 64.41 124.95左 M -58.30-24.5410.4773.32-104.3-55.30 -87.69-102.710.63-104.3中跨 左 M -18.90 -6.63 -8.34 -115.1 -31.96 -34.36 -41.54 -32.01 -176.2 -31.96中 M-17.37 -5.20 00 28 -20.84 -27.40 -28.55 -23.96 -28.55底层左跨右 M -55.23-23.4-17.1-131.3 -99.04 -90.27 -117.36 -97.49 -251.0 -90.27中 M 53.6743.25 0.005-9.44 124.95 64.41 118.91 114.84 78.08 124.95左 M -58.30-24.5417.15112.44-104.3 -45.95 -79.27-102.761.49-104.3中跨 左 M -18.90 -6.63 -16.9 -130.3 -31.96 -46.38 -52.37 -32.01 -196.1 -31.96中 M-17.37 -5.20 0 0 -28.12 -20.84 -27.40 -28.55 -23.96 -28.557.3 框架柱内力组合7.3.1柱内力组合框架柱是偏心受压构件，其主要内力是弯矩和轴力。
采用对称配筋时，由大偏心受压控制的组合项为max M 、与相应的N 、V 以及min N 与相应的M 、N ；由小偏心受压控制的组合项为N max 与相应的M 、V 。
对于柱的最不利组合的确定，遵循以下原则（1）N 相差不多时，M 大的不利（2）M相差不多时，凡M/N＞0.3 h0 的，N小的不利；M/N≤0.3 h0的，N 大的不利。
