梁的加劲肋设计

钢结构梁梁连接节点板加劲肋设置要求下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。

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梁腹板加劲肋设置内容概括：一、加劲肋的选择根据腹板高厚比范围确定采用何种加劲肋， 1、y w f t h 235800≤，腹板本身能保证，设构造加劲肋； 2、yw f t h 235800＞，按规定间距设置横向加劲肋； 3、y w f t h 2351700＞且翼缘扭转受约束或者yw f t h 2351500＞但翼缘扭转未受约束时，设置横向+纵向加劲肋； 4、任何情况下，均应保证yw f t h 2352500≤ 二、加劲肋位置要求1、横向加劲肋：应尽量成对布置在腹板两侧 尺寸：mm h b s 40300+≥15s s bt ≥ 间距：{}002,5.0h h a ∈2、纵向加劲肋：布置在腹板受压区 尺寸：85.00≤h a 时，满足305.1w y t h I ≥ 位置：距受压边距离0151~41h h ⎪⎭⎫ ⎝⎛≈ 3、短加劲肋：尺寸：()s s b b 0.1~7.01≈ 1511s s b t ≥ 间距： 1175.0h a ≥三、支座处支承加劲肋计算内容1、肋板稳定性：按支反力R 作用下，计算长度为0h ，有效面积为肋板横截面及两侧各ywf t 23515范围的腹板组成的十字形截面，轴心受压构件计算。

2、刨平顶紧时，肋板顶面承压强度：ce cece f A R≤=σ（此种处理方法多用） 焊缝连接时，验算焊缝应力。

3、肋板与腹板连接焊缝验算 四、设置加劲肋厚腹板区格安全验算 1、仅配置横向加劲肋的腹板：0.1,22≤+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛cr c c cr cr σσττσσ 2、求弯矩单独作用下的临界应力cr σ： 1)求通用高厚比b λ：梁受压翼缘扭转受约束时：2351772y wc b f t h =λ梁受压翼缘扭转不受约束时：2351532y w c b f t h =λ2）求cr σ当85.0≤b λ时，f cr =σ当25.185.0≤b λ＜时，()[]f b cr 85.075.01--=λσ 当25.1＞b λ时，21.1bcr fλσ=2、求剪力单独作用下的临界应力cr τ： 1)求通用高厚比s λ： 当0.10≤h a时：()23534.5441200y w s f a h t h +=λ当0.10＞h a时：()235434.541200y w s f a h t h +=λ2）求cr τ当8.0≤s λ时，v cr f =τ当2.18.0≤s λ＜时，()[]v s cr f 8.059.01--=λτ 当2.1＞s λ时，21.1svcr f λτ=3、求局部压应力单独作用下的临界应力cr c ,σ： 1)求通用高厚比c λ： 当5.15.00≤≤h a时：()23583.14.139.1028300y w c f h a t h -+=λ当0.25.10≤h a＜时：23559.182800y w c f h a t h -=λ2）求cr c ,σ当9.0≤c λ时，cr c ,σf =当2.19.0≤s λ＜时，cr c ,σ()[]f c 9.079.01--=λ 当2.1＞s λ时，cr c ,σ21.1cfλ=。

互动空间w w 协办关于加劲肋设置的讨论1　问题的提出何杰梁、柱腹板加劲肋在什么情况下需设置?《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102∶2002)(简称“门规”)中的规定比较含糊,只指明在有集中力作用的位置应设置,但是如果腹板高厚比超过《钢结构设计规范》(G B50017-2003) (简称“钢规”)限值时,应按“钢规”设置吗?若按“钢规”,势必增加用钢量。

只要满足“门规”规定,就可以不用设置腹板加劲肋吗?zc1985梁腹板高厚比不满足“钢规”时,可设置横向加劲肋,而不必加厚腹板,当不满足《建筑抗震设计规范》(G B50011-2001)(简称“抗震规范”)要求时,可否按“钢规”使用横向加劲肋,而不加厚腹板。

2　“门规”与“钢规”的区别w anyeqing2003“门规”与“钢规”的要求是有差别的。

“钢规”中梁高厚比超过80235Πfy时就要设横向加劲肋,而“门规”则仅要求高厚比不超过250235Πfy。

见过许多门式刚架结构都没有设横向加劲肋。

如果设的话,用钢量将会增加很多。

DX M200100Π2004210210按“门规”61111条,腹板高厚比较大时可不设加劲肋,这一点与“钢规”是不同的。

设计时应首先判断结构形式是否符合“门规”的规定。

如属于门式刚架则只需满足“门规”61111条即可,不必按“钢规”设计。

AQ轻钢设计不设置加劲肋是考虑利用腹板屈曲后强度,注意变截面时满足楔率的有关要求。

“钢规”只要通过第41411条验算即可,第413条的规定是不考虑腹板屈曲后强度的。

xxy“门规”第61111条第二款最后一段话和第61112条第三款有涉及,但没明确未考虑腹板屈曲后抗剪强度时设置加劲肋。

关于这点,可参考陈绍蕃教授的《钢结构稳定设计指南》中第八章第四节。

依个人理解,除柱边的梁加腋端之外,梁跨中部分弯矩较大,剪力较小,可按无拉力场设计,无需设置加劲肋。

笔者曾根据承受M和V的梁段推导出保证腹板局部稳定而不设置横向加劲肋的最大高厚比:在平均剪应力Π屈服强度为011时,为170;在平均剪应力Π屈服强度为014时,为110。

梁是建筑结构中承受和传递荷载的重要构件，为了增强梁的承载能力和稳定性，在梁的设计中常常会添加横向加劲肋和纵向加劲肋。

这两种加劲肋在梁的结构中起着重要的作用，下面将分别对横向加劲肋和纵向加劲肋的作用进行简要的介绍。

一、横向加劲肋的作用1. 限制横向位移：横向加劲肋的主要作用是限制梁在受荷作用下的横向位移，提高了梁在工作状态下的稳定性，保证了梁的正常使用和安全运行。

2. 提高扭转刚度：横向加劲肋能够有效地提高梁的扭转刚度，减小梁在受扭矩作用下的变形，保证了梁的整体结构稳定性，降低了结构的振动和变形。

3. 提高横向强度：横向加劲肋通过增加梁的截面面积，提高了梁的整体抗弯和抗剪能力，在承受荷载时能够有效地提高了梁的横向强度，保证了梁的持久性能和安全性。

4. 提高受力性能：横向加劲肋的设置使梁的受力更加均匀，减小了梁在受荷作用下的应力集中，提高了梁的受力性能和使用寿命。

二、纵向加劲肋的作用1. 提高抗弯承载力：纵向加劲肋通过增加梁的截面面积和有效提高了梁在受弯作用下的承载能力，使得梁的抗弯承载力得到了显著提高。

2. 提高受力性能：纵向加劲肋的设置使梁的受力更加均匀，减小了梁在受荷作用下的应力集中，提高了梁的受力性能和使用寿命。

3. 增强整体稳定性：纵向加劲肋在梁的整体结构中发挥了紧固作用，有效地减小了梁在受荷作用下的变形和振动，并提高了梁的整体稳定性和安全性。

在实际工程中，根据梁的受力状态和使用要求，横向加劲肋和纵向加劲肋的设置可以相互结合，以实现最佳的受力效果和结构稳定性。

在梁的设计和施工过程中，合理设置和布置横向加劲肋和纵向加劲肋，对于提高梁的承载能力、稳定性和可靠性具有重要意义。

在实际工程中，横向加劲肋和纵向加劲肋的设置需要根据不同的梁的使用环境和受力状态进行合理的设计和布置。

在梁的受压区域设置横向加劲肋，以增加梁的抗压能力和稳定性；在梁的受拉区域设置纵向加劲肋，以增加梁的抗拉能力和整体稳定性。

在梁的横向和纵向受力不均匀的情况下，还可以同时设置横向加劲肋和纵向加劲肋，以提高梁的整体承载能力和稳定性。

考虑加劲肋构造的简支钢梁整体稳定性摘要：受弯构件的整体失稳是弯扭失稳，因此保证受弯构件的整体稳定显得特别重要。

在板件局部稳定不满足情况下，采用加劲肋支承能保证结构的局部稳定，但在计算整体稳定时没有考虑加劲肋的作用，或者说，在整体稳定系数公式中，没法考虑加劲肋的作用。

加劲肋与钢梁组成的组合截面，很难用公式来反映，因此本文通过建立有限元模型，用数值计算方法来考虑加劲肋在整体稳定计算中的作用。

关键词：受弯构件；整体稳定；加劲肋Abstract: the flexural overall instability is bending and twisting instability, thus ensure the flexural overall stability is very important. In the local stability of the panel does not meet the conditions, the stiffening rib support can ensure structural local stability, but in overall stability calculation when the role of no account of the stiffening rib, or, in the overall stability coefficient formula, can’t consider the role of stiffening rib. Stiffening rib and steel beam combination of section, it is difficult to use the equation to reflect, so this paper, a finite element model by use of numerical method to consider in the overall stability calculation of stiffening rib in the role.Keywords: flexural members; The overall stability; Stiffening rib引言只有弯矩作用或受弯与剪力共同作用的构件称为受弯构件。

钢结构梁柱连接加劲肋外伸长度要求钢结构梁柱连接加劲肋外伸长度要求是指在钢结构设计中，为了保证梁柱连接的强度和稳定性，对加劲肋的外伸长度有一定的要求。

加劲肋是一种特殊的支撑结构，用于提高构件的刚度和抗扭能力。

在梁柱连接处设置加劲肋可以有效地传递弯矩和剪力，提高结构的承载能力。

1. 加劲肋的作用加劲肋的主要作用是提高构件的刚度和抗扭能力。

在梁柱连接处设置加劲肋可以有效地传递弯矩和剪力，提高结构的承载能力。

此外，加劲肋还可以减小构件的局部应力集中，提高构件的疲劳性能。

2. 加劲肋的外伸长度要求加劲肋的外伸长度要求是指在钢结构设计中，为了保证梁柱连接的强度和稳定性，对加劲肋的外伸长度有一定的要求。

具体的外伸长度要求需要根据实际工程情况和设计规范来确定。

一般来说，加劲肋的外伸长度应满足以下要求：（1）加劲肋的外伸长度应大于或等于梁柱连接处的翼缘宽度。

这样可以确保加劲肋能够有效地传递弯矩和剪力，提高结构的承载能力。

（2）加劲肋的外伸长度应小于或等于梁柱连接处的翼缘宽度与腹板厚度之和。

这样可以确保加劲肋不会过长，避免影响构件的整体稳定性。

（3）加劲肋的外伸长度应根据实际工程情况和设计规范进行合理选择。

在保证结构安全的前提下，可以适当减小加劲肋的外伸长度，以减轻结构的重量和成本。

3. 加劲肋的设计原则在进行钢结构梁柱连接加劲肋设计时，应遵循以下原则：（1）根据实际工程情况和设计规范确定加劲肋的数量、形状和尺寸。

（2）加劲肋的位置应尽量靠近梁柱连接处，以提高结构的承载能力和刚度。

（3）加劲肋的形状应尽量简单，以便于加工和安装。

（4）加劲肋的材料应具有足够的强度和韧性，以满足结构的安全要求。

总之，钢结构梁柱连接加劲肋外伸长度要求是为了确保结构的安全性和稳定性。

在实际工程设计中，应根据具体工程情况和设计规范来确定加劲肋的外伸长度和其他相关参数，以保证结构的安全和可靠。

同时，还应遵循一定的设计原则，以提高结构的承载能力和刚度，降低结构的重量和成本。

变宽钢箱梁顶板纵向加劲肋布置原则说到变宽钢箱梁的顶板纵向加劲肋布置原则，那可真是一门让人又爱又恨的学问。

先别急，我们先来聊聊什么是变宽钢箱梁，别一听这些术语就掉头走，钢箱梁，顾名思义，就是那种钢铁打造成的像盒子一样的结构，主要用于桥梁上，承载交通流量。

不管你是开车还是走路，都会经过这种钢箱梁的“庇护”。

那顶板加劲肋是干嘛的？嘿，简单来说，这些加劲肋就像是给梁加装了“护肩”一样，防止梁体因为重压而变形。

想象一下，你背着个超重的背包，没肩带不就能直接让你腰断了？顶板加劲肋，基本上就是钢箱梁的肩带，让它不至于在交通压力下垮掉。

好啦，扯远了。

回到正题，布置这些加劲肋可不是随便乱来的。

得讲究些规则，不然这梁根本撑不起车流的压力。

这些加劲肋的布置位置，就好比你坐车时选择哪个座位最舒服一样，得精心选择，才能让钢箱梁发挥出最大作用。

原则一，必须考虑到梁体的受力情况。

你想啊，钢箱梁不仅得承载车流的压力，还得经得起风吹雨打。

这就要求加劲肋的布置不能乱，得依据梁的实际受力需求，合理分布，不能让某个地方“过劳”，否则就会出问题。

再说了，钢箱梁的跨度一般都不小，所以这些加劲肋布置的位置，必须能有效分散和传递重量。

好比你搬家，重物得分几次搬，别一下子堆在一个地方，否则单个搬运员根本搬不动。

布置这些加劲肋时，还得考虑到桥梁的不同部分受力不均，比如中间比两边承受的压力大，那就得让中间的加劲肋更密集一点。

就是“重的地方得加劲，轻的地方就放轻松”，这么简单！还有一点要记住，加劲肋的布置不能妨碍梁体的其他功能，尤其是运输通道。

说白了，车流得畅通无阻，不然整个桥梁就成了个“梗塞”地带，那就糟糕了。

加劲肋不能过于突出，不然就像你肩膀上背个大包，别人都得绕着走。

除了不影响通行，还得考虑到美观。

毕竟一个桥梁建得好不好看，谁不喜欢走在上面觉得心情舒畅呢？咱们再来聊聊加劲肋的形状。

这个可得讲究。

形状不对，力学效果可就大打折扣了。

一般来说，最常见的是U型、V型或者L型。

梁的加劲肋设计范文加强肋的设计需要考虑梁的几何形状、材料特性以及加载条件等因素。

下面将介绍几种常用的加强肋设计方法。

1.等截面增加肋等截面增加肋是最常见的加强肋设计方法之一、该方法是在梁的底部或顶部等距离划分出一定数量的矩形肋。

这些肋的宽度、高度和间距可以根据需要进行选取。

通常情况下，肋的高度应设置为梁截面高度的1/6到1/4，并且肋的宽度应小于梁截面宽度的1/3、在等截面增加肋中，肋与梁的连接可以采用焊接、螺栓连接或预埋连接等方式。

2.不等截面增加肋不等截面增加肋是在梁的截面不同位置设置不同高度或宽度的肋。

根据梁的受力分布情况和几何形状，可以在梁的一侧或两侧增加不同高度的肋。

这种设计方法可以更好地适应梁受力的变化，并提高梁的刚度和强度。

3.倍宽肋设计倍宽肋设计是在梁的一侧设置一条宽度较大的加强肋。

该设计方法适用于需要提高梁的抗弯刚度的情况。

倍宽肋可以在梁的正上方、正下方或一侧。

在等截面倍宽肋设计中，肋的高度应设置为梁截面高度的1/6到1/4，并且肋的宽度应小于梁截面宽度的1/34.斜肋设计斜肋设计是在梁的截面上设置斜向的加强肋，可以提高梁的承载能力和抗挠性。

斜肋的角度可以根据梁受力的分布情况进行选择。

通常情况下，斜肋的角度应在15到30度之间。

在斜肋设计中，肋与梁的连接可以采用焊接、螺栓连接或预埋连接等方式。

加强肋的设计需要注意以下几点：1.加强肋与梁的连接应牢固可靠，能够承受相应的荷载。

2.加强肋的尺寸和数量应根据梁的受力和加载条件进行选择，确保其能够提供足够的强度和刚度。

3.加强肋应具有足够的韧性和耐久性，以保证梁的使用寿命。

4.加强肋的布置应符合结构设计的要求，避免对梁的正常使用造成影响。

在实际工程中，加强肋的设计是梁设计的重要环节之一、通过合理设计和优化加强肋的形状和位置，可以提高梁的结构性能，增强其承载能力和抗挠性，从而有效地满足工程项目的需求。

同时，加强肋的设计也需要考虑材料的选择和施工的可行性，以确保设计与实际施工之间的一致性。

横隔板刚度验算一、基本设计横隔板设计为实腹式，中间预留过人孔；在支座处横隔板加厚加密，间距1m ，厚度14mm ；在跨中段横隔板间距3m ，厚度12mm 。

在验算横隔板刚度时，取边支座、中支座和跨中段横隔板进行检算。

参考书籍《现代钢桥》（吴冲），横隔板按挖空比率可分为实腹式、框架式和桁架式。

定义开口率按公式1-1计算：ρ=√bℎBH ⁄当ρ≤0.4 时，横隔板可视为实腹式，主要考虑剪应力；当ρ≥0.8 时，为桁架式，可简化为仅受轴力的杆件；当0.4<ρ<0.8 时，横隔板受力性质介于实腹式和桁架式之间，简化为框架处理，考虑轴力和抗弯，横隔板类型判断如表2。

图1 横隔板开口率 表2 横隔板类型中支座处 跨中处 边支座处 横隔板厚度B （mm ） 0.014 0.012 0.014 横隔板面积A （mm 2） 24.838 13.425 18.860 横隔板开口面积A 1（mm 2）1.766 1.766 1.766 开口率ρ 0.267 0.363 0.306 横隔板类型实腹式实腹式实腹式二、计算根据规范《公路钢结构桥梁设计规范》(JTG D64-2015)规定，为了防止钢箱梁出现过大的畸变和面外变形，需要设置中间横隔板。

横隔板间距、刚度及近似应力验算方法采用日本公路钢结构桥梁设计指南中的规定。

（1-1）BA=HBhbHA 1=bh位置参数1、 横隔板间距采用公式2-1计算：{L D ≤6m (L ≤50m ) L D ≤0.14L −1且≤20m (L >50m )式中：L ——桥梁等效跨径（m ）。

2、 横隔板刚度为了抵抗箱梁的畸变，横隔板必须有足够的刚度。

横隔板最小刚度K 应该满足下式要求：K ≥20EI dwL d3 I dw={α12F u (1+2b 1B u )2+α22F l (1+2b 2B l )2+2F ℎ(α12−α1α2+α22)} α1=e e +f B u +B l 4H ，α2=f e +f B u +B l4He =I fl B l B u +2B l 12F ℎ，f =I fu B u 2B u +B l12F ℎ式中： L d ——两横隔板间距，按式(1-2)计算； I dw ——箱梁截面主扇性惯矩；E ——钢材的弹性模量；F u ——钢梁上顶板截面积（包括加劲肋）； F l ——钢梁下底板截面积（包括加劲肋）； F ℎ——一个腹板的截面积； I fu ——顶板对箱梁对称轴的惯性矩； I fl ——底板对箱梁对称轴的惯性矩； H ——腹板长度。

计算处梁截面尺寸（mm）:H2750×350×25×40h b tw tf185********梁的长度（mm）:梁腹板高度h0（mm）:1770梁腹板高厚比（h0/tw）：70.8材料强度标准值（N/mm2）：345295是否需配置横向加劲肋：是1）受压翼缘扭转受到约束，如有刚性铺板、制动板或焊有钢轨时：否一级72-120Nb/(Af)≤602）受压翼缘扭转未受约束时：否49.51942965加劲肋外伸宽度取值（mm）：120符合规范要求！加劲肋间距a (mm)加劲肋厚度取值（mm）:12符合规范要求！4000弯矩M（KN-m）剪力V（KN）局部集中荷载（KN）轴压力（KN）8500100000(1）σcr计算：梁的受压翼缘是否受到约束：1（"是"填写“1”，"否"填写“0”）则：λb=0.484658248295λb≤0.85,时375.83186270.85<λb≤1.25,时1381.476449λb>1.25,时σcr值：295（手工从上面三项中取值填写）(2）τcr计算：0.931468938a/h0≤1.0,时λs最终取值0.845541462a/h0>1.0，时0.845541462170λs≤0.8,时165.43219140.8<λs≤1.2,时261.5602777λs>1.2,时τcr值：165（手工从上面三项中取值填写）(3）σc,cr计算：0.9769083390.5≤a /h0≤1.5，时1.1112912761.5＜a /h0≤2.0，时λc最终值： 1.169295λc≤0.9时232.309550.9<λc≤1.2时237.4573839λc>1.2时σc,cr值：232.3（手工从上面三项中取值填写）227.97122322.59887010梁加劲设计是否需要配置纵向加劲肋：截面设计内力Ⅰ：仅配置横向加劲肋材料强度设计值（N/mm2）：σcr λs τcr λc σc,cr 腹板区格的局部稳定验算计算区格内，由平均弯矩产生的腹板计算高度边缘的弯曲压应力σ：计算区格内，由平均剪力产生的腹板平均剪应力τ：腹板计算高度边缘的局部压应力，σc:验算公式：验算结果：0.6159536363)按抗震规范，腹板宽厚比有更严格的规定。

支承加劲肋的设计计算要点支承加劲肋的设计计算主要包括下列三个方面：(1) 当支座反力或集中荷载F 通过支承加劲肋端部刨平顶紧于梁翼缘或柱顶传递时，通常按传递全部F 计算其端面承压应力（不考虑翼缘与腹板间的部分传力）：/ce ce ce F A f σ=≤式中 A ce ——端面承压面积（接触处净面积，图1）； f ce ——钢材端面承压强度设计值（见表1，约等于1.5f ）。

当集中荷载很小时，支承加劲肋和翼缘间也可不刨平顶紧，而靠焊缝传力。

(2) 支承加劲肋应按轴心受压柱验算其在腹板平面外的整体稳定。

一般可近似偏大按高度为h 0的两端铰接轴心受压柱，沿全高承受相等压力F 。

柱截面取加劲肋及其两侧15t 范围内的腹板，但不超出梁端为限。

(3) 支承加劲肋与腹板的连接焊缝应按承受全部支座反力或集中荷载F 计算。

通常采用角焊缝连接，并假定应力沿焊缝全长均匀分布，实用焊脚尺寸应满足构造要求并有一并富余。

当集中荷载很小时，支承加劲肋可按构造设计而免于计算。

图1 支承加劲肋表1 钢材的强度设计值（N/mm 2） 钢材 钢号 厚度或直径（mm ）抗拉、抗压和抗弯f 抗剪f v 端面承压 （刨平顶紧）f ce ≤16 215 125 320＞16~40 200 115 320Q235 ＞40~60 190 110 320 ≤16 315 185 445 ＞16~25 300 175 425 16Mn 钢、 16Mnq 钢 ＞25~36 290 170 410 ≤16 350 205 450 ＞16~25 335 195 435 15MnV 钢、 15MnVq 钢 ＞25~36 320 185 415。

梁腹板加劲肋设置内容概括：
一、加劲肋的选择
根据腹板高厚比范围确定采用何种加劲肋，
1、
，腹板本身能保证，设构造加劲肋；
2、
，按规定间距设置横向加劲肋；
3、
且翼缘扭转受约束或者
但翼缘扭转未受约束时，设置横向+纵向加劲肋；
4、任何情况下，均应保证
二、加劲肋位置要求
1、横向加劲肋：应尽量成对布置在腹板两侧
尺寸：
间距：
2、纵向加劲肋：布置在腹板受压区
尺寸：
时，满足
位置：距受压边距离
3、短加劲肋：
尺寸：
间距：
三、支座处支承加劲肋计算内容
1、肋板稳定性：按支反力
作用下，计算长度为
，有效面积为肋板横截面及两侧各
范围的腹板组成的十字形截面，轴心受压构件计算。

2、刨平顶紧时，肋板顶面承压强度：
（此种处理方法多用）
焊缝连接时，验算焊缝应力。

3、肋板与腹板连接焊缝验算
四、设置加劲肋厚腹板区格安全验算
1、仅配置横向加劲肋的腹板：
2、求弯矩单独作用下的临界应力
：
1)求通用高厚比
：
梁受压翼缘扭转受约束时：
梁受压翼缘扭转不受约束时：
2）求
当
时，
当
时，
当
时，
2、求剪力单独作用下的临界应力：
1)求通用高厚比
：
当
时：
当
时：
2）求
当
时，
当
时，
当
时，
3、求局部压应力单独作用下的临界应力：
1)求通用高厚比
：
当时：
当时：
2）求
当时，
当时，
当时，。