悬臂式挡土墙设计讲解

悬臂式挡墙和扶壁式挡墙构造设计首先，我们来介绍悬臂式挡墙。

悬臂式挡墙是一种具有悬挂效应的挡墙结构，通过采用悬挂横梁设计来增加挡墙的承载能力和稳定性。

悬挂横梁位于挡墙的顶部，通过外侧锚杆固定在坡体中，利用斜拉力将挡墙的荷载传递到地基中。

悬臂式挡墙具有抗滑性好、承载能力高、施工方便等特点。

1.挡墙的结构形式：悬臂式挡墙可以采用钢筋混凝土结构或预应力混凝土结构。

根据具体情况选择合适的结构形式。

2.悬挂横梁设计：悬挂横梁是悬臂式挡墙的重要组成部分，负责传递荷载到地基中。

设计悬挂横梁时需要考虑挡墙的荷载、横梁的强度、刚度和稳定性等。

3.锚杆设计：锚杆是将悬挂横梁与坡体牢固连结的重要构件。

锚杆的数量、直径和长度需要根据挡墙的荷载和土体的力学性质来确定。

4.整体稳定性分析：悬臂式挡墙的整体稳定性分析是设计中的关键问题。

通过研究挡墙、悬挂横梁和锚杆等结构的力学性能，评估挡墙的整体稳定性，并采取相应的措施来增加挡墙的稳定性。

接下来，我们介绍扶壁式挡墙。

扶壁式挡墙是一种通过与坡体紧密接触来增加挡墙稳定性的结构形式。

扶壁式挡墙没有悬挂横梁，挡墙直接建造在坡体上，通过与坡体之间的摩擦力将侧向荷载传递到坡体中。

扶壁式挡墙具有施工方便、经济实用等特点。

扶壁式挡墙的构造设计需要考虑以下几个方面：1.挡墙的结构形式：扶壁式挡墙可以采用钢筋混凝土结构或预应力混凝土结构。

根据具体情况选择合适的结构形式。

2.与坡体之间的摩擦力分析：扶壁式挡墙的稳定性依赖于与坡体之间的摩擦力。

通过研究挡墙与坡体之间的接触性能，并考虑土体的力学性质，来评估挡墙的稳定性。

3.土体的稳定性分析：扶壁式挡墙的稳定性分析还需要考虑土体的稳定性。

通过分析坡体的抗滑性能、抗倾覆性能等，来评估挡墙结构对土体稳定性的影响。

4.建造顺序设计：扶壁式挡墙的建造顺序需要合理设计，以确保挡墙的稳定性和施工的安全性。

综上所述，悬臂式挡墙和扶壁式挡墙都是土木工程中常见的挡墙结构，它们在设计时需要考虑结构形式、荷载传递、稳定性等方面的问题。

悬臂式挡土墙设计方法探讨(全文)一.悬臂式挡土墙的定义和作用1.1 定义悬臂式挡土墙是一种由墙板、支撑结构和基础构成的挡土结构，其特点是挡土墙板在上部受到荷载作用而产生弯曲，而下部则通过支撑结构和基础来传递荷载，保证墙体的稳定性。

1.2 作用悬臂式挡土墙主要用于抵抗土体的侧方推力，能够有效防止土体滑动和变形，保护周围的建筑物、路基等。

二.悬臂式挡土墙的设计方法2.1 地质调查与分析在设计悬臂式挡土墙之前，需要进行详细的地质调查和分析，了解土体的性质、坡度、坡面的形态和土壤结构等，以便为后续的设计提供准确的数据。

2.2 挡土墙的几何尺寸确定根据地质调查和分析的结果，确定悬臂式挡土墙的几何尺寸，包括挡土墙的高度、宽度和墙板的厚度等。

2.3 荷载计算和结构设计根据土体的侧推力和荷载特性，进行对挡土墙的荷载计算，并根据计算结果进行结构设计，确定支撑结构和基础的尺寸和材料。

三.悬臂式挡土墙的施工工艺3.1 基础施工3.2 墙板施工3.3 支撑结构施工3.4 后期处理四.悬臂式挡土墙的监测与维护4.1 监测方法4.2 维护措施附件：本文档涉及的附件包括：地质调查报告、设计图纸、结构计算书等。

法律名词及注释：1. 悬臂式挡土墙：悬臂式挡土墙是一种由墙板、支撑结构和基础构成的挡土结构，其特点是挡土墙板在上部受到荷载作用而产生弯曲，而下部则通过支撑结构和基础来传递荷载，保证墙体的稳定性。

2. 土体侧推力：土体侧推力是指土体在某一方向上的侧向压力，即土体对挡土墙施加的推力。

3. 支撑结构：支撑结构是指支撑挡土墙板的结构，主要包括墙脚、支撑梁等。

4. 基础：基础是指挡土墙的承载结构，用于将挡土墙的荷载传递到地基中。

一.悬臂式挡土墙的简介悬臂式挡土墙是现代土木工程领域中常见的挡土结构，通过墙板和支撑结构的相互作用，可以有效地抵抗土体的侧方推力，保护周围环境和建筑物的安全。

本文将对悬臂式挡土墙的设计方法进行探讨，以便为相关工程提供参考。

悬臂挡墙施工技术一、主要技术特点：悬臂式挡土墙结构简单、厚度小、重量轻、挡土高度高、施工方便。

它是钢筋混凝土挡土墙的一种重要形式，是一种轻型挡土结构。

它依靠墙壁的重量和地板以上的重量（包括表面超载）来保持平衡。

可适用于地基和地震区的低承载力。

a) 本工程悬臂挡墙总长约650m。

墙体高度应根据现场实际情况确定（参考挡土墙图纸及04J008第92页选型），基础埋深不小于1.5米，对地基的承载能力有要求。

在150千帕。

b) 在基础底部添加防滑齿墙。

c)墙上设置排水孔，距离2-3m ，外坡度5 %，用直径100mm的PVC 管呈梅花状排列；进水口下部用粘土夯实密封厚度30cm，反滤层设置为40cm较厚的粗粒层。

d)变形缝应在墙体上每隔12m 设置，宽度为2cm ，伸缩缝应用沥青防水层封堵或嵌入沥青涂层板。

2、地面处理：本工程地基承载力应达到150Kpa，开挖地基存在淤泥层或软土层，超挖部分可采用C15混凝土回填。

如距承重层2m以内土层发生变化，应及时通知设计单位调整挡土墙接缝及结构设计。

3、混凝土垫层施工：根据设计图纸。

基础浇筑10厘米厚，C15混凝土垫层在混凝土垫层两侧各放置比基础宽10厘米。

在挡土墙基础的凹槽处，设置木模板。

4、钢筋安装：对于现浇钢筋基础，先安装基础钢筋，预先准备墙体竖向钢筋，待基础浇筑且混凝土达到2.5Mpa后为墙体安装钢筋。

钢筋的现场加工、制作和捆扎。

现场绑扎时，先画线，再放置钢筋，穿线，打结，最后放置专用垫片。

首先放置主杆，然后放置辅助杆。

放置焊接接头和绑扎接头的钢筋时，接头位置同一截面的接头数量、搭接长度应按现行施工规范执行。

钢筋的交叉处用铁丝固定。

所有箍筋与受力钢筋垂直排列，箍筋钩搭接沿受力钢筋方向错开。

为了保证保护层的厚度，焊盘的厚度要准确，预制时要保证强度。

5、模板工程：A.模板设计模板采用2.44m*1.22m*1.2cm木夹板，模板接缝处用塑料条密封，防止漏浆。

板后用成型的方木垂直钉在模板上，方木之间的距离为10cm。

悬臂式、扶壁式挡土墙1、引用文件《普通混凝土配合比设计规程》JGJ55-2011《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》GB/T50080-2002《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》GB/T50082-2009 《通用硅酸盐水泥》GB 175-2007《水泥标准稠度用水量、凝结时间、安定性检验方法》GB/T1346-2011 《水泥胶砂强度检验方法（ⅠSO 法）》GB/T17671-1999 《钢筋机械连接通用技术规程》JGJ107-2010 《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1-2004 2、施工准备 2.1概述悬臂式挡土墙由底板和固定在底板上的直墙构成，主要靠底板上的填土重量来维持稳定的挡土墙，主要由立壁、趾板及踵板三个钢筋混凝土构件组成。

悬臂式挡土墙构造简单，施工方便，能适应较松软的地基，墙高一般在6m-9m 之间。

面坡常用1：0.02～1：0.05斜坡，具体坡度值将根据立板的强度和刚度要求确定。

背坡可直立。

墙顶的最小厚度通常采用20～25cm 。

当墙高较高时，宜在立板下部将截面加厚。

踵板采用等厚,趾板端部厚度可减薄,但不小于0.30m 。

当墙高较大时，立壁下部的弯矩较大，钢筋与混凝土的用量剧增，此时建议采用扶壁式挡土墙。

扶壁式挡土墙，由底板、立板、扶壁组成。

立板常为等厚,间距常取墙高的1/3~1/2,厚度约为间距的1/8~1/6,但不小于0.3m 。

凸榫：为提高挡土墙抗滑稳定的能力，底板设置凸榫。

为使凸榫前的土体产生最大的被动土压力，墙后的主动土压力不因设凸榫而增大。

2.2作业条件钢管、木方、新型节能对称拉杆、2cm 厚泡沫板、3mm厚三合板、悬臂式挡土墙扶壁式挡土墙槽钢、模板等材料准备齐全。

钻孔灌注桩各种质量指标检验合格桩头进行截除，截除后的桩顶标高应符合设计要求，清理桩头并报检测单位进行检测。

2.3材料及机具主体材料为碎石、钢筋，应符合设计级配要求；选用的水泥、砂、及外加剂等原材料应符合设计要求，并按相关规定进行检验。

悬臂式挡土墙设计一、悬臂式挡土墙的特点和适用范围悬臂式挡土墙通常由立壁、趾板和踵板三部分组成，其结构形似悬臂梁。

它的主要特点包括：1、结构轻巧：相比于重力式挡土墙，悬臂式挡土墙可以节省材料，降低工程造价。

2、施工方便：构件可以预制，现场拼装，施工速度较快。

3、适应性强：能够适应不同的地形和地质条件。

悬臂式挡土墙适用于填方路段、地基承载力较低的地区以及对景观要求较高的场所。

例如，在城市道路的填方边坡、河岸护坡等工程中经常被采用。

二、设计前的准备工作在进行悬臂式挡土墙设计之前，需要收集一系列的基础资料和数据，包括：1、工程地质勘察报告：了解地基土的物理力学性质、地下水位等情况，为基础设计提供依据。

2、填土的物理力学参数：如填土的重度、内摩擦角、粘聚力等，这些参数对于计算土压力至关重要。

3、挡土墙的使用要求：包括墙高、墙顶荷载、使用年限等。

三、土压力计算土压力的计算是悬臂式挡土墙设计的关键环节。

常用的土压力计算方法有库仑土压力理论和朗肯土压力理论。

在实际工程中，应根据具体情况选择合适的理论和计算方法。

库仑土压力理论适用于墙背倾斜、粗糙，填土表面倾斜的情况；朗肯土压力理论则适用于墙背垂直、光滑，填土表面水平的情况。

一般来说，如果挡土墙的墙背较为粗糙，填土表面有一定坡度，采用库仑土压力理论计算更为准确。

计算土压力时，需要考虑不同的工况，如正常使用状态和地震状态。

在地震状态下，土压力会增大，需要乘以相应的地震系数进行调整。

四、挡土墙的稳定性验算悬臂式挡土墙的稳定性验算包括抗滑移稳定性验算和抗倾覆稳定性验算。

抗滑移稳定性验算的目的是确保挡土墙在土压力作用下不会沿基底发生滑移。

验算时，需要计算挡土墙受到的滑移力和抗滑移力，抗滑移安全系数应满足规范要求。

抗倾覆稳定性验算则是保证挡土墙不会绕墙趾发生倾覆。

计算倾覆力矩和抗倾覆力矩，抗倾覆安全系数也必须达到规定值。

此外，还需要进行地基承载力验算，确保基底压力不超过地基的承载能力。

悬臂挡土墙设计悬臂挡土墙是一种常见的土木工程结构，其设计应考虑土壤类型、墙体尺寸、支撑结构以及地质条件等因素，以确保墙体具有良好的稳定性和耐久性。

本文将就悬臂挡土墙的设计要点进行论述，以指导读者在实际工程中设计合适的悬臂挡土墙。

一、土壤类型分析在进行悬臂挡土墙设计时，首先需要对工程所处地区的土壤类型进行详细的分析。

常见的土壤类型包括砂土、黏土等。

对于不同类型的土壤，其内聚力和摩擦力特性也会有所不同。

因此，在选择合适的墙体材料和设计参数时，需充分考虑土壤的物理性质。

二、墙体尺寸确定悬臂挡土墙的尺寸设计是确保其能够承受整个挡土体的重量和外力作用的关键因素。

根据实际情况，设计师需要考虑挡土墙的高度、宽度和厚度等参数。

一般来说，墙体的高度越高，挡土墙的稳定性要求越高。

墙体的厚度和宽度也需要根据土壤类型和设计要求进行合理的选择。

三、支撑结构设计悬臂挡土墙的稳定性来自于支撑结构的设计。

支撑结构通常包括锚杆、地锚等。

在设计支撑结构时，需要对土壤的抗剪强度和抗拉强度进行合理估计，以选择合适的材料和尺寸。

此外，还需要根据土壤的性质进行有效的加固措施，确保支撑结构能够承受墙体的挤压力和水平荷载。

四、地质条件分析地质条件是悬臂挡土墙设计中不可忽视的因素之一。

在进行设计之前，需要对工程地区的地质情况进行详细调查，了解土层的分布、厚度和稳定性等信息。

根据地质调查结果，设计师可以选择合适的支撑结构和加固措施，以确保悬臂挡土墙在地震、地下水位变化等外部条件影响下仍然稳定可靠。

五、施工及维护要点在进行悬臂挡土墙设计之后，还需要注意施工及维护的要点。

施工时，应按照设计要求进行施工材料的选择和施工工艺的安排，确保墙体的质量和结构的稳定。

同时，为了保证悬臂挡土墙的长期使用和维护，需要进行定期巡视和维护，及时发现并修复墙体的损坏和松动部位。

总结：悬臂挡土墙的设计是一项精细的工作，需要综合考虑土壤类型、墙体尺寸、支撑结构、地质条件等多个因素。

悬臂式挡土墙工程实例——成都市三环路与铁路立交工程设计路段为K23+385.728—K23+486.726右幅快车道；已知，填方最大高度5米，地基承载力设计值[σ]=150kpa,墙身设计高度H=4m ；填土标准重度γ=18KN/m 3，填土表面均布荷载q=10KN/m 2, 填土内摩擦角Φ=35。

,底板与地基摩擦系数f=0.3,墙身采用C20混凝土，HRB335钢筋。

一、 截面选择选择悬臂式挡土墙。

尺寸按悬臂式挡土墙规定初步拟定，如图所示 根据规范要求H 1=110H=400mm, H 2=H-H 1=3600mm, H 0=810mm,b=250mm, B=0.8H=3200mm ；地面活荷载q 的作用，采用换算立柱高：01050.55189q H r ==== B 3的初步估算：22250(810)0.05=470mm B H =++⨯320 1.4348.78=22300.3(40.55) 1.0518r c K m Ex B B H m f μ•⨯=-=••⨯+⨯⨯•—0.47（H+）B 1 =B-B 3-B 2=3200-2230-470=500mmB20.27kpac22.22kpac图1 悬臂式支挡结构计算图（单位：mm)min=71.54kpa1=97.45kpa2=102.91kpamax=108.72kpa二、 荷载计算 1.土压力计算由于地面水平，墙背竖直且光滑，土压力计算选用朗金理论公式计算：2tan 450.2712K αφ⎛⎫=︒-= ⎪⎝⎭地面处水平压力：σA =γH 。

*Ka=18⨯59⨯0.271=2.71 kpa悬臂底B 点水平压力：σB =γ(H 。

+H 2) Ka =18⨯(59+3.6)⨯0.271=20.27 kpa底板c 点水平压力：σc =γ(H 。

+ H 2 + H 1 )Ka=18⨯(59+3.6+0.4)⨯0.271=22.22 kpa土压力及合力作用点位置： Ea 1=σA H 2 =2.71⨯3.6=9.76 KN/m ；Za 1=22H + H 1 =2.2 m Ea 2=12(σB -σA )⨯H=12⨯（20.27-2.71）⨯3.6=31.61 KN/m ；Za 2= 13H 2 + H 1 =1.6 mEa 3= 12(σc -σA )⨯H= 12⨯(22.22-2.71)⨯4=39.02 KN/m ；Za 3= 13（H 1 + H 2）=1.333 m2．竖向荷载计算 （1）立臂自重力钢筋混凝土标准容重γk ＝ 25kN/m3，其自重力 G 1k =()0.2502.47+⨯(3.6+0.81)⨯25=39.69 KN/mX 1=0.5+[0.22⨯4.41⨯0.5⨯0.22⨯23+0.25⨯4.41⨯(0.22+0.125)] ÷(0.5⨯0.22⨯4.41+0.25⨯4.41) =0.7844 m （2）底板自重力G 2k=(0.5+0.47+2.23) ⨯0.4⨯25=32 KN/m X 2=3.22=1.6 m （3）地面均布活载及填土的自重力G 3k=(q+γH 2)B 1 =(10+18⨯3.6) ⨯2.23=166.81 KN/mX 3=0.5+0.47+2.232=2.085 m 三、抗倾覆稳定验算 稳定力矩112233xk k k k M G x G x G x =++=39.69⨯0.7844+32⨯1.6+166.81⨯2.085 =430.13 KN*m/m 倾覆力矩Mq k =Ea1*Za1+Ea3*Za3=9.67⨯2.2+39.02⨯1.333=73.49 KN*m/m0430.135.8573.9.541xk qk M K M ==>=故稳定 四、抗滑稳定验算 竖向力之和G k =∑Gi k =39.69+32+166.81=238.50 KN/m 抗滑力Ff=Gk*f=238.500.3=71.55 KN/m 滑移力E= Ea1+ Ea3=9.76+39.02=48.78 KN/m71.5548.781.47 1.3k c G f K E ===> 故稳定 五、地基承载力验算地基承载力采用设计荷载，分项系数：地面活荷载r 1＝1.30；土荷载r 2＝1.20；自重r 3＝1.20。

4悬臂式挡土墙解析在土木工程领域，挡土墙是一种常见的结构，用于支撑填土或山坡土体，防止土体变形失稳。

其中，悬臂式挡土墙以其独特的结构和性能特点，在许多工程中得到了广泛应用。

接下来，让我们一起深入了解一下悬臂式挡土墙。

悬臂式挡土墙通常由立壁、趾板和踵板三部分组成。

立壁就像是一面竖直的墙壁，直接承受土压力的作用；趾板位于挡土墙的前端，起到增加稳定性和分散压力的作用；踵板则位于后端，为整个结构提供支撑和平衡。

这种挡土墙的工作原理其实并不复杂。

当土体作用在立壁上时，土压力会通过立壁传递到趾板和踵板上。

由于趾板和踵板的设置，使得挡土墙能够将所承受的压力有效地分散到地基中，从而保持结构的稳定。

悬臂式挡土墙具有不少优点。

首先，它的结构相对简单，施工较为方便。

与其他复杂的挡土墙结构相比，悬臂式挡土墙不需要大量的预制构件和复杂的连接方式，这在一定程度上缩短了施工周期，降低了施工成本。

其次，它能够适应不同的地形和地质条件。

无论是在平坦的场地还是在复杂的山坡地形上，悬臂式挡土墙都可以根据实际情况进行灵活的设计和施工。

再者，它的占地面积相对较小。

在一些空间有限的场地中，悬臂式挡土墙能够充分发挥其优势，有效地利用空间。

然而，悬臂式挡土墙也并非完美无缺。

它对地基的要求相对较高。

如果地基承载力不足，就可能导致挡土墙的下沉或倾斜，从而影响其稳定性和安全性。

此外，悬臂式挡土墙的钢筋用量较大，这也在一定程度上增加了工程造价。

在设计悬臂式挡土墙时，需要考虑多个因素。

土压力的计算是至关重要的一环。

土压力的大小和分布直接影响着挡土墙的结构尺寸和配筋设计。

常用的土压力计算方法有库仑土压力理论和朗肯土压力理论。

设计师需要根据具体的工程条件选择合适的计算方法，并对计算结果进行合理的修正。

同时，挡土墙的稳定性也是设计中需要重点关注的问题。

包括抗滑移稳定性、抗倾覆稳定性和地基承载力稳定性等。

为了保证挡土墙的稳定性，设计师需要合理确定挡土墙的尺寸、配筋以及基础的形式和尺寸。

悬臂式挡土墙设计在土木工程领域，挡土墙是一种常见的结构，用于支撑填土或山坡土体，防止其坍塌和滑移，以保持土体的稳定性。

悬臂式挡土墙作为一种常见的挡土墙形式，具有结构简单、施工方便等优点，在工程中得到了广泛的应用。

一、悬臂式挡土墙的结构组成悬臂式挡土墙主要由立壁、趾板和踵板三部分组成。

立壁是挡土墙的主要受力构件，通常垂直于地面，承受土压力和其他水平荷载。

趾板位于挡土墙的底部前端，增加了挡土墙的抗倾覆稳定性。

踵板位于挡土墙的底部后端，主要用于承受地基反力，提高挡土墙的抗滑移稳定性。

二、悬臂式挡土墙的工作原理悬臂式挡土墙的工作原理是通过自身的重力、趾板和踵板与地基之间的摩擦力以及墙身结构的抗弯能力来抵抗土压力的作用。

当土体作用在挡土墙上时，土压力会使挡土墙产生弯矩和剪力。

立壁通过弯曲变形来抵抗弯矩，同时趾板和踵板与地基之间的摩擦力可以抵抗水平滑移，从而保证挡土墙的稳定性。

三、悬臂式挡土墙的设计要点1、土压力计算土压力的计算是悬臂式挡土墙设计的关键。

常用的土压力计算方法有库仑土压力理论和朗肯土压力理论。

在实际工程中，应根据土体的性质、挡土墙的高度和填土的坡度等因素选择合适的土压力计算方法。

2、稳定性验算悬臂式挡土墙的稳定性包括抗倾覆稳定性和抗滑移稳定性。

抗倾覆稳定性验算主要是计算挡土墙在土压力作用下绕墙趾点的倾覆力矩和抗倾覆力矩，确保抗倾覆力矩大于倾覆力矩。

抗滑移稳定性验算则是计算挡土墙在土压力作用下的水平滑移力和抗滑移力，保证抗滑移力大于水平滑移力。

3、截面设计根据土压力计算结果和稳定性验算要求，确定悬臂式挡土墙的截面尺寸。

立壁的厚度和高度应根据抗弯和抗剪强度要求进行设计，趾板和踵板的长度和厚度应根据地基承载力和抗滑移、抗倾覆要求进行确定。

4、钢筋配置在悬臂式挡土墙的设计中，钢筋的配置是保证结构强度和耐久性的重要措施。

钢筋的布置应根据内力计算结果进行，通常在立壁的受拉区和受压区配置纵向钢筋，在趾板和踵板内配置横向钢筋和分布钢筋。

悬臂式挡土墙工程实例——成都市三环路与铁路立交工程设计路段为K23+385.728—K23+486.726右幅快车道； 已知，填方最大高度5米，地基承载力设计值[σ]=150kpa,墙身设计高度H=4m ；填土标准重度γ=18KN/m 3，填土表面均布荷载q=10KN/m 2,填土内摩擦角Φ=35。

,底板与地基摩擦系数f=0.3,墙身采用C20混凝土，HRB335钢筋。

一、 截面选择选择悬臂式挡土墙。

尺寸按悬臂式挡土墙规定初步拟定，如图所示 根据规范要求H 1=110H=400mm, H 2=H-H 1=3600mm, H 0=810mm,b=250mm, B=0.8H=3200mm ；地面活荷载q 的作用，采用换算立柱高：01050.55189q H r ==== B 3的初步估算：22250(810)0.05=470mm B H =++⨯320 1.4348.78=22300.3(40.55) 1.0518r c K m Ex B B H m f μ•⨯=-=••⨯+⨯⨯•—0.47（H+）B 1 =B-B 3-B 2=3200-2230-470=500mmB20.27kpac22.22kpac图1 悬臂式支挡结构计算图（单位：mm)min=71.54kpa1=97.45kpa2=102.91kpamax=108.72kpa二、 荷载计算 1.土压力计算由于地面水平，墙背竖直且光滑，土压力计算选用朗金理论公式计算：2tan 450.2712K αφ⎛⎫=︒-= ⎪⎝⎭地面处水平压力：σA =γH 。

*Ka=18⨯59⨯0.271=2.71 kpa悬臂底B 点水平压力：σB =γ(H 。

+H 2) Ka =18⨯(59+3.6)⨯0.271=20.27 kpa底板c 点水平压力：σc =γ(H 。

+ H 2 + H 1 )Ka=18⨯(59+3.6+0.4)⨯0.271=22.22 kpa土压力及合力作用点位置：Ea 1=σA H 2 =2.71⨯3.6=9.76 KN/m ；Za 1=22H + H 1 =2.2 m Ea 2=12(σB -σA )⨯H=12⨯（20.27-2.71）⨯3.6=31.61 KN/m ；Za 2= 13H 2 + H 1 =1.6 mEa 3= 12(σc -σA )⨯H= 12⨯(22.22-2.71)⨯4=39.02 KN/m ；Za 3= 13（H 1 + H 2）=1.333 m2．竖向荷载计算 （1）立臂自重力钢筋混凝土标准容重γk ＝ 25kN/m3，其自重力 G 1k =()0.2502.47+⨯(3.6+0.81)⨯25=39.69 KN/mX 1=0.5+[0.22⨯4.41⨯0.5⨯0.22⨯23+0.25⨯4.41⨯(0.22+0.125)] ÷(0.5⨯0.22⨯4.41+0.25⨯4.41) =0.7844 m （2）底板自重力G 2k=(0.5+0.47+2.23) ⨯0.4⨯25=32 KN/m X 2=3.22=1.6 m （3）地面均布活载及填土的自重力G 3k=(q+γH 2)B 1 =(10+18⨯3.6) ⨯2.23=166.81 KN/m X 3=0.5+0.47+2.232=2.085 m 三、抗倾覆稳定验算 稳定力矩112233xk k k k M G x G x G x =++=39.69⨯0.7844+32⨯1.6+166.81⨯2.085 =430.13 KN*m/m 倾覆力矩Mq k =Ea1*Za1+Ea3*Za3=9.67⨯2.2+39.02⨯1.333=73.49 KN*m/m0430.135.8573.9.541xk qk M K M ==>=故稳定 四、抗滑稳定验算 竖向力之和G k =∑Gi k =39.69+32+166.81=238.50 KN/m 抗滑力Ff=Gk*f=238.500.3=71.55 KN/m 滑移力E= Ea1+ Ea3=9.76+39.02=48.78 KN/m71.5548.781.47 1.3k c G f K E ===> 故稳定 五、地基承载力验算地基承载力采用设计荷载，分项系数：地面活荷载r 1＝1.30；土荷 载r 2＝1.20；自重r 3＝1.20。

一.参数1.地面活载 q :20kN/m 22.土的重度γ:18kN/m 33.墙后土高差 H 1:6m 墙前土埋深 H 3: 5.2m 4.粘聚力 C :0kPa 5.土的内摩擦角 :30度二 墙体尺寸墙底面坡度取：k =0墙底面坡角 α0=atan(k)=0度墙踵板悬挑长度 L 2 =1m 立墙根部 L 1= 500 + 300 = 1.2m 墙趾板悬挑长度 L 3 =1.5m 墙体截面示意图墙底部宽度 B = L 1+L 2+L 3 = 3.7m 墙后土体总高 H2:11.2α1=atan(H 2/(L 2+0.3)) =83.3792239度假想墙背与墙后填土摩擦角 δ=30度第二破裂面临界角：=30度墙背倾角:=6.620776082度临界角>墙背倾角，不产生第二破裂面二.荷载计算H 2 =11.20.35262564q 产生 Eaq =q*H 2*Ka*1.1=86.8869573kN/m H 2范围土体产生 q 1=γ*H 2*Ka=71.0893287H 2范围土体产生 Ea 1=0.5*q 1*H 2*1.1=437.910265总主动压力Ea=Eaq+Ea 1=524.797222kN/m 土压力作用点高度 z =（q*Ka*H2^2/2+q1*H2^2/6)/(Ea/1.1)=4.04238411mH3范围土体土压力计算α2=atan(H 3/L 3) =73.9091837度墙背倾角:被动土压力系数 kp=tan(45+Φ/2)^22H 3范围土体产生 q 2=γ*H 3*Kp=187.2H 3范围土体产生 Ea 2=0.5*q 2*H 3*1.1=535.392kN/m悬臂挡土墙设计设计依据:《建筑地基基础设计规范GB50007-2002》=-+-+++⋅-=222])cos()cos(()sin()sin(1)[cos(cos )(cos 主动动压力系βρρδβϕϕδρδρρϕKa ϕββϕρsin sin arcsin 212245-+-= cr αρ-= 90ϕϕαρ土压力作用点高度 z2 =（q 2*H 3^2/6)/(Ea2/1.1)=1.73333333m三 抗滑移稳定验算重力G计算:混凝土断面 A 1=21.9936505m 2(计算见附件1)墙后土断面 A 2=5m 2(计算见附件1)G=A 1*25+A 2*18=639.841262kN α =83.3792239度α0 =0度δ=30度α -α0-δ=53.3792239Gn=Gcos(a 0)=639.841262kNGt=Gsin(α0)=0kN Eat=Ea×sin(α 1-α0-δ)=421.202893kN Ean=Ea×cos(α1 -α0-δ)=313.049911kN 墙前H3范围土体Ea2=535.392kN摩擦系数 μ =0.4滑移力 ＝ Eat - Gt =421.202893抗滑力＝ (Gn+Ean) μ+Ea2=916.548469Kc=抗滑移力/滑移力=2.17602605>1.3，抗滑移验算满足OK!四 抗倾覆稳定验算x f = b - z×ctan(α) = 3.2307947m z f = z - b×tan(α0)= 4.04238411m x 0 =1.90258588m (计算见附件1)Eax = Ea×sin(α-δ)=421.202893Eaz = Ea×cos(α-δ) =313.049911抗倾覆力矩 Mv 1= G x 0 + E az x f =2228.75295墙前H3范围土体抗倾覆力矩 Mv 2= Ea2*z2 =928.0128抗倾覆力矩 Mv = Mv1+Mv2 =3156.766倾覆力矩 M h = E ax z f =1702.66388Kp=Mv/Mh=1.85401581>1.5，抗倾覆验算满足OK!e =(Mv-Mh)/Gk =1.52598944m偏心距 e 0 = b/2 - e =0.32401056mb /4=0.925m b /6=0.616666667m偏心距 e ＜b /6地基压力392.854504kN/m 2122.221806kN/m 2偏心距 e ＞b /6416.29435kN/m 2=+=)61(0max Be B G P k =-=)61(0min Be B G P k =-==)2/(32320max e b G La G P kk k59219594.xls1.2×f=180kN/m 2地基应力验算不满足，请调整！总竖向力 Gk =952.891173kN 对两桩中心点o点取矩：Mv 1= G(x0 -B/2)+ Eaz(xf -B/2)=465.904277Mv2= Ea2*z2 =928.0128Mh = Eax* zf =1702.66388b1=b3=0.8m b2=2.1m 桩的纵向间距s =2.4m N 1=±s*(Mh-Mv1-Mv2)/b2=352.8535kNN2=s*Gk/2=1143.46941kN Nmax=1496.3229kN Nmin=790.615918kN六 结构设计立板与底板混凝土等级采用 C35，ft= 1.57N/mm 2 fc=16.7N/mm 2混凝土保护层厚度40mm钢筋HRB335fy=300N/mm 2分项系数按简化计算取1.351墙趾板计算根部截面高度:1200mm 悬挑长度 L 3=1500mmQ=1.35*L 2*P max =795.530371kN M=1.35*0.5*L2*L2*Pmax=596.6477782墙踵板计算根部截面高度:1200mm悬挑长度 L 2=1mP=P min +(P max -P min )*L 3/B=195.365778Q=1.35*L 3*(P-18*H1-25*0.7)=101.068801kN M=1.35*0.5*L 3*L 3*(P-18*H 1-25*0.7)=47.1594003=-==)2/(32320max e b G La G P kk k59219594.xls3底板配筋以墙趾板根部截面为控制截面as=M/a1fcbh 020.026551290.026913450.98654327As=1753.00354配筋率=0.152435钢筋直径18As1=254.469间距100实配筋面积2544.69001mm 2配筋率=0.221277裂缝验算αcr = 2.1ρte = As/Ate =0.00424115σsk =Mk/(0.87h0As)=173.593029f tk = 1.78φ= 1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=-0.4715111取φ＝0.2取φ=0.2ωmax =αcr *φσs(1.9c+0.08d/ρte)/E=0.14801655mm裂缝控制0.3mm裂缝验算满足4立墙配筋底截面计算q 换算土体高H 5= 1.11111111H 2=11.2作用在立板上主动压力系数Kax=Ka × sin (α-δ) =0.28301777Q1=1.35γH 2(2H 5+H 2)Ka/2=516.930823kN M1=1.35γH 2^2(3H 5+H 2)Ka/6=2089.63294KN.m 墙前H3Q2=1.35γH 3*H 3Kp/2=657.072kN M2=1.35γH 3^3Kp/6=1138.9248KN.m 总计Q=Q1-Q2=-140.14118kN M=M1-M2=950.708143KN.m截面高度h=1200mmas=M/a1fcbh0^2=0.043046220.044014880.97799256As=M/gfyh0=2817.68583配筋率=0.245016选择钢筋直径25As1=490.8738间距100实配筋面积4908.73844mm 2配筋率=0.426847裂缝验算αcr= 2.1ρte=As/Ate 0.00818123σsk=Mk/(0.87h0As)=143.392508ftk= 1.78φ=1.1-0.65ftk/(ρte σsk)=0.11374718<0.2时，取0.2φ=0.2ωmax=acr*φσs(1.9c+0.08d/ρte)/E=0.0936382mm裂缝控制0.3mm裂缝验算满足=--=s αξ211=-+=)211(5.0s s αγ=--=s αξ211=-+=)211(5.0s s αγ。