柱绑扎吊点位置计算书

电解车间预制柱吊环计算书电解车间预制柱吊环应设在承受弯距最小或便于吊装部位，使构件起吊平稳均匀，荷重对称，吊环材料应采用I级钢筋，吊环设置计算如下：1、单柱吊环埋设计算：1）、以最高、最重的M轴线的预制柱为例进行计算；柱长17.3米，柱支架宽2.4米，柱体积V=12.865m3,柱重量：G=V*g=12.865*2500=32162.5kg=32.2t（吨）；○1、施工时按最不利、承受最大重量时考虑，设2个吊环，则n=4。

则根据公式：A=G/n*σ得SA=9800×32.2/（4×65）=1214 mm2S则选取φ40的钢筋，A=1257 mm2，满足施工需要。

S○2、按翻身、脱模时四点起吊考虑、设4个吊环，则n=6：则根据公式：=G/n*σ得AS=9800×32.2/（6×65）=809 mm2AS=1018 mm2，满足施工需要。

则选取φ36的钢筋，AS吊环位置根据规范需要，分别埋设在0.207L。

即：0.207×17.3=3581mm,取3600mm。

但又考虑吊装时最不利是大吊车一台受力，及两点受力，则选择上边（大梁）两边埋设两根直径φ40一级钢筋吊环，预制柱脚埋设两根直径φ36一级钢筋吊环。

Array 2）、钢筋伸入砼需要长度，由公式： L=KQ/（2πdτ）得wL=4×161000/（2×3.14×20×2）=641mm，又按C40混凝土最小锚固长，lab=33d=33×40=1320 mm，一半考虑取660 mm，综合考虑，施工取660mm，满足施工需要。

吊钩位置根据规范需要，分别埋设在0.207L。

锚固长度如图所示：←2、吊环件必须采用 R235 钢筋制作，严禁使用冷加工钢筋。

吊环埋入混凝土深度不应小于 33 倍钢筋直径，端部做成 180°弯钩。

一级钢筋φ40加工长为：L=2200mm；一级钢筋φ36加工长为：L=2100mm。

预制构件吊点计算书
预制构件吊点计算书是施工现场进行吊装作业时必备的文件之一，它
是为了保证吊装作业的安全可靠而编制的。

下面是一份关于预制构件吊点
计算书的范例，超过1200字来详细说明该文件的内容。

预制构件吊点计
算书对于吊装作业起到了重要的指导作用，下面我们来详细了解一下。

首先，预制构件吊点计算书应包含以下几个方面的内容：
1.构件信息：列出被吊装的预制构件的名称，规格和数量等基本信息。

这是为了确保将要吊装的构件的准确性和完整性。

2.设计参数：列出吊装过程中需要用到的设计参数，如构件的自重，
集中荷载，摩阻系数，安全系数等。

这些参数是计算吊点位置和吊装方案
的基础。

3.吊点位置计算：根据构件的几何形状，计算出合适的吊点位置。

吊
点位置的确定需要考虑到构件的重心位置，避免出现过大的偏心距。

4.吊点承载力计算：根据吊装过程中施加在吊点上的静力和动力荷载，计算吊点的承载力。

这样可以确保吊点能够承受所施加的载荷而不发生破坏。

5.吊装方案：根据吊点位置计算结果，结合实际施工条件，制定出具
体的吊装方案。

吊装方案应包括吊装序列，吊装工具和设备的选择以及施
工安全措施等。

6.安全评估：对吊装过程中存在的安全隐患进行评估和分析。

评估的
内容包括吊装作业中的人身安全，设备安全，周围环境安全等。

总之，预制构件吊点计算书是在吊装作业前必须编制的一份文件，它包含了吊装作业中的各项参数计算及安全评估内容。

编制该文件能够确保吊装作业的安全可靠，最大程度地避免意外事故的发生，并保证吊装作业按计划进行。

起重吊点位置的计算公式起重吊点位置的计算是起重作业中非常重要的一环，它直接关系到起重作业的安全性和效率。

在进行起重作业时，正确地计算起重吊点位置可以帮助我们合理地安排吊点，避免因负荷不均匀而导致的事故发生。

因此，起重吊点位置的计算公式是非常必要的。

本文将介绍起重吊点位置的计算公式及其应用。

一、起重吊点位置的计算公式。

起重吊点位置的计算公式一般包括静载和动载两种情况。

1. 静载情况下的起重吊点位置计算公式。

在静载情况下，起重吊点位置的计算公式可以表示为：X = (L a) / (a + b)。

其中，X表示起重吊点位置距离重心的距离，L表示物体的长度，a表示起重吊点距离物体一端的距离，b表示起重吊点距离物体另一端的距离。

2. 动载情况下的起重吊点位置计算公式。

在动载情况下，起重吊点位置的计算公式可以表示为：X = (L a) / (a + b (c / 2))。

其中，X表示起重吊点位置距离重心的距离，L表示物体的长度，a表示起重吊点距离物体一端的距离，b表示起重吊点距离物体另一端的距离，c表示物体的重心距离物体一端的距离。

以上两种公式是起重吊点位置计算中常用的两种情况，可以根据具体的起重作业情况选择合适的公式进行计算。

二、起重吊点位置计算公式的应用。

起重吊点位置的计算公式在起重作业中有着广泛的应用，它可以帮助我们合理地安排吊点，确保起重作业的安全性和效率。

1. 合理安排吊点。

通过起重吊点位置的计算公式，我们可以根据物体的长度、起重吊点到物体两端的距离等参数，计算出合理的起重吊点位置，从而合理地安排吊点，确保负荷均匀，避免因负荷不均匀而导致的事故发生。

2. 提高起重作业效率。

合理地安排吊点可以提高起重作业的效率。

通过起重吊点位置的计算，我们可以将吊点安排在最佳位置，减少起重作业过程中的摆动，从而提高作业效率，减少作业时间。

3. 保障起重作业安全。

起重吊点位置的计算公式可以帮助我们合理地安排吊点，避免因负荷不均匀而导致的事故发生。

廊道支撑灌注桩钢筋笼吊装计算书
廊道支撑灌注桩桩径1100mm，共计18根，为上部钢立柱下部钢筋搭接3m焊接成一体。

因钢筋笼和钢立柱断面不变，吊装计算按最长钢筋笼和最长钢立柱计算。

1、最长钢筋笼长27.1m，重1.7T，四点吊，钢丝绳与水平成45度，5T滑车两个，上层钢丝绳与水平60度。

1.1吊笼钢丝绳受力
1.7/4*1.414=0.6T
安全系数取6，查港口工程施工手册232页，钢丝绳选择8.7mm以上即符合要求。

1.2上层钢丝绳受力
1.7/2/0.866=1T
安全系数取6，查港口工程施工手册232页，钢丝绳选择11mm以上即符合要求。

1.3卡环选取M16以上均可
2、最长钢立柱15.6m，重量5.882T，双绳双滑车上有扁担两点吊，钢丝绳与水平成60度。

2.1起吊时钢丝绳受力
5.882/4/0.866=1.7T
2.2竖直后钢丝绳受力
笼和柱最重为7.249T，钢丝绳受力7.249/2=3.625T
因起吊后受力最大，按此不利条件计算主吊钢丝绳，安全系数取6，
吊索最低极限能力为21.75T，查港口工程施工手册232页表，选择直径17.5mm以上钢丝绳符合要求。

2.3卡环选取M33以上即可
3、吊筋。

关于挡绳柱和管式吊点的计算1. 基本计算公式(1) 组合应力校核吊点承受竖直载荷：d V K P ⨯=钩头力(1)吊点承受水平载荷：%5⨯=V H P P(2)式中：V P ——吊点承受竖直载荷，N ；H P ——吊点承受水平载荷，N ； d K ——动载荷系数，取1.5； 吊点抗弯模量44032)(d d d W i -=π(3)式中：o d ——吊点管轴外径，mm ；i d ——吊点管轴内径，2i o d d S =-，S 为吊点壁厚，mm ； 吊点径向弯矩L P M V =(4)式中：L ——吊绳中心距母材的距离，mm ；吊点最大弯曲应力WM M =σ (5)吊点拉应力)(0S d S P HL -=πσ(6)组合应力L M σσσ+=(7) []σσ<(8)（2）剪切应力校核 吊点的剪应力)(0S d S P V-=πτ(9)[]ττ<(10)（3）焊缝截面应力校核吊点管轴周边由弯矩引起的弯曲应力[6]ffM h d M207.04πσ=(11)焊缝的剪切应力wf f l h Pv=τ (12)焊缝截面应力225.1f fM τστ+=(13)焊缝许用剪切应力[]f ττ<(14)式中：fM σ——弯矩引起的弯曲应力，MPa ；f h ——为管轴周边焊缝的最小焊角高度，取1.6倍吊点板厚，mm ；f τ——焊缝的剪切应力，MPa ；w l ——角焊缝的计算长度，对于管轴，取0(2)w l d S π=-，mm ；[]f τ——焊缝许用剪切应力，MPa 。

2. 关于吊点及挡绳柱L 和V P 的确定 （1）吊点的L 值如图中所示，L=吊点长度-钢丝绳半径 （2）单挡绳柱的L 值和V P 值d V K T T P ⨯-=)cos sin (αμαL=钢丝绳半径(3）双挡绳柱55.0)cos sin (⨯⨯-=d V K T T P αμαL=钢丝绳半径。

第一章工程概况及现场情况第一节工程概况工程名称：浦东古北御庭工程工程地址：本工程东至万邦都市花园五期、西至沪南公路、南至龙汇路、北至龙阳路建设单位：上海浦东古北置业有限公司设计单位：中国联合工程公司（主体设计）同济大学建筑设计研究院（围护设计）监理单位：上海四海建设工程造价咨询监理有限公司施工单位：浙江宝业建设集团有限公司围护施工单位：上海市机械施工有限公司勘察单位：上海豪斯岩土工程技术有限公司检测单位：上海地矿工程勘察有限公司建筑面积：93293 ㎡（其中地上建筑面积约68865㎡，地下建筑面积：24428 ㎡）结构层次：框剪结构，地下1~2层，地上均为18层。

本工程由6栋高层住宅组成。

其中4#楼、5#楼坐落在中间2层地下车库中，为大底盘双塔结构。

1#、3#、5#、6#楼坐落在中央二层地下车库周边。

中央二层地下车库为桩筏基础，地下室底板厚为0.9米，其余均为桩-梁式筏形基础，底板厚0.4m。

本工程由1～2层地下室、6栋高层组成，具体情况如下：第二节现场情况本工程由于受世博会限制，工期较紧，同时根据地下室的深度情况，先后分二期进行施工，一期区域为地下二层的中央地下车库包括4#、5#楼上上部主体结构，二期区域为中央地下车库周围的仅有地下一层的1#、2#、3#、6#楼。

根据现场平面布置及塔吊的综合利用率，1#与3#楼共用一台塔吊，2#与4#楼共用一台塔吊，5#与6#楼共用一台塔吊。

4#、5#楼位于一期中央地下车库深坑内，深坑开挖深度为-7.8m（标高为-9.10m），2#、6#楼位于二期浅坑内，浅坑开挖深度为-4m，由于先施工一期深坑及4#、5#楼上部结构，2#、6#楼需在世博结束后开工，而塔吊随着4#、5#楼上部结构的施工同步上升，考虑到塔吊的附墙杆设置，因此需将2#与4#楼、5#与6#楼之间共用的两台塔吊安装在深坑内，塔吊基础采用钻孔灌注桩+格构柱+ 承台的型式。

1#、3#楼为同时开工，仅需考虑塔吊的覆盖面积，尽量减少死角，因此该塔吊安装于近3#楼一侧，基础采用钻孔灌注桩+格构柱+承台型式。

500500计算书港利工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。

本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。

柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 4.90m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.80；柱箍的间距(mm):1000；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取4.900m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

1．确定吊点位置钢筋混凝土柱子是按轴心受压或偏心受压构件设计的，一般均为对称配筋。

在运输和吊装过程中，柱子处于受弯状态，为此，需确定合理的吊点位置，即柱子在此吊点吊装时，由自重力产生的最大正弯矩等于最大负弯矩。

对整根柱子说来，这种情况下产生的弯矩绝对值最小。

对等截面柱，经过推导知道，在一点起吊时，当吊点至柱顶距离为0.293L（L为柱子长度）时，柱身的最大正弯矩等于最大负弯矩，即柱子的起吊弯矩最小。

当两点起吊或平移时，此距离为0.207L（图14-92）。

图14-92 柱子吊装由自重产生的弯矩（A）一点起吊时；（B）两点起吊或平移时对非等截面柱，此结论需修正。

如按弯矩相等原则用数学方法推导较繁杂，用换算长度方法虽有一定误差但简便易行。

换算方法如下（图14-93）：图14-93 柱子的长度换算（A）柱子原有长度；（B）柱子换算后长度式中 A——柱子换算断面的截面积（M2）；A——柱子标准断面的截面积（M2）；L1——柱子标准断面的长度（M）；L2——柱子换算断面的长度（M）；L‘2——柱子换算断面的换算长度（M）；K——考虑换算后力臂变化的系数：当A/A＜1时，K取1.10~1.30，当A/A＞1时，K取0.90~0.70，A/A比值大时取小值。

2．吊装验算（1）强度验算吊点确定后，用力学方法计算柱子的吊装弯矩。

荷载即柱子自重力，但应考虑吊装动力系数（一般取1.5。

必要时根据吊装实际情况酌减）。

弯矩算出后，按受弯构件的计算方法验算各控制截面的强度，控制截面取弯矩最大及柱子断面改变处的截面。

强度验算近似按下列公式进行：式中 MK——吊装时柱子承受的弯矩（N•MM）；M——弯矩设计值（N•MM）；Α1——系数，当混凝土强度等级不超过C50时，Α1＝1.0，当混凝土强度等级为C80时，Α1＝0.94，其间按线性内插法确定；FC——混凝土轴心抗压强度设计值（N/MM2）；B——柱子截面宽度（MM）；X——混凝土受压区高度，近似取X＝2A‘S；H0——柱子截面有效高度（MM）；F‘Y——钢筋的抗压强度设计值（N/MM2）；A‘S——受压区纵向钢筋截面面积（MM2）；A‘S——受压区纵向钢筋合力点至截面受压边缘的距离（MM）。

构件吊装吊点计算
★★★★★计算书★★★★★
一、设计依据
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）
《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）
《建筑钢结构焊接规程》（JGJ181-2002）
《钢结构高强度螺栓连接的设计，施工及验收规程》（JGJ82-91）二、计算简图
计算简图(圆表示支座，数字为节点号)
节点编号图
单元编号图三、几何信息
各节点信息如下表：
各单元信息如下表：
四、荷载信息
结构重要性系数： 1.00
(一). (恒、活、风) 节点、单元荷载信息
1.节点荷载
**以下为节点荷载汇总表:
**以下为节点荷载图
(kN.m)
2.单元荷载
**以下为单元荷载汇总表:
单位：力(kN)；分布力(kN/m)；弯距(kN.m)；分布弯距(kN.m/m)
**以下为单元荷载图:
(kN/m)；弯距(kN.m)；分布弯距(kN.m/m)
(二). 其它荷载信息
(1). 地震作用
无地震
(2). 温度作用
(三). 荷载组合
(1) 1.00 恒载
五、内力位移计算结果
(一). 内力
1.工况内力
2.组合内力
3.最不利内力
轴力 N 包络图(单位：kN)
4.内力统计
(二). 位移
1.工况位移
2.组合位移
六、设计验算结果
本工程有2种材料：Q235钢(A3钢) 16Mn钢。

吊装计算1.1.1立柱吊装就位(1)吊装设备选型吊装设备选型按重量最大的预制立柱考虑，最重约为129t，吊装最大相对高度按15m 考虑（立柱最大高度为13.597m，承台预埋钢筋伸出0.42m，求得吊装最大相对高度为13.597+0.42=14.017m）。

考虑选用1 台250t 履带吊，配合翻转台将立柱翻转竖立，然后履带吊吊装、旋转、就位。

根据《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）第4.2.10条款的要求：起重机带载行走时，载荷不得超过允许起重量的70%。

工况一：吊臂长选定为30m，配合翻转台翻转时最大作业半径按12.0m考虑，带载不走行作业，额定起重量92.3t。

单机吊装按立柱重量的一半即64.5t考虑，250t吊钩重量4.11t，共计68.61t﹤92.3t，满足吊装要求。

工况二：吊臂长选定为30m，整体起吊立柱时最大作业半径按8.0m考虑，带载不走行作业，额定起重量154.3t。

单机吊装立柱重量129t，250t吊钩重量4.11t，共计133.11t ﹤154.3t，满足吊装要求。

表错误!文档中没有指定样式的文字。

-2 QUY250履带吊起重性能表(2)钢丝绳选择查《路桥施工计算手册》附表3-34，钢丝绳选用公称直径为72mm 、规格6×61 结构、公称抗拉强度为1700MPa 的钢丝绳，钢丝绳破断力P 为3300kN ，考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数α按6×61钢丝绳取0.80，钢丝绳的安全系数K 按机动起重设备取6，则： 钢丝绳的容许破断拉力.0.803300=4406b P S kN K α⨯==g履带吊起吊时立柱预制节段最大自重Q 取129t ，按2个吊点平均承受构件荷载，每个吊点按4根钢丝绳计算（钢丝绳采用单根绕环），钢丝绳与水平面的夹角θ按不小于60°考虑，则钢丝绳内力：112901186440sin 24sin 60b Q S kN S kN n θ===≤=⨯g g ，满足要求。