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人防墙计算

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人防外墙1（RFWQ1) 计算

计算假设:按单向板。

已知条件:

材料:混凝土C35：fc= 16.7 N/mm2 ftk= 2.2 N/mm2

ft= 1.57 N/mm2; Ec= 31500 N/mm2

墙主筋HRB400:fy=360N/mm2; Es=200000N/mm2

在人防等效静载作用下，材料动力强度提高系数(材料强度综合调整系数)：

混凝土:ft-1.5×0.8=1.2(用于抗剪计算)； fc-1.5(用于抗弯计算)； Ec-1.2。

钢筋:强度HPB235:fy-1.5; HRB335:fy-1.35; HRB400:fy-1.20; 弹模Es-1.0。

在人防等效静载作用下，材料动力强度：

混凝土C35:ftd= 1.884 N/mm2； fcd= 25.05 N/mm2；Ecd= 37800 N/mm2

钢筋:HPB235:fyd=315N/mm2; Es=210000N/mm2

HRB400:fyd=432N/mm2; Es=200000N/mm2

最小配筋率:非人防计算μmin=max（0.20%，45ft/fy)= .2 %; 人防计算μmin= .25 %。

配筋计算时，考虑受压区钢筋，偏于安全，受压区钢筋仅计入按最小配筋率的钢筋量，

当按双筋计算受拉区钢筋大于不考虑受压区钢筋的结果时，按不考虑受压区钢筋的单筋计算。

地下室层高H= 3.95m

墙厚Bh= 350mm

钢筋保护层厚:迎水面c= 40mm; 其他面c= 20mm

墙上下端支座情况:上端铰接,下端固接。

一、荷载：

地下室顶板低于室外地面:h1= 1.2m,

地下水位(从室外地面算起):h2= .5m

土容重r= 19kN/m3； 水容重rw=10kN/m3

静止土压力系数Ka= .5

室外地面荷载:q= 10 kN/m2

室外地面荷载引起的水平力:gp=ka*q= 5 kN/m2

土压力(未扣除地下水水位以下土浮重)

墙顶处土压力:E1=Ka*r*h1= 11.4 KN/m2

地下水水位以下土浮重减少的土压力(墙顶部处):E1a=10*(h1-h2)*kA=-3.5 KN/m2

墙底处土压力:E2=ka*r*(h+h1)= 48.925 KN/m2

地下水水位以下土浮重减少的土压力(墙底部处):E2a=-10ka*(h+h1-h2)=-23.25 KN/m2

地下水压力(墙顶部处):Ew1= 7 KN/m2

地下水压力(墙底部处):Ew=rw*(h+h1-h2)= 46.5 KN/m2

人防等效静荷载标准值:qe2= 55KN/m2

二.内力计算:

组合1:用于裂缝计算:Sk=土+水+地面活荷载

组合2:用于配筋计算:S=1.2土+1.3水+1.4地面活荷载

组合3:在人防等效静载作用下:

用于配筋计算:S=1.2土+1.3水+1.0人防

组合1（标准值组合）:

组合后三角形荷载1： gsj1= 37.52 KN/m2, 荷载分布高度H5= 3.95 m

组合后三角形荷载2： gsj2= 19.75 KN/m2, 荷载分布高度H4= 3.95 m

组合后均布荷载1： gjb1= 19.89 KN/m2, 荷载分布高度H5= 3.95 m

跨中最大弯矩位置(从上端计)y= 1.639 m,内力标准值： 底部：Mbk= 98.38 KN.m; 跨中:Mzk= 48.02 KN.m; 上端：Mak= 0 KN.m

组合2（非人防、设计值组合）:

组合后三角形荷载1： gsj1= 45.03 KN/m2, 荷载分布高度H5= 3.95 m

组合后三角形荷载2： gsj2= 29.95 KN/m2, 荷载分布高度H4= 3.95 m

组合后均布荷载1： gjb1= 25.98 KN/m2, 荷载分布高度H5= 3.95 m

跨中最大弯矩位置(从上端计)y= 1.639 m，内力设计值：

底部：Mb= 128.68 KN.m、Vb= 182.63 KN; 跨中：Mz= 62.8 KN.m; 上端：Ma= 0 KN.m; Va= 68.11

KN

组合3（人防、设计值组合）:

组合后三角形荷载1： gsj1= 45.03 KN/m2, 荷载分布高度H5= 3.95 m

组合后三角形荷载2： gsj2= 29.95 KN/m2, 荷载分布高度H4= 3.95 m

组合后均布荷载1： gjb1= 18.98 KN/m2, 荷载分布高度H5= 3.95 m

组合后均布荷载1： gjb2= 55 KN/m2, 荷载分布高度H= 3.95 m

跨中最大弯矩位置(从上端计)y= 1.566 m，内力设计值：

底部：Mb= 222.29 KN.m、Vb= 301.13 KN； 跨中:Mz= 115.13 KN.m； 上端：Ma= 0 KN.m、Va= 139.21

KN

三.计算结果:

1.非人防荷载作用下:

(1).墙下端:c= 40 mm;h0= 300 mm

受弯计算配筋：M= 128.68kN.m As= 1247mm2

裂缝计算配筋:Mk= 98.38kN.m As= 1627mm2

按钢筋直径(mm):d=14计算裂缝宽度：Wmax= .198mm< .2mm; OK!

抗剪验算:[Vc]=0.7ft*h0= 329.7 KN>Vb= 182.63 KN; OK!

(3).墙跨中:c= 20 mm;h0= 320 mm

受弯计算配筋：M= 62.8kN.m As= 875mm2

裂缝计算配筋:Mk= 48.02kN.m As= 875mm2

按钢筋直径(mm):d=14计算裂缝宽度：Wmax= .124mm< .3mm; OK!

2.人防荷载作用下计算结果:

(1).墙下端:c= 40 mm;h0= 300 mm

受弯计算配筋：M= 222.29kN.m As= 1809mm2

抗剪验算:[Vcd]=0.7*0.8ftd*h0= 474.768 KN>Vb= 301.13 KN; OK!

(3).墙跨中:c= 20 mm;h0= 320 mm

受弯计算配筋：M= 115.13kN.m As= 875mm2

人防外墙2（RFWQ2) 计算

已知条件:

材料:混凝土C35：fc= 16.7 N/mm2 ftk= 2.2 N/mm2

ft= 1.57 N/mm2; Ec= 31500 N/mm2

墙主筋HRB400:fy=360N/mm2; Es=200000N/mm2

在人防等效静载作用下，材料动力强度提高系数(材料强度综合调整系数)：

混凝土:ft-1.5×0.8=1.2(用于抗剪计算)； fc-1.5(用于抗弯计算)； Ec-1.2。

钢筋:强度HPB235:fy-1.5; HRB335:fy-1.35; HRB400:fy-1.20; 弹模Es-1.0。

在人防等效静载作用下，材料动力强度：

混凝土C35:ftd= 1.884 N/mm2； fcd= 25.05 N/mm2；Ecd= 37800 N/mm2

钢筋:HPB235:fyd=315N/mm2; Es=210000N/mm2 HRB400:fyd=432N/mm2; Es=200000N/mm2

最小配筋率:非人防计算μmin=max（0.20%，45ft/fy)= .2 %; 人防计算μmin= .25 %。

配筋计算时，考虑受压区钢筋，偏于安全，受压区钢筋仅计入按最小配筋率的钢筋量，

当按双筋计算受拉区钢筋大于不考虑受压区钢筋的结果时，按不考虑受压区钢筋的单筋计算。

地下室层高H= 4.55m

墙厚Bh= 350mm

钢筋保护层厚:迎水面c= 40mm; 其他面c= 20mm

墙上下端支座情况:上端铰接,下端固接。

一、荷载：

地下室顶板低于室外地面:h1= .6m,

地下水位(从室外地面算起):h2= .5m

土容重r= 19kN/m3； 水容重rw=10kN/m3

静止土压力系数Ka= .5

室外地面荷载:q= 10 kN/m2

室外地面荷载引起的水平力:gp=ka*q= 5 kN/m2

土压力(未扣除地下水水位以下土浮重)

墙顶处土压力:E1=Ka*r*h1= 5.7 KN/m2

地下水水位以下土浮重减少的土压力(墙顶部处):E1a=10*(h1-h2)*kA=-.5 KN/m2

墙底处土压力:E2=ka*r*(h+h1)= 48.925 KN/m2

地下水水位以下土浮重减少的土压力(墙底部处):E2a=-10ka*(h+h1-h2)=-23.25 KN/m2

地下水压力(墙顶部处):Ew1= 1 KN/m2

地下水压力(墙底部处):Ew=rw*(h+h1-h2)= 46.5 KN/m2

人防等效静荷载标准值:qe2= 55KN/m2

二.内力计算:

组合1:用于裂缝计算:Sk=土+水+地面活荷载

组合2:用于配筋计算:S=1.2土+1.3水+1.4地面活荷载

组合3:在人防等效静载作用下:

用于配筋计算:S=1.2土+1.3水+1.0人防

组合1（标准值组合）:

组合后三角形荷载1： gsj1= 43.22 KN/m2, 荷载分布高度H5= 4.55 m

组合后三角形荷载2： gsj2= 22.74 KN/m2, 荷载分布高度H4= 4.55 m

组合后均布荷载1： gjb1= 11.2 KN/m2, 荷载分布高度H5= 4.55 m

跨中最大弯矩位置(从上端计)y= 1.942 m,内力标准值：

底部：Mbk= 120.03 KN.m; 跨中:Mzk= 56.58 KN.m; 上端：Mak= 0 KN.m

组合2（非人防、设计值组合）:

组合后三角形荷载1： gsj1= 51.86 KN/m2, 荷载分布高度H5= 4.55 m

组合后三角形荷载2： gsj2= 34.5 KN/m2, 荷载分布高度H4= 4.55 m

组合后均布荷载1： gjb1= 14.59 KN/m2, 荷载分布高度H5= 4.55 m

跨中最大弯矩位置(从上端计)y= 1.943 m，内力设计值：

底部：Mb= 156.99 KN.m、Vb= 198.71 KN; 跨中：Mz= 73.99 KN.m; 上端：Ma= 0 KN.m; Va= 64.21

KN

组合3（人防、设计值组合）:

组合后三角形荷载1： gsj1= 51.86 KN/m2, 荷载分布高度H5= 4.55 m

组合后三角形荷载2： gsj2= 34.5 KN/m2, 荷载分布高度H4= 4.55 m

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人防临空墙结构设计1

人防临空墙结构设计1

北内K区公建－结构设计计算书

一、计算参数按塑性理论、采用等效静荷载法计算，取结果较大值。计算区格： 积水井边界条件：（左端/下端/右端/上端）： 固端 / 固端 / 固端 / 固端短边 Ln1 =2750mm长边 Ln2 =3600mm

墙厚 hb =300mmh0 =265mmas =35mm墙宽 b =1000mm

二、按人防规范设计 1、内力计算110.0kN/m3

λ= Ln2 / Ln1 =1.3α= 1 / λ2 =0.58设 β=1.4查表 ξ=0.0269

22.34kN-m/mM2 = αM1 =13.03kN-m/m

31.27kN-m/mMII = βM2 =18.25kN-m/m

钢筋 III 级 fyr = 1.20fy =432N/mm2

砼 C45 ftr = 1.5ft =2.7N/mm2fcr = 1.5fc =25.32N/mm2

系数 α1＝1.00x = ho - (ho2 - 2M / (α1fcrLn))1/2As = α1fcr1x / fyr构造配筋面积 Aso =900mm2

3.4mm As1 =19614@150)

1.9mm As2 =11414@150)

4.7mm AsI =27616@200)

2.7mm AsII =16016@200)mm2 (预选Φ

跨中 x2 =mm2 (预选Φ

支座 xI =mm2 (预选Φ跨中 x1 =

支座 xII = 2、配筋计算

mm2 (预选ΦRLKQ-12 人防临空墙设计

人防临空墙等效静荷载标准值 qe2=

跨中弯距 M1 ＝ξqL12 =支座弯距 MI ＝βM1 =

地下三层临空墙（人防）设计第 11 页

人防门框墙计算EXCEL

人防门框墙计算EXCEL

人防门框墙计算EXCEL

以下是人防门框墙计算EXCEL的详细步骤。

首先，在EXCEL中创建一个新的工作簿。在第一个工作表中，我们将进行人防门框墙的计算。

第一步：输入各项参数

在A列中，输入以下参数：

A1：门洞尺寸（宽度）

A2：门洞尺寸（高度）

A3：墙体厚度

A4：门洞高度顶部至人防门洞顶部的高度

A5：门洞高度底部至人防门洞顶部的高度

第二步：计算门洞内净空尺寸

在B列中，输入以下公式：

B1：=A1-2*A3

B2：=A2-A4-A5

这些公式将根据门洞尺寸和墙体厚度计算出门洞内净空尺寸，即门洞的净宽度和净高度。

第三步：计算门洞中心线位置

在C列中，输入以下公式： C1：=B1/2

C2：=A2-(A4+A5)/2

这些公式将根据门洞内净空尺寸和人防门洞顶部高度计算出门洞的中心线位置。

第四步：计算门洞两侧墙面面积

在D列中，输入以下公式：

D1：=B1*A2

D2：=B1*C2

这些公式将根据门洞内净空尺寸和门洞的净高度计算出门洞两侧墙面的面积。

第五步：计算门洞上方墙面面积

在E列中，输入以下公式：

E1：=A1*A4

E2：=B1*A4

这些公式将根据门洞宽度和人防门洞顶部高度计算出门洞上方墙面的面积。

第六步：计算人防门框墙的总面积

在F列中，输入以下公式：

F1：=D1+D2+E1+E2 这个公式将计算出人防门框墙的总面积，即门洞两侧墙面面积和门洞上方墙面面积的和。

第七步：可选的计算

如果你还想计算墙面的体积或重量，可以在G列和H列中使用以下公式：

G1：=F1*A3

H1：=G1*材料密度

这些公式将根据人防门框墙的总面积和墙体厚度计算出墙面的体积，然后再根据你指定的材料密度计算出墙面的重量。

通过以上步骤，你可以在EXCEL中计算出人防门框墙的各项参数，如门洞净空尺寸、门洞中心线位置、各个墙面的面积，以及可选的墙面体积和重量。这个计算表可以帮助你快速准确地设计和计算人防门框墙。

FMK1人防门框墙计算

FMK1人防门框墙计算

FMK1人防门框墙计算

在进行FMK1人防门框墙计算时，需要考虑以下几个方面：

1.结构力学计算：FMK1人防门框墙需要满足一定的强度要求，以承受可能的冲击力和爆炸力。首先需要进行结构力学计算，包括静力学计算、动力学计算和抗冲击计算等。这些计算将包括门框墙的各个部分的材料强度和尺寸，以及连接件的选择和设计。

2.爆炸力计算：FMK1人防门框墙通常需要承受爆炸力的冲击，因此需要进行相应的爆炸力计算。这些计算将包括爆炸荷载的大小、荷载作用时间和荷载的传递路径等。爆炸力计算还需要考虑周围环境的影响，如地壳结构和土壤的反应力等。

3.防火计算：FMK1人防门框墙还需要满足一定的防火要求，以保证其在火灾发生时能够提供足够的逃生时间。防火计算将包括材料的防火性能，包括抗燃烧性、烟密度、烟毒性等指标的测试和评定。此外，还需要进行逃生通道和出口的布置和设计，以确保人们在火灾发生时能够顺利逃生。

4.人员密度计算：FMK1人防门框墙的设计还需要考虑人员密度计算，以确保在紧急情况下，人们能够有足够的空间和通道进行躲避和逃生。人员密度计算将涉及到建筑物的用途和功能，例如办公楼、商业中心、酒店等，以及每个区域的人员流动情况等。

5.设计要求和标准：FMK1人防门框墙的设计还需要考虑相应的设计要求和标准。这些设计要求和标准可能是由国家建筑设计规范、消防安全规范和人防工程设计规范等制定的。设计人员需要详细了解并遵守这些规范，以确保设计的准确性和安全性。 以上是FMK1人防门框墙计算及设计的一些基本内容。在实际设计和施工中，设计人员需要根据具体的项目要求和情况进行详细的计算和设计工作，以确保人防门框墙在紧急情况下的安全性和可靠性。同时，还需要与相关部门和专业人士进行紧密合作，共同推动人防工程的发展和进步。

_人防门框墙计算

_人防门框墙计算

_人防门框墙计算

人防门框墙是建筑物中的一种特殊的墙体结构，主要用于防护和安全目的。它在设计和施工过程中需要考虑多个因素，包括结构设计，材料选择，施工方法等等。下面是一个关于人防门框墙计算的详细说明，以帮助读者了解该过程。

首先，人防门框墙的计算需要进行结构设计。这涉及到墙体的几何形状和尺寸，材料的选择，墙体的荷载和受力分析等等。在人防门框墙的设计中，要考虑到墙体的高度、宽度和厚度，并确定框墙的层数和密度。此外，还需要考虑到墙体上的开口部分，如门和窗的位置和尺寸。这些都是设计人员在进行计算时需要考虑的因素。

其次，人防门框墙的计算还需要选择适当的材料。通常，墙体的主要材料可以选择混凝土、钢材等。在选择材料时需要考虑到墙体的强度和耐久性。此外，还需要选择合适的填充材料，如保温材料和隔热材料，以确保门框墙的保温和隔音效果。选择合适的材料对于人防门框墙的安全和持久性至关重要。

在进行人防门框墙的计算时，还需要考虑到墙体的荷载和受力分析。这涉及到墙体受到的外部力量，如地震力，风力和荷载等。为了确保门框墙的稳定性和安全性，需要对墙体受力进行分析，并确定适当的厚度和加固措施。在这一过程中，还需要考虑到材料的抗拉、抗剪和抗压强度等参数。

最后，人防门框墙的计算还需要考虑到施工方法。根据墙体的尺寸和形状，需要选择适当的施工方法，如模板施工、钢结构施工等等。在进行施工时，要确保墙体的垂直度和水平度，以及墙体表面的平整度。此外，还需要考虑到人防门框墙与其他建筑物结构的连接方式和防水处理。

综上所述，人防门框墙的计算是一项复杂而细致的工作。它涉及到结构设计、材料选择、施工方法等多个方面。通过合理的计算和设计，可以确保人防门框墙的稳定性、安全性和持久性。在实际施工过程中，还应该根据具体的情况进行调整和优化，以满足实际需求和条件。计算人防门框墙的过程是一个综合性的工作，需要专业的知识和经验。