井下电气设备过载整定计算书

鑫隆煤矿井下电气整定计算说明第一部分过载整定一、过流整定细则说明：1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。

实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。

公式：I z=K∑Ie式中：I z——过载保护电流整定值，A；∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。

2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。

公式：I z=IQe+K∑Ie式中：I z——短路保护电流整定值，A；IQe——最大负载电机起动电流，A;∑Ie ——其余电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。

3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。

当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。

4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。

公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——馈电开关短路电流整定值，A；1.5——可靠系数。

5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。

公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——电磁起动器短路电流整定值，A；1.2——可靠系数。

6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。

7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10KV→690V,变比取14.5；10KV→1200V,变比取8.3）。

8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。

煤矿井下高压开关过流整定计算书2.＃井下KBGF-400/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 023掘进动力电源皮带机两台55KW+55KW+刮板机55+30KW+皮带张紧机2×5.5KW =206 KW 线路最大负荷（皮带机电机55KW ）起动电流计算公式： )108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(55×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 433(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(433+〔(206-55)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =2.5(A) 计算结果：2＃移动变电站用高压真空开关过流整定：2.5 A1.＃井下KBGF-500/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 12 采面10掘进动力电源11121 11122采面皮带55KW+55KW+刮板机55KW ×5+30KW ×2皮带张紧机2×5.5KW 煤电钻4KW ×4=462KW线路最大负荷（皮带机电机55KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(55×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 433(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(433+〔(462-55)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =3.72(A) 计算结果：1＃移动变电站用高压真空开关过流整定：3.5 A3.＃井下KBGF-200/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 1掘进01掘进主用局扇风机电源11123掘进2×28KW +110501掘进2×28KW =112 KW线路最大负荷（皮带机电机56KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(56×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 441(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(441+〔(112-56)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =2.09(A) 计算结果：2＃移动变电站用高压真空开关过流整定：2A4.＃井下KBGF-200/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 11123掘进110501掘进备用局扇风机电源3掘进2×28KW +1掘进2×28KW =112 KW线路最大负荷（皮带机电机56KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(56×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 441(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(441+〔(112-56)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =2.09(A) 计算结果：2＃移动变电站用高压真空开关过流整定：2A)5.12.1(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(630×1000)÷(1.732×660×0.85)〕×1.5｝=972(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(972+〔(892-630)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(150÷5)｝ =3.4(A) 计算结果：立井变电所代3#变压器高压开关过流整定：取4A4.地面变电所代800变压器高压开关150/5∑Pe=主扇360+斜井绞车155+立井绞车132+空压机75+锅炉65+生活照明污水处理100=887KW线路最大负荷（主扇2*160KW ）起动电流计算公式：（采用变频器启动） )5.12.1(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(320×1000)÷(1.732×380×0.85)〕×1.5｝=859(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*380*0.85)=1.79高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(859+〔(887-320)*1.79〕｝÷｛(10000÷400)*(150÷5)｝ =2.999(A) 计算结果：地面变电所代800变压器高压开关过流整定：取3A ##################################################5.井下斜井变电所一回路高压总开关400/5（1号高开） ∑Pe=北翼2069KW+南翼746KW=2815KW线路最大负荷（采煤机组380KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(380×1000)÷(1.732×1140×0.85)〕×8｝=1793(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*1200*0.85)=0.59高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(1793+〔(2815-380)*0.59〕｝÷｛(10000÷1200)*(400÷5)｝ =5.28 (A) 计算结果：井下斜井变电所一回路高压开关过流整定：取5A6.斜井变电所1#变压器高压开关400/5（2号高开）∑Pe=593.5KW线路最大负荷（刮板机80KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(80×1000)÷(1.732×660×0.85)〕×6｝=494(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(494+〔(593.5-80)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(400÷5)｝ =1.12 (A) 计算结果：井下斜井变电所1#变压器高压开关过流整定：取1.5A7.井下斜井变电所3#变压器高压开关400/5（3号高开）∑Pe=440.5KW线路最大负荷（暗斜井皮带机2*110KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(2×110×1000)÷(1.732×1140×0.85)〕×6｝=1358(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(1358+〔(440.5-2×110)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(400÷5)｝ =1.7(A) 计算结果：井下斜井变电所一回路高压开关过流整定：取2A8.井下斜井变电所代104乙高压开关200/5（5号高开）∑Pe=1035KW线路最大负荷（采煤机组380KW ）起动电流计算公式：1000)108(31000=-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ eϕco Ue Pe Ie e⨯⨯⨯⨯=310001000÷(1.732*1140*0.85)=0.59高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(1793+〔(1035-380)*0.59〕｝÷｛(10000÷1200)*(200÷5)｝ =6.5(A) 计算结果：井下斜井变电所代104乙高压开关过流整定：取6A9.斜井变电所代立井变一回路高压开关200/5（6号高开）∑Pe=746KW线路最大负荷（主排水泵90KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(90×1000)÷(1.732×1140×0.85)〕×6｝=621(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*660*0.85)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(621+〔(746-90)*1.15〕｝÷｛(10000÷660)*(200÷5)｝ =2.84(A) 计算结果：斜井变电所代立井一回路高压开关过流整定：取3A10.10KV 母线联络开关与变电所进线总开关相同，故整定值也相同不再另作计算。

方山矿井下电气设备整定计算方山矿机电科2010年9月15日方山矿老井井下电气设备整定计算一、五2采区变电所真空馈电的整定计算即变压器二次侧总馈电开关的整定（1）27#馈电的整定计算过负荷保护I op。

o=I2N。

T式中I2N。

T---变压器二次侧的额定电流，A。

由供电系统图可知变压器型号为KBSG-500/6,二次侧额定电流为417.6A。

I op。

o=417.6A真空馈电额定电流为400A，因此过载保护的实际整定值为I op。

o=400A短路保护I op。

s≥I N。

st。

m+∑I N。

re式中I N。

st。

m---负荷中启动电流最大一台（或同时启动的多台）笼型电动机的额定（或实际）启动电流，A。

∑I N。

re---负荷中除启动电流最大一台（或同时启动的多台）笼型电动机外，其他用电设备的额定电流之和，A。

I op。

s≥150kw×6.5=975A为了避免故障时越级跳闸，可将过载保护的动作时间适当延长，将短路保护的实际整定值适当加大，即将保护整定范围整定在4倍的位置，此时短路保护的实际整定值为I op。

s=4×400=1600A保护装置灵敏度效验K r=I(2) s。

min/ I op。

s≥1.5式中I(2) s。

min---后备保护区内（下一级线路）最小两相短路电流，A。

K r=I(2) s。

min/ I op。

s=2456/1600=1.535≥1.5满足要求。

（2）11#馈电的整定计算过负荷保护I op。

o=I2N。

T由供电系统图可知变压器型号为KBSG-500/6,二次侧额定电流为417.6A。

I op。

o=417.6A真空馈电额定电流为400A，因此过载保护的实际整定值为I op。

o=400A短路保护I op。

s≥I N。

st。

m+∑I N。

reI op。

s≥80kw×6.5=520A为了避免故障时越级跳闸，可将过载保护的动作时间适当延长，将短路保护的实际整定值适当加大，即将保护整定范围整定在4倍的位置，此时短路保护的实际整定值为I op。

山西煤炭运销集团阳城四侯煤业有限公司井下高低压开关整定计算编制单位：机电科编制日期：二〇一四元月七日目录一、高压开关整定计算原则 (1)二、低压开关整定计算原则 (2)三、高压开关整定计算 (3)1、中央变电所 (3)2、采区变电所 (6)四、低压开关整定计算 (10)（一）、馈电开关整定计算 (10)1、中央变电所 (10)2、采区变电所 (13)3、采区水泵房 (16)4、轨道大巷无极绳绞车硐室 (18)5、主井底 (19)6、采区无极绳硐室 (20)（二）、启动器开关整定计算 (22)1、中央变电所 (22)2、采区水泵房 (23)3、副井底 (24)4、消防材料库口 (25)5、主井底 (26)6、胶带大巷 (29)7、一采区轨道巷 (30)8、一采区转载巷 (32)9、一采区东胶带巷 (33)10、采区煤仓底 (35)井下电网设备保护整定计算一、高压开关整定计算原则根据《煤矿井下供电的三大保护细则》、《井下供电系统图》、《煤矿电工手册》进行计算。

1、过载值计算：I g ≤ϕcos 3⨯⨯e eU Pg I ——高压配电装置的过载整定值，A ；e P ——高压配电装置所带负荷的额定功率之和,kW;e U ——高压配电装置的额定电压，kV;ϕcos ——功率因数取0.8-1；2、两相短路值计算：对于电子式高压综合保护器,按电流互感器(5A)倍数分级整定：ge b ex Qe I k I k I n ∑+≥n ——互感器二次额定电流(5A)的倍数I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流K X ---需用系数，取1.15∑I e ---其余电动机的额定电流之和b k ——矿用变压器的变压比，取8.7-15.2;ge I ——高压配电装置额定电流，A ；3、校验:5.13)2(≥zb d I k I ∑R ＝R 1/K b 2+R b +R 2 ∑X ＝X X +X 1/K b 2+X b +X 2∑∑+=22)2()()(2X R U I ed)2(d I ——变压器低压侧两相短路电流，A ；I Z ——高压配电装置短路电流整定值;b k ——矿用变压器的变压比，取8.7-15.2; 二、低压开关整定计算原则根据《煤矿井下供电的三大保护细则》、《井下供电系统图》、《煤矿初步设计》、《煤矿电工手册》进行计算。

电气设备整定计算书一、计算原则与公式根据《煤矿井下供电的三大保护细则》： 1、过载保护整定值根据公式（1）计算： ϕcos 3⋅⋅≤e e g U P I ……………… 公式（1）g I ——高压配电装置的过载整定值，A ；e P ——高压配电装置所带负荷的额定功率之和,kW; e U ——高压配电装置的额定电压，kV; ϕcos ——功率因数取0.8;2、短路保护整定值根据公式（2）计算：)(4.1~2.1∑+⨯≥e X Qe bz I k I K I ……………… 公式（2） I Z ——高压配电装置短路电流整定值;Qe I ——容量最大的电动机额定起动电流，包括同时启动的几台电动机）；Ab k ——矿用变压器的变压比，一次电压为10000V,二次电压为690V 时，变压比取14.5; 一次电压为10000V,二次电压为1200V 时，变压比取8.3; 一次电压为10000V,二次电压为3460V 时，变压比取2.9;ΣIe ——其余（已启动电流的除外）电动机的额定电流之和； 1.2~1.4——可靠系数k X ——需用系数，K X = 0.4 + 0.6×P max∑P e………公式（3）,需用系统按公式（3）进行计算；3、两相短路电流的计算公式如下：∑∑+=22e)2()()(2U X R I d……………… 公式（4）∑R ＝R 1/K b 2 +R b +R 2 ∑X ＝X X /K b 2+X 1/K b 2 +X b + X 2（公式: 电源系统电抗X=SU 2、 三相短路电流 ∑=X U I S 33 、 母线短路容量 S=∑X U 2 、 两项短路电流 32866.0S S I I =）)2(dI ——两项短路电流，A;X x 、——根据三项短路容量计算的系统电抗值，Ω;∑R 、∑X —— 高压电缆的电阻、电抗值 , Ω;b k ——矿用变压器的变压比，一次电压为10000V,二次电压为690V 时，变压比取14.5; 一次电压为10000V,二次电压为1200V 时，变压比取8.3; 一次电压为10000V,二次电压为3460V 时，变压比取2.9;R b 、X b ——矿用变压器的电阻、电抗值，Ω; R 2、X 2——低压电缆的电阻、电抗值，Ω; U e ——系统电压2U ——系统电压的平方S ——系统短路容量（如果上级供电部门给定系统短路容量，则按上级部门给定的，如果没有，系统短路容量按100VA 计算）3SI ——稳态三项短路电流 ∑X ——短路回路的总电抗4、对于Y/△接线变压器,计算出的整定值灵敏度应按公式（5）进行校验:5.13)2(≥zb dI k I ……………… 公式（5） )2(d I ——两相短路电流，A ；I Z ——高压配电装置短路电流整定值;b k ——矿用变压器的变压比，一次电压为10000V,二次电压为690V 时，变压比取14.5; 一次电压为10000V,二次电压为1200V 时，变压比取8.3; 一次电压为10000V,二次电压为3460V 时，变压比取2.9;5、其他计算公式（变压器电阻、电抗）： R b =ΔP*U 22/S e 2……………… 公式（6） Z b =(U d %/100)* (U 22/ S e )*103X b = ()()22b b R Z -ΔP ——变压器短路损耗，W;U 2——变压器二次侧平均电压，KV S e ——变压器额定容量，KVA U d %——变压器阻抗电压百分数三、根据王家岭矿井初设技术资料，基准容量按100VA计算，王家岭煤业各变配电点的母线短路容量列表如下：152/108A ；四台乳化液泵站采用“三用一备”的使用方式；三台喷雾泵采用“两用一备”的使用方式。

鑫隆煤矿井下电气整定计算说明第一部分过载整定一、过流整定细则说明：1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。

实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。

公式：I z=K∑Ie式中：I z——过载保护电流整定值，A；∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。

2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。

公式：I z=IQe+K∑Ie式中：I z——短路保护电流整定值，A；IQe——最大负载电机起动电流，A;∑Ie ——其余电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。

3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。

当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。

4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。

公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——馈电开关短路电流整定值，A；1.5——可靠系数。

5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。

公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——电磁起动器短路电流整定值，A；1.2——可靠系数。

6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。

7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10KV→690V,变比取14.5；10KV→1200V,变比取8.3）。

8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。

鑫隆煤矿井下电气整定计算说明第一部分过载整定一、过流整定细则说明：1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。

实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。

公式：I z=K∑Ie式中：I z——过载保护电流整定值，A；∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。

2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。

公式：I z=IQe+K∑Ie式中：I z——短路保护电流整定值，A；IQe——最大负载电机起动电流，A;∑Ie ——其余电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。

3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。

当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。

4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。

公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——馈电开关短路电流整定值，A；1.5——可靠系数。

5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。

公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——电磁起动器短路电流整定值，A；1.2——可靠系数。

6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。

7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10KV→690V,变比取14.5；10KV→1200V,变比取8.3）。

8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。

整定计算原则一、根据《煤矿井下供电的三大保护细则》来进行计算和整定。

二、整定原则1、总进线、联络开关整定值稍微比所带负荷高防开关整定值稍大；2、原则上大一档；3、下级与上级整定值成阶梯状。

中央变电所整定计算一、中央变电所母线短路电流计算：平地变电站母线短路容量按100MVA 计算，则： 1、电源系统电抗为：Xx=U P 2/S d =102/100=1Ω2、平地变电站至中央变电所两趟电缆型号、长度为MYJV22-3×185-800-103、电缆线路电抗为：Xl=x0L=0.09×0.8=0.072Ω 电缆线路阻抗为：RL=r0L=0.118×0.8=0.0944Ω 则：ΣX= Xx+Xl=1+0.072=1.072Ω 中央变电所母线短路容量：S d =3.93072.11022==∑X U MVA 短路电流计算：I )3(d= U P /3∑Z=10000/220944.0072.13+=5365A I )2(d=0.866I )3(d=0.866×5365=4646A 二、供电系统图如下：三、短路电流计算： (一)井下中央变电所1、变压器D 1—D 2的短路电流计算：计算公式：22202)()(2X R E I d ∑+∑=(1) 系统电抗计算：de S S U X 22==0.0051Ω(2) 高压电缆的阻抗计算：20K L R R =100000⨯=AR ρ=0.526Ω/㎞20K L X X =X 0=0.08Ω/㎞两台干式变压器均采用MYJV 22-10 3×35高压电缆24米，所以可求得： R=0.526×0.024/15.22=0.000055Ω X=0.08×0.024/15.22=0.000008Ω (3) 400KVA 变压器阻抗计算：222Beed b S U P R = BeXe b S U U X 2210=R b1=0.00893Ω X b1=0.0468Ω(630KVA) 低压电缆阻抗计算：R D =0.315×0.02=0.0063Ω X D =0.078×0.02=0.00156Ω 将以上计算结果代入计算公式可得：22202)()(2X R E I d ∑+∑=I 2d1= I 2d2=6200A2、各回路最远端采用查表法计算短路电流，详细见下表所示：四、中央变电所高防开关的整定： 1、6#高防开关控制1#干式变压器 (1) ee g U S I ⋅≤3…………高压配电箱的过载整定值g I …… 高压配电箱的过载整定值，A ；e S ………高压配电箱所带变压器的额定功率容量,为400KVA;e U …… 高压配电箱额定电压，kV;103400⨯=g I ＝23A过载保护整定电流倍数（23/100=0.23），取0.2倍。

井下电气设备过载整定计算书一、题目说明题目：井下电气设备过载整定计算书层次：本科字数要求：左右二、正文1. 计算原理设备的过载能力是指在额定运行条件下，设备能够承受的短时载荷的数量和持续时间的最大值。

根据电力系统中设备的过载能力计算原理，计算设备的过载容量需要考虑以下几个方面：（1）设备的额定电流及其他额定参数；（2）设备的运行环境因素，如温度、湿度等；（3）设备设计的特殊要求。

在进行设备过载容量计算时，需要先根据设备的额定电流及其他额定参数，如电压等，计算出设备的额定负荷能力。

设备的额定负荷能力是指在额定工作条件下，设备能够承载的最大功率或电流大小。

在进行设备过载容量计算时，需要考虑设备的额定负荷能力以及设计的特殊要求等因素。

2. 计算过程（1）电缆线路过载计算①确定电缆线路长度，电缆阻抗和电缆额定电流。

②计算电缆线路的短时热稳定电流Ith=Ie*Ka*Kt*Kc*Kd式中：Ie为电缆额定电流，Ka为环境温度系数，Kt为时间系数，Kc为多回路系数，Kd为设备工作系数。

③计算电缆线路的短时热稳定时间t=h/(Ith-Ir)式中：h为电缆线路散热系数，Ir为电缆线路负荷电流。

④计算电缆线路的过载容量。

Ilh=Ie*Ka*Kt*Kc*Kd*(1+t/TC)式中：TC为设备温度上升时间。

（2）变压器过载计算①确定变压器额定容量和额定电流。

②计算变压器的短时热稳定电流。

Ith=In*Ka*Kt*Kc*Kd式中：In为变压器额定电流，Ka为环境温度系数，Kt为时间系数，Kc为多回路系数，Kd为设备工作系数。

③计算变压器的短时热稳定时间t=h/(Ith-Ir)式中：h为变压器散热系数，Ir为变压器负荷电流。

④计算变压器的过载容量。

Ilh=In*Ka*Kt*Kc*Kd*(1+t/TC)式中：TC为变压器温度上升时间。

（3）电动机过载计算①确定电动机的额定容量、额定电流和额定电压。

②计算电动机的短时热稳定电流。

井下设备的整定计算第一部分过载整定一．过流整定细则说明1.馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。

实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。

公式： I=K∑Iez——过载保护电流整定值，A；式中： Iz∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。

2.馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。

=IQe+K∑Ie公式： Iz式中： I——短路保护电流整定值，A；zIQe——最大负载电机起动电流，A;∑Ie ——其余电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。

整定以负载电机的额定电流为依据， 3.电磁起动器中电子保护器的过载电流Iz时，即视为过载，根据控制开关的整定方式取其近似值。

当运行中电流超过Iz值时，即视为短路，保护器瞬间动保护延时动作；当运行中电流超过8倍的Iz作。

4.馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。

公式：式中Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；——馈电开关短路电流整定值，A；Iz1.5——可靠系数。

5.电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。

公式：式中Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；——馈电开关短路电流整定值，A；Iz1.5——可靠系数。

6.高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。

7.移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值。

8.本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。

二．综采工作面电气整定计算（一）.移变的整定计算500KVA移变（10KV→690V,变比取14.5）二次侧过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×1.15×577.4=498A二次侧短路保护电流：Izz =IQe+K∑I e=6×1.15×180+0.75×1.15×397.4=1585A （取皮带机电机为干线最大负载）折算至一次侧过载整定电流：I/Z=498÷14.5=34A折算至一次侧短路保护电流：IZ=1585÷14.5=109A1000KVA移变（10KV→1200V,变比取8.3）二次侧过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×0.67×1020=513A二次侧短路保护电流：Izz =IQe+K∑I e=6×0.67×500+0.75×0.67×520=2271A（取采煤机为干线最大负载）折算至一次侧过载整定电流：I/Z=513÷8.3=62A折算至一次侧短路保护电流：IZ=2271÷8.3=274A800KVA移变（10KV→1200V,变比取8.3）二次侧过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×0.67×730=367A二次侧短路保护电流：Izz =IQe+K∑I e=6×0.67×160+0.75×0.67×570=929A（取后溜机头为干线最大负载）折算至一次侧过载整定电流：I/Z=367÷8.3=44A折算至一次侧短路保护电流：IZ=929÷8.3=112A（二）.馈电开关的整定计算回风顺槽馈电的过载整定计算:I/=K∑I e=0.75×1.15×101.4=87A回风顺槽馈电的短路保护计算:I=IQe+K∑I e=6×1.15×75+0.75×1.15×26.4=540A （取无极绳电机为干线最大负载）运输顺槽馈电的过载整定计算:I/=K∑I e=0.75×1.15×265.5=230A运输顺槽馈电的短路保护计算:I=IQe+K∑I e=6×1.15×180+0.75×1.15×85.5=1316A （取皮带电机为干线最大负载）名称型号电压（V) 用途负载（KW)过载电流（A)短路电流（A)起动器QBZ-80 660 回风顺槽水泵电机11 13 104 起动器QBZ-80N 660 回风顺槽绞车电机11.4 13 104起动器QBZ-80N 660 液压张电机 4 5.5 44 起动器QBZ-120N 660 无极绳绞车电机75 86 688 起动器QJR-200 660 皮带机电机90×2 207 1656 起动器QBZ-80N 660 张紧装置电机7.5 9 72 起动器QBZ-80 660 排水泵电机13 15 120 起动器QBZ-80 660 排水泵电机13 15 120 起动器QBZ-80 660 排水泵电机15 17 136 起动器QBZ-80 660 回柱绞车18.5 21 168 起动器QBZ-80 660 回柱绞车18.5 21 168组合开关QBZ-1600/1140(660)-61140 采煤机500 335 26801140 乳化液泵站1 125 84 6721140 乳化液泵站2 125 84 6721140 破碎机110 74 5921140 转载机160 107 8561140 备用软起组合QJR-4×400/1140(660)-41140 后溜机头160 107 8561140 后溜机尾160 107 8561140 前溜机头160 107 8561140 前溜机尾160 107 856起动器QBZ-80 1140 喷雾泵45 30 240 起动器QBZ-80 1140 喷雾泵45 30 240 三．3101工作面电气整定计算(一）.综掘队馈电的整定计算馈电过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×1.15×180.5=156A馈电短路保护电流：Izz =IQe+K∑I e=6×1.15×40+0.75×1.15×140.5=397A（取刮板机电机为干线最大负载）（二）轨道大巷500KVA移变的整定计算500KVA移变（10KV→1200V,变比取8.3）二次侧过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.67×135=90A二次侧短路保护电流：Izz =IQe+K∑I e=8×90=720A折算至一次侧过载整定电流：I/Z=90÷8.3=11A折算至一次侧短路保护电流：IZ=720÷8.3=87A名称型号电压（V) 用途负载（KW)过载电流（A)短路电流（A)馈电KBZ-400 1140 综掘机135 90 720 馈电KJZ-200 660 综掘队馈电180.5 156 397 起动器QBZ-80N 660 刮板机40 46 368 起动器QBZ-80N 660 刮板机40 46 368。

鑫隆煤矿井下电气整定计算说明第一部分过载整定一、过流整定细则说明：1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。

实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。

公式：I z=K∑Ie式中：I z——过载保护电流整定值，A；∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A;K——需用系数，取~1。

2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。

公式：I z=IQe+K∑Ie式中：I z——短路保护电流整定值，A；IQe——最大负载电机起动电流，A;∑Ie ——其余电机额定电流之和，A;K——需用系数，取~1。

3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。

当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。

4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于。

公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——馈电开关短路电流整定值，A；——可靠系数。

5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于。

公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——电磁起动器短路电流整定值，A；——可靠系数。

6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。

7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10KV→690V,变比取；10KV→1200V,变比取）。

8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。

9、高压起动器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。

九鑫煤业机电设备整定计算书一、整定方式（一）、高防开关的电流的整定。

我矿入井为10KV高压，整定计算方法如下：（二）、低防开关整定：3、过载整定值，通常我们能够从铭牌上知道一台电动机的额定功率（P N ）和额定电流（I N ），则Nca ca N ca ca N ca 85.0cos I I PP S P P =≈==ϕ （5-1） 在生产现场常常只知道电动机的额定功率和额定电压，而不知道额定电流。

电动机的额定电流可用式（5-2）计算。

但有些参数需要查电机手册才能得到，现场计算很不方便。

NN N N N cos 3ϕηU P I =（5-2）式中 P N ——电动机额定功率，kW ；U N ——电动机额定电压，kV ； ηN ——电动机额定效率； cos φN ——电动机额定功率因数。

这里用迅速估算电动机额定电流的方法，准确性可满足工程计算要求。

当电动机额定电压为380V 时， I N ≈ 2P N ； 当电动机额定电压为660V 时， I N ≈ 1.05P N ； 当电动机额定电压为1140V 时， I N ≈ 0.6P N ； 当电动机额定电压为6kV 时， I N ≈ 0.12P N ； 当电动机额定电压为10kV 时， I N ≈ 0.07P N 。

4、馈电开关中电子保护器的短路保护整定原则，其整定范围为(3～10)IN；我们这里取8倍。

IN 为馈电开关额定电流。

5、照明综保的整定：（三）、两相短路电流的计算及效验两相短路电流的计算公式为：I)2(d ＝∑∑+22)()(2XRUe∑R＝R1/K b2+R b+R2∑X=Xx+X1/ K b2+X b+X2式中I)2(d—两相短路电流，A；∑R、∑X—短路回路内一相电阻、电抗值的总和，Ω；Xx—根据三相短路容量计算的系统电抗值，Ω；R1、X1—高压电缆的电阻、电抗值，Ω；Kb—矿用变压器的变压比，若一次电压为6000V，二次电压为400、690、1200V时，变比依次为15、8.7、5；当一次电压为10000V，二次电压为400、690、1200V时，变比依次为25、14.5、8.3；Rb 、Xb—矿用变压器的电阻、电抗值，Ω；R2、X2—低压电缆的电阻、电抗值，Ω；Ue—变压器二次侧的额定电压，V。

井下设备的整定计算第一部分过载整定一．过流整定细则说明1.馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。

实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。

公式： I=K∑Iez——过载保护电流整定值，A；式中： Iz∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。

2.馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。

=IQe+K∑Ie公式： Iz式中： I——短路保护电流整定值，A；zIQe——最大负载电机起动电流，A;∑Ie ——其余电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。

整定以负载电机的额定电流为依据， 3.电磁起动器中电子保护器的过载电流Iz时，即视为过载，根据控制开关的整定方式取其近似值。

当运行中电流超过Iz值时，即视为短路，保护器瞬间动保护延时动作；当运行中电流超过8倍的Iz作。

4.馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。

公式：式中Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；——馈电开关短路电流整定值，A；Iz1.5——可靠系数。

5.电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。

公式：式中Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；——馈电开关短路电流整定值，A；Iz1.5——可靠系数。

6.高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。

7.移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值。

8.本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。

二．综采工作面电气整定计算（一）.移变的整定计算500KVA移变（10KV→690V,变比取14.5）二次侧过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×1.15×577.4=498A二次侧短路保护电流：Izz =IQe+K∑I e=6×1.15×180+0.75×1.15×397.4=1585A （取皮带机电机为干线最大负载）折算至一次侧过载整定电流：I/Z=498÷14.5=34A折算至一次侧短路保护电流：IZ=1585÷14.5=109A1000KVA移变（10KV→1200V,变比取8.3）二次侧过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×0.67×1020=513A二次侧短路保护电流：Izz =IQe+K∑I e=6×0.67×500+0.75×0.67×520=2271A（取采煤机为干线最大负载）折算至一次侧过载整定电流：I/Z=513÷8.3=62A折算至一次侧短路保护电流：IZ=2271÷8.3=274A800KVA移变（10KV→1200V,变比取8.3）二次侧过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×0.67×730=367A二次侧短路保护电流：Izz =IQe+K∑I e=6×0.67×160+0.75×0.67×570=929A（取后溜机头为干线最大负载）折算至一次侧过载整定电流：I/Z=367÷8.3=44A折算至一次侧短路保护电流：IZ=929÷8.3=112A（二）.馈电开关的整定计算回风顺槽馈电的过载整定计算:I/=K∑I e=0.75×1.15×101.4=87A回风顺槽馈电的短路保护计算:I=IQe+K∑I e=6×1.15×75+0.75×1.15×26.4=540A （取无极绳电机为干线最大负载）运输顺槽馈电的过载整定计算:I/=K∑I e=0.75×1.15×265.5=230A运输顺槽馈电的短路保护计算:I=IQe+K∑I e=6×1.15×180+0.75×1.15×85.5=1316A （取皮带电机为干线最大负载）名称型号电压（V) 用途负载（KW)过载电流（A)短路电流（A)起动器QBZ-80 660 回风顺槽水泵电机11 13 104 起动器QBZ-80N 660 回风顺槽绞车电机11.4 13 104起动器QBZ-80N 660 液压张电机 4 5.5 44 起动器QBZ-120N 660 无极绳绞车电机75 86 688 起动器QJR-200 660 皮带机电机90×2 207 1656 起动器QBZ-80N 660 张紧装置电机7.5 9 72 起动器QBZ-80 660 排水泵电机13 15 120 起动器QBZ-80 660 排水泵电机13 15 120 起动器QBZ-80 660 排水泵电机15 17 136 起动器QBZ-80 660 回柱绞车18.5 21 168 起动器QBZ-80 660 回柱绞车18.5 21 168组合开关QBZ-1600/1140(660)-61140 采煤机500 335 26801140 乳化液泵站1 125 84 6721140 乳化液泵站2 125 84 6721140 破碎机110 74 5921140 转载机160 107 8561140 备用软起组合QJR-4×400/1140(660)-41140 后溜机头160 107 8561140 后溜机尾160 107 8561140 前溜机头160 107 8561140 前溜机尾160 107 856起动器QBZ-80 1140 喷雾泵45 30 240 起动器QBZ-80 1140 喷雾泵45 30 240 三．3101工作面电气整定计算(一）.综掘队馈电的整定计算馈电过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×1.15×180.5=156A馈电短路保护电流：Izz =IQe+K∑I e=6×1.15×40+0.75×1.15×140.5=397A（取刮板机电机为干线最大负载）（二）轨道大巷500KVA移变的整定计算500KVA移变（10KV→1200V,变比取8.3）二次侧过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.67×135=90A二次侧短路保护电流：Izz =IQe+K∑I e=8×90=720A折算至一次侧过载整定电流：I/Z=90÷8.3=11A折算至一次侧短路保护电流：IZ=720÷8.3=87A名称型号电压（V) 用途负载（KW)过载电流（A)短路电流（A)馈电KBZ-400 1140 综掘机135 90 720 馈电KJZ-200 660 综掘队馈电180.5 156 397 起动器QBZ-80N 660 刮板机40 46 368 起动器QBZ-80N 660 刮板机40 46 368起动器QBZ-80N 660 刮板机40 46 368 起动器QBZ-80N 660 刮板机40 46 368 起动器QBZ-80N 660 喷浆机 5.5 6.5 52 起动器QBZ-80N 660 水泵15 17 136切换开关QBZ-2×120SF660 局扇风机2×15 35 280四．机电机运队电气整定计算(一）.主井装载硐室馈电的整定计算馈电过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×1.15×41.5=36A馈电短路保护电流：Izz =IQe+K∑I e=6×1.15×18.5+0.75×1.15×23=147A（取1#皮带电机为干线最大负载）(二）.副井二水平信号硐室馈电的整定计算馈电过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×1.15×26=22A馈电短路保护电流：Izz =IQe+K∑I e=6×1.15×18.5+0.75×1.15×7.5=134A（取液压站油泵电机为干线最大负载）(三）.轨道巷配电的整定计算D10馈电过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×1.15×83=72AD10馈电短路保护电流：Izz =IQe+K∑I e=6×1.15×45+0.75×1.15×38=343A（取1#挡水墙水泵电机为干线最大负载）(四）.主皮带机头馈电的整定计算馈电过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×1.15×111.5=96A馈电短路保护电流：Izz =IQe+K∑I e=6×1.15×90+0.75×1.15×21.5=640A（取主皮带电机为干线最大负载）(五）.副井一水平信号硐室馈电的整定计算馈电过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×1.15×40=35A馈电短路保护电流：Izz =IQe+K∑I e=6×1.15×22+0.75×1.15×18.5=168A（取副井井底主水泵电机为干线最大负载）(六）.变电所800KVA变压器的整定计算800KVA移变（10KV→690V,变比取14.5）二次侧过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×1.15×302=260A二次侧短路保护电流：Izz =IQe+K∑I e=6×1.15×90+0.75×1.15×212=804A（取主皮带机电机为干线最大负载）折算至一次侧过载整定电流：I /Z =260÷14.5=18A 折算至一次侧短路保护电流：I Z =804÷14.5=55A 名称 位置 型号 电压（V) 用途 负载（KW) 过载电流（A) 短路电流（A) 起动器 主井底装载硐室 QBZ-80 660 液压站主油泵 15 17 136 起动器 QBZ-80 660 液压站备用油泵15 17 136 起动器 QBZ-80 660 1#闸门电机 2.5 5.5 44 起动器 QBZ-80 660 2#闸门电机 2.5 5.5 44 起动器 QBZ-80 660 1#给煤机电机 5.5 6.5 52 起动器 QBZ-80 660 2#给煤机电机 5.5 6.5 52 起动器QBZ-80 660 1#皮带电机 18.5 21 168 起动器 QBZ-80 6602#皮带电机18.521 168 起动器 副井二水平信号硐室QBZ-80 660 主井底水泵电机 7.5 8.5 68 起动器 QBZ-80 660 主油泵电机 18.5 21 168 起动器 QBZ-80 660 备用油泵 18.5 21 168 起动器轨道巷QBZ-80 660 轨道巷绞车电机 25 28.5 228 起动器 QBZ-80 660 1#挡水墙水泵 45 51 408 起动器 QBZ-80 660 2#挡水墙水泵 13 15 120 起动器副井一水平信号硐室QBZ-80 660 液压站主油泵 18.5 21 168 起动器 QBZ-80 660 液压站备用油泵 18.521 168 起动器 QBZ-80 660 副井井底水泵 22 26 208 起动器QBZ-80 660 副井井底水泵 22 26 208 软起主皮带机头QJR-400660主皮带电机 90 104 832 起动器 QBZ-80 660 张紧装置电机 15 17 136 起动器 QBZ-80 660 皮带制动电机 1 5.5 44 起动器 QBZ-80 660 除铁器5.56.552 变电所高爆整定表 编号 名称 型号 电压（V) 用途 负载（KW) 过载电流（A) 短路电流（A) G1 高爆 PJG-10-500 10000 Ⅰ回总高爆 3561 167 664 G2 高爆 PJG-10-100 10000 3#变压器 302 18 55 G3 高爆 PJG-10-200 10000 主排水泵1 280 21 126 G4 高爆 PJG-10-200 10000 主排水泵2 280 21 126 G5 高爆 PJG-10-200 10000 综采工作面 2327.5 140 495 G6高爆PJG-10-10010000 1#变压器G7 高爆 PJG-10-500 10000 联络 G8 高爆 PJG-10-100 10000 备用 G9 高爆 PJG-10-100 10000 备用 编号 名称 型号 电压（V) 用途 负载（KW) 过载电流（A)短路电流（A) G10 高爆 PJG-10-200 10000 轨道巷移变 135 11 87 G11 高爆 PJG-10-100 10000 主排水泵3 280 21 126 G12 高爆 PJG-10-100 10000 备用 G13 高爆 PJG-10-100 10000 2#变压器 302 18 55 G14 高爆 PJG-10-500 10000 Ⅱ回总高爆 3561 167664第二部分 短路电流计算及灵敏度验算一．两相短路电流计算公式 I d 1(2)=∑∑+222XR Ue221R R K R R b b++=∑ 221X X X K X X b X b+++=∑ 式中： I d 1(2)——两相短路电流，A∑R 、∑X ——短路回路内一相电阻、电抗值的总和，Ω； X X ——根据三相短路容量计算的系统电抗值，Ω； 1R 、1X ——高压电缆的电阻、电抗值，Ω； b K ——矿用变压器的变压比;b R 、b X ——矿用变压器的电阻、电抗值，Ω； 2R 、2X ——低压电缆的电阻、电抗值，Ω；Ue ——变压器二次侧的额定电压，对于660V 网络，Ue 以690V 计算；对于1140V 网络，Ue 以1200V 计算；对于127V 网络，Ue 以133V 计算。

井下电气设备过载整定计算书1. 背景随着井下煤矿的深度越来越深，工作环境变得越来越复杂，对电气设备的可靠性要求也越来越高。

过载保护是电气设备保护的重要手段之一，保护作用在于当电气设备受到额定电流的1.2倍以上时，能够及时切断电气设备，保护电气设备不受损坏。

因此，正确设置井下电气设备的过载保护参数，对提高设备的可靠性、延长设备的使用寿命、有效防止事故的发生具有重要意义。

2. 计算方法井下电气设备的过载保护整定中，一般是基于设备的额定电流来确定整定电流值，整定电流值一般取额定电流的1.2倍，但是也应当根据井下实际用电负荷情况，进行必要的校准，以提高保护精度并满足实际工作需要。

具体的计算方法如下：2.1 计算公式设备的过载整定电流值公式如下所示：$$ I_2=I_1\\times K\\times F $$其中，I1为设备的额定电流，K为系数，F为负载系数。

•系数K是设备过载整定电流和额定电流的比值，用于校准设备的过载保护精度。

一般因素包括设备的热参数、用途、场合等因素。

系数K的取值应当根据具体设备实际情况进行确定。

•负载系数F是设备的负荷系数，一般是取实际负荷电流和设备额定电流的比值，用于考虑负荷的变化和对设备的影响。

2.2 实际应用举例说明如下，设备额定电流为1000A，根据实际情况系数K为1.1，实测负载电流为900A，则计算得到过载整定电流值为：$$ I_2=1000\\times1.1\\times\\frac{900}{1000}=990A $$因此，对该设备的过载保护进行整定时，应当将整定电流值设为990A。

3. 结论通过以上的分析，可以得出如下结论：•井下电气设备的过载保护是电气设备保护的重要手段之一，应当合理设置过载保护参数，以保护电气设备不受到损坏。

•过载整定电流值计算公式为 $I_2=I_1\\times K\\times F$，其中系数K和负载系数F应当根据具体设备情况进行确定。

煤业有限公司井下负荷整定机电科2012年6月低压开关整定计算原则1、馈电开关保护（电子式）计算 （1）、过载值计算：I e =1.15×∑P (2）、短路值整定计算：I d ≥I Q e+Kx ∑Ie（3)效验:K=d(2)Isc ≥1。

5式中：I Z ——-—过载电流整定值 ∑P--—所有电动机额定功率之和I d ——-短路保护的电流整定值I Q e--—容量最大的电动机的额定启动电流 Kx-——需用系数，取1∑I e ———其余电动机的额定电流之和Isc （2）-——被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值1.5--—保护装置的可靠动作系数两相短路电流查表计算方法供电系统图上要在距离馈电开关每个负荷侧分支线路的最远端标出两相短路电流，用来计算馈电开关短路保护可靠性系数.馈电开关短路整定值Iz 、馈电开关负荷侧最远端两相短路电流)2(dI要满足)2(dI/Iz ≥1。

5，若不满足条件，要采取措施进行整改。

两相短路电流查表计算方法:1、对从移变低压侧至每个馈电开关的负荷侧最远端所有电缆进行长度折算，比如:共有电缆四根，规格型号分别为：①3×70+1×25mm2-400m;②3×50+1×25mm2—200m③3×35+1×16mm2—200m④3×25+1×10mm2—80m.⑴对①3×70+1×25mm2-400m进行折算，3×70+1×25mm2 电缆折算系数为0。

73，400×0。

73=192m.⑵对②3×50+1×25mm2-200m进行折算，3×70+1×25mm2 电缆折算系数为1。

0,200×1。

0=200m。

⑶对③3×35+1×16mm2-200m进行折算,3×35+1×16mm2 电缆折算系数为1。