继电保护整定计算书

项目管理垃圾焚烧发电项目微机继电保护整定计算书及定值清
单
微机继电保护整定计算书及定值清单如下：
1. 发电机差动保护整定值计算：
- 过电流保护：Ipickup = 1.2 In, TMS = 0.5 s
- 零序电流保护：Ipickup = 0.2 In, TMS = 0.2 s
- 负序电流保护：Ipickup = 0.3 In, TMS = 0.3 s
2. 线路保护整定值计算：
- 过负荷保护：Ipickup = 1.5 In, TMS = 0.2 s
- 短路保护：Ipickup = 5.0 In, TMS = 0.1 s
- 距离保护：Zpickup = 0.8 Zn, TMS = 0.4 s
3. 母线保护整定值计算：
- 过电流保护：Ipickup = 1.2 In, TMS = 0.5 s
- 过压保护：Vpickup = 1.1 Un, TMS = 0.3 s
4. 高低压保护整定值计算：
- 过压保护：Vpickup = 1.15 Un, TMS = 0.2 s
- 欠压保护：Vpickup = 0.85 Un, TMS = 0.1 s
5. 过热保护及过载保护整定值计算：
- 过热保护：Tp = 90 ℃, TMS = 0.5 s
- 过载保护：Ipickup = 1.5 In, TMS = 0.3 s
6. 整定值清单：
- 发电机差动保护：过电流保护、零序电流保护、负序电流保护
- 线路保护：过负荷保护、短路保护、距离保护
- 母线保护：过电流保护、过压保护
- 高低压保护：过压保护、欠压保护
- 过热保护及过载保护：过热保护、过载保护。

光伏发电站继电保护整定计算书一、概述随着科技的进步和环保意识的提高，光伏发电站在全球范围内得到了广泛的应用。

光伏发电站的建设和运行离不开继电保护系统的支持，而继电保护整定计算则是继电保护系统中至关重要的一环。

本文将针对光伏发电站的特点，进行继电保护整定计算，并对计算结果进行详细的分析和阐述。

二、光伏发电站概述1. 光伏发电原理光伏发电是利用光伏效应将太阳能转化为电能的一种发电方式。

当太阳光照射到光伏电池上时，光子激发了光伏电池中的电子，使得电子从n型半导体流向p型半导体，形成电流。

这种电流经过电路后可以提供给电器使用。

2. 光伏发电站构成光伏发电站由光伏组件、支架、逆变器、配电柜、电网互联逆变器等部分组成。

光伏组件是将太阳光转化为电能的关键装置，逆变器则是将光伏组件输出的直流电转换为交流电并接入电网。

三、继电保护系统概述1. 继电保护系统作用继电保护系统是保护电力设备和电力系统安全运行的重要保障。

它通过对电力系统的监测和检测，对发生故障时进行及时的切除故障部分，并保证电力系统的其余部分正常运行。

继电保护系统是电力系统中的安全阀，对于光伏发电站来说更是不可或缺的。

2. 光伏发电站的继电保护需求光伏发电站运行时存在诸多的潜在风险，如电压不稳定、短路、过流等问题。

继电保护系统需要对这些问题进行监测，并能在发生故障时及时切断故障电路，确保光伏发电站的安全运行。

四、继电保护整定计算1. 继电保护整定计算的目的继电保护整定计算是为了保证继电保护装置在发生故障时能够及时切除故障电路，同时又不因误动作而影响正常运行。

整定计算需要根据电力系统的特点和运行状态进行精确的计算和设定。

2. 光伏发电站继电保护整定计算的关键参数在进行继电保护整定计算时，需要考虑的关键参数包括：光伏发电站的电网电压等级、短路电流、故障类型、光伏组件的特性等。

这些参数将直接影响到继电保护装置的整定结果。

3. 光伏发电站继电保护整定计算方法（1）根据光伏发电站的发电容量和电网电压等级，确定继电保护系统的整定参数范围。

XXXX发电有限公司继电保护整定计算方案XXXX发电有限公司二零一九年十一月计算人：复算人：初审：复审：批准：第二节：系统运行方式1、主系统运行方式：根据XX司调【2006】17号文，①系统变压器正常接地方式：起备变；＃1主变固定接地；＃1主变检修时，＃2主变接地。

②XXXX最大方式原则：考虑两台机组全开。

③XXXX最小方式原则：考虑两台机组停1台，一般停系统大方式下不接地变压器的机组；母线上连接线路最多考虑同时停2条线路。

2、厂用电系统运行方式：●正常运行方式：＃1发电机和＃2发电机都正常运行，厂用电由＃1高厂变、＃2高厂变供电，起备变热备用。

6kV公用A、B段分别由6kVⅠA、ⅡA段供电，6 kV输煤集中A、B段分别由6kVⅠB、ⅡB段供电。

联络开关在热备用。

●最小运行方式：考虑全厂大停汽，2台机组全停，厂用负荷全部由起备变供给。

第三节：主要设备参数第四节：等值阻抗计算取基准容量为S j =100MVA ，基准电压选取见《计算说明》。

一、相关元件的等值电抗计算1．系统等值阻抗：根据XX 电力调度中心文件，我公司系统阻抗如下表所示：最小方式：X S1min=0.02268(正序) X S0min=0.03495(零序) 最大方式：X S1max=0.119(正序) X S0max=0.01658(零序) 2．#1（2）发电机：0431.085.0330100%74.16%"1=⨯=Φ⨯=e j dP S X X (#1发电机)0431.085.0330100%74.16cos %"7=⨯=Φ⨯=e j d P S X X (#2发电机)0479.085.0330100%6.18cos %"21=⨯=Φ⨯=e jdP S X X － (发电机－负序阻抗)3．#1主变压器：（编号03B02003）；#2主变压器：（编号02B12083）；0352.0400100%09.142=⨯=⨯=n j d S S X X (#1主变) 0352.0400100%09.148=⨯=⨯=nj d S S X X (#2主变) 4．#01起备变：（编号02B12083）高压侧等值电抗%465.1%54.4041%6.1141323211=⨯-=-=--d d d U U U ＋低压侧等值电抗%645.19%465.1%11.211212=-=-=-d d d U U U 低压侧等值电抗%575.19%465.1%04.211313=-=-=-d d d U U U 折算到基准容量下的标么阻抗为：0293.050100%465.1113=⨯=⨯=nj d S S X X （高压侧） 3929.050100%645.19214=⨯=⨯=n j d S S X X （低压侧A 段） 3915.050100%575.19315=⨯=⨯=nj d S S X X（低压侧B 段）5．#1高厂变：（编号02B05233-1）高压侧等值电抗%91.1%6.3641%06.1141323211=⨯-=-=--d d d U U U ＋低压侧等值电抗%57.17%91.1%48.191212=-=-=-d d d U U U 低压侧等值电抗%31.17%91.1%22.191313=-=-=-d d d U U U 折算到基准容量下的标么阻抗为：0382.050100%91.114=⨯=⨯=nj d S S X X (高压侧) 3514.050100%57.1725=⨯=⨯=nj d S S X X (低压侧I —6KV 工作A 段) 3462.050100%31.1736=⨯=⨯=nj d S S X X(低压侧II —6KV 工作B 段) 6．#2高厂变：（编号02B05233-2）高压侧等值电抗%91.1%6.3641%06.1141323211=⨯-=-=--d d d U U U ＋低压侧等值电抗%67.17%91.1%58.191212=-=-=-d d d U U U 低压侧等值电抗%4.17%91.1%31.191313=-=-=-d d d U U U 折算到基准容量下的标么阻抗为：0382.050100%91.1110=⨯=⨯=nj d S S X X (高压侧) 3534.050100%67.17211=⨯=⨯=nj d S S X X (低压侧I —6KV 工作A 段) 3480.050100%4.17312=⨯=⨯=nj d S S X X(低压侧II —6KV 工作B 段) 7．＃1（2）机组励磁变： ＃1机励磁变： 67.14.3100%68.53=⨯=⨯=n j d S S U X ＃2机励磁变： 67.14.3100%68.59=⨯=⨯=nj d S S U X 8．低厂变：（1）1A 工作变(编号0330006)： 97.46.1100%95.716=⨯=⨯=n j d S S U X （2）1B 工作变(编号0330005)： 94.46.1100%90.719=⨯=⨯=nj d S S U X（3）#1照明变(编号2003-9-6)： 94.75.0100%97.317=⨯=⨯=n j d S S U X （4）#1炉电除尘变(编号2003-9-5)： 04.56.1100%07.818=⨯=⨯=n j d S S U X （5）2A 工作变(编号0330004)： 93.46.1100%88.720=⨯=⨯=n j d S S U X （6）2B 工作变(编号0330003)： 94.46.1100%91.723=⨯=⨯=n j d S S U X （7）#2照明变(编号2003-9-7)： 94.75.0100%98.321=⨯=⨯=n j d S S U X （8）#2炉电除尘变(编号2003-9-4)： 83.46.1100%73.722=⨯=⨯=n j d S S U X （9）低公变A (编号0330001)： 94.46.1100%91.728=⨯=⨯=nj d S S U X (10) 除尘备用变 (编号2003-9-3)： 83.46.1100%73.729=⨯=⨯=n j d S S U X (11) 化水变A （油变）： 60.1100%630=⨯=⨯=n j d S S U X (12) 检修变(编号2003-9-8)： 88.75.0100%94.331=⨯=⨯=nj d S S U X (13) 循环水泵房变A(编号2003-9-10)： 75.94.0100%90.333=⨯=⨯=n j d S S U X (14) 低公变B (编号0330002)： 94.46.1100%91.734=⨯=⨯=n j d S S U X (15) 化水变B （油变）： 6.50.1100%6.535=⨯=⨯=n j d S S U X (16) 厂前区变(编号2003-9-9)： 98.75.0100%99.336=⨯=⨯=n j d S S U X (17) 循环水泵房变B(编号2003-9-11)： 75.94.0100%90.338=⨯=⨯=nj d S S U X(18) 输煤变A （油变）： 56.1100%839=⨯=⨯=n j d S S U X (19) 翻车机变A （油变）： 8.425.1100%640=⨯=⨯=n j d S S U X (20) 铁路变（油变）： 2516.0100%441=⨯=⨯=n j d S S U X (21) 输煤变B （油变）： 94.46.1100%9.742=⨯=⨯=n j d S S U X (22) 翻车机变B （油变）： 8.425.1100%643=⨯=⨯=n j d S S U X (23) 灰场变（油变）： 25.2616.0100%2.444=⨯=⨯=n j d S S U X (24) 保安备用变（编号0330007）： 9.425.1100%13.649=⨯=⨯=nj d S S U X第五节：短路电流计算220KV系统基准电流I js.220kV＝KAVSavj251.023031003=⨯=⨯20KV系统基准电流I js.20kV＝KAVSavj887.22031003=⨯=⨯6KV系统基准电流I js.6.3kV＝KAVSavj16.93.631003=⨯=⨯400V系统基准电流I js.400V＝KAVSavj1444.031003=⨯=⨯一. 220KV系统短路计算 (d1点短路)1、三相短路电流计算●主系统零序网络图如下：基准电抗为X B＝2302/100＝529，相应电抗标么值为：X1-0*＝19/529＝0.0359 X2-0*＝166/529＝0.3138系统阻抗已经折算到100MV A的基准下。

发电机组继电自动保护装置整定计算书第一章绪论第一节继电保继电保护概述电力系统在运行中，由于电气设备的绝缘老化、损坏、雷击、鸟害、设备缺陷或误操作等原因，可能发生各种故障和不正常运行状态。

最常见的而且也是最危险的故障是各种类型的短路，最常见的不正常运行状态是过负荷，最常见的短路故障是单相接地。

这些故障和不正常运行状态严重危及电力系统的安全和可靠运行，这就需要继电保护装置来反应设备的这些不正常运行状态。

所谓继电保护装置，就是指能反应电力系统中电气设备所发生的故障或不正常状态，并动作于断路器跳闸或发出信号的一种自动装置。

它的基本作用是：⑴当电力系统发生故障时，能自动地、迅速地、有选择性地将故障设备从电力系统中切除，以保证系统其余部分迅速恢复正常运行，并使故障设备不再继续遭受损坏。

⑵当系统发生不正常状态时，能自动地、及时地、有选择性地发出信号通知运行人员进行处理，或者切除那些继续运行会引起故障的电气设备。

可见，继电保护装置是电力系统必不可少的重要组成部分，对保障系统安全运行、保证电能质量、防止故障的扩大和事故的发生，都有极其重要的作用。

为完成继电保护的基本任务，对于动作于断路器跳闸的继电保护装置，必须满足以下四项基本要求：⑴选择性选择性是指电力系统发生故障时，继电保护仅将故障部分切除，保障其他无故障部分继续运行，以尽量缩小停电范围。

继电保护装置的选择性，是依靠采用合适类型的继电保护装置和正确选择其整定值，使各级保护相互配合而实现的。

⑵快速性为了保证电力系统运行的稳定性和对用户可靠供电，以及避免和减轻电气设备在事故时所遭受的损害，要求继电保护装置尽快地动作，尽快地切除故障部分。

但是，并不是对所有的故障情况，都要求快速切除故障，应根据被保护对象在电力系统中的地位和作用，来确定其保护的动作速度。

（3）灵敏性灵敏性是继电保护装置对其保护范围内发生的故障或不正常工作状态的反应能力，一般以灵敏系数K表示。

灵敏系数K越大，说明保护的灵敏度越高。

第一章 电力系统各元件主要参数的计算1.1基准值选择基准功率：S B =100MV ·A 基准电压：U B =115V 基准电流：A U S I B B B 5023==基准电抗：Ω==25.1322BB B S U Z1.2 发电机参数的计算有限容量发电机的电抗标幺值计算公式：NB dG S S X X "=*对于无穷大容量系统的电抗标幺值计算公式：S S X B S ''=*式中： ''d X —— 发电机次暂态电抗 B S —— 基准容量100MV A N S ——发电机额定容量MV AS '' ——系统出口母线三相短路容量，取800MV A 利用以上公式对100MW 的发电机:已知：MWA P N 100= 取 8.0cos =ϕ 则 M V A P S N N 1258.0100c o s ===ϕ088.012510011.0*=⨯="=NB d GS S X XΩ=⨯==638.1125.132088.0*B GG Z X X对于无穷大容量电源S ：最大运行方式下正序阻抗Ω=⨯==16.2125.13216.0*B S S Z X X最大运行方式下零序阻抗Ω=⨯==48.6325.13248.0*00B S S Z X X 最小运行方式下正序阻抗Ω=⨯==385.3425.13226.0*B S S Z X X最小运行方式下零序阻抗Ω=⨯==155.10325.13278.0*B S S Z X X1.3 变压器参数的计算变压器电抗标幺值计算公式： NB K T S S U X 100(%)*=式中： (%)K U —— 变压器短路电压百分值 B S —— 基准容量100MV AN S ——变压器额定容量MV A (1) 利用以上公式对T(T1,T2,T3) :已知: MVA S N 150= 5.12(%)=K U 则 083.01501001005.12100(%)*=⨯⨯==NB K T S S U XΩ=⨯==977.1025.132083.0*B T T Z X X (2)对T4(T5):已知: MVA S N 50= 12(%)=K U 则 24.05010010012100(%)*4=⨯⨯==NB K T S S U XΩ=⨯==74.3125.13224.0*44B T T Z X X(3)对T6(T7):已知: MVA S N 5.31= 5.10(%)=K U 则 333.05.311001005.10100(%)*6=⨯⨯==NB K T S S U XΩ=⨯==083.4025.132333.0*66B T T Z X X1.4 输电线路参数的计算输电线路电阻忽略不计，设线路正序阻抗为0.4/KM Ω，线路零序阻抗为1.21/KMΩ线路阻抗有名值的计算：正序阻抗 1X X l =零序阻抗 0X X l = 线路阻抗标幺值的计算：正序阻抗 21*1BB UlS X X =零序阻抗 20*0BB U lS X X =式中： 1X ------------ 每公里线路正序阻抗值 Ω/ KM 0X ----------- 每公里线路零序阻抗值 Ω/ KM l ------------ 线路长度 KM B U -------------------基准电压115KV B S ------------------- 基准容量100MV A (1)线路正序阻抗:Ω=⨯==2.5134.01AB AB l X X039.0115100134.0221*=⨯⨯==BBAB ABUS l X XΩ=⨯==2.9234.01BC BC l X X070.0115100234.0221*=⨯⨯==BBBC BC US l X XΩ=⨯==8.4124.01CA CA l X X036.0115100124.0221*=⨯⨯==BBCA CA US l X XΩ=⨯==22554.01SC SC l X X166.0115100554.0221*=⨯⨯==BBSC SC US l X X(2) 线路零序电抗:Ω=⨯==73.151321.100AB AB l X X119.01151001321.1220*0=⨯⨯==BBAB AB U S l X XΩ=⨯==83.272321.100BC BC l X X21.01151002321.1220*0=⨯⨯==BBBC BC US l X XΩ=⨯==52.141221.100CA CA l X X110.01151001221.1220*0=⨯⨯==BBCA CA US l X XΩ=⨯==55.665521.100SC SC l X X503.01151005521.1220*0=⨯⨯==BBSC SC U S l X X第二章 短路电流的计算2.1 线路AC 上零序电流的计算2.1.1 线路AC 末端发生短路时零序电流计算B 母线发生最大接地电流时，C1，C2接通，B 、C 母线连通。

一采区变继电保护整定计算书一、已知条件⑴一区变至一采区变6KV母线短路阻抗最大运行方式为：1.77136，最小运行方式为：1.89464。

⑵一区变至一采区变6KV线路为双回路，6306线路2.6kmLGJ-2×185型导线、6406线路3.6kmLGJ-2×240型导线。

（一采区Ⅰ路线路）因6306线路为相分裂架设，故：X线= X O* L* S j/ U p2/2=0.333*2.6*100/6.32/2=1.091X缆= X O* L* S j/ U p2/2=0.08*0.4*100/6.32/2=0.0403X= X线+X缆=1.091+0.0403=1.1313二、绘制等值电路图（见附图）选取基准容量S b=100MV A选取短路点所在母线的平均电压为基准电压即：计算K1点时，选取U b1=6.3KV计算K6102---- K6216-点时，选取U b3=6.3KV三、计算各元件的电抗标么值S j、U j、I j、X j——一以基准量表示的容量（MV A）、电压(KV)、电流(KA)、电抗(Ω)S e-----额定容量(MV A)；U d%-----阻抗电压百分数；X”d%-----超瞬变电抗百分数；X O-----每千米电抗(Ω/km)；U p-----平均额定电压(KV)；X%-----电抗百分数；L-----线路长度(km)；6KV线路：（6kv电缆线路：X O为0.08Ω/km）（6702线路）：X1（架空）= X O* L* S j/ U p2/2=0.364*2*100/6.32=1.83422X1（电缆）= X O* L* S j/ U p2/2=0.08*0.875*100/6.32=0.17637X1= X1（架空）+ X1（电缆）=1.83422+0.17637=2.01059（6703线路）：X2= X O* L* S j/ U p2=0.08*0.3*100/6.32=0.06047 同6809线路（67-7线路）：X3= X O* L* S j/ U p2=0.08*0.03*100/6.32/2=0.00303（6705线路）：X4= X O* L* S j/ U p2=0.08*0.15*100/6.32=0.03023 同6808线路（6706线路）：X5（架空）= X O* L* S j/ U p2/2=0.340*3*100/6.32=2.5699 同6806线路X5（电缆）= X O* L* S j/ U p2/2=0.08*0.23*100/6.32=0.04636X5= X5（架空）+ X5（电缆）=2.5699+0.04636=2.61626（6707线路）：X6= X O* L* S j/ U p2=0.08*0.03*100/6.32=0.00605 同6807线路（6713线路）：X7= X O* L* S j/ U p2=0.08*1.1*100/6.32=0.22171 同6803线路（6714线路）：X8= X O* L* S j/ U p2=0.08*0.35*100/6.32=0.0705 同6817线路（6804线路）：X9= X O* L* S j/ U p2=0.08*0.7*100/6.32=0.14109（6805线路）：X10= X O* L* S j/ U p2=0.08*0.7*100/6.32=0.14109（6813线路）：X11（架空）= X O* L* S j/ U p2/2=0.364*3.5*100/6.32=3.20988X11（电缆）= X O* L* S j/ U p2/2=0.08*0.16*100/6.32=0.03225X11= X11（架空）+ X11（电缆）=3.20988+0.03225=3.24213四、计算K2点的短路参数（K2点前的总阻抗及短路电流）1、最大运行方式下：X K2max=0.24756+0.3925 +1.1313=1.77136最小运行方式下：X K2min=0.37084+0.3925+1.1313=1.894642、k2点的超瞬变短路电流I”：(用来作继电保护的整定计算和校验断路器的断流量) 根据：I”k2=I j/ X K2max 设基准容量为：S j =100 MV A且基准电流为：I j= S j/3U p=100/3*6.3=9.165（KA）I”k2=I j/ X K2max=9.165/1.77136=5.174（KA）同理：I”k2=I j/ X K2min 且基准电流为：I j= S j/3U p=100/3*6.3=9.17（KA）I”k2=I j/ X K2 min =9.165/1.89464=4.837（KA）五、计算末端K6702---- K6814-点的短路参数（K6702---- K6814各点的阻抗及三相短路电流）1、∵K6702 max= X K2max+X1=1.77136+2.01059=3.78195X6702 min= X K2min+X1=1.89464+2.01059=3.90523且基准电流为：I j= S j/3U p=100/3*6.3=9.165（KA）∴I” 6702 max =I j/ K6702 max =9.165/3.78195=2.423（KA）I” 6702 min =I j/ K6702 min=9.165/3.90523=2.347（KA）2、∵K67-7 max= X K2max+X3=1.77136+0.00303=1.77439X67-7 min= X K2min+X3=1.89464+0.00303=1.89767且基准电流为：I j= S j/3U p=100/3*6.3=9.165（KA）∴I” 67-7 max =I j/ K67-7 max =9.165/1.77439=5.165（KA）I” 67-7 min =I j/ K67-7min=9.165/1.89767=4.830（KA）3、∵K6705 max= X K2max+X4=1.77136+0.03023=1.80159X6705 min= X K2min+X4=1.89464+0.03023=1.92487且基准电流为：I j= S j/3U p=100/3*6.3=9.165（KA）∴I” 6705max =I j/ K6705 max =9.165/1.80159=5.087（KA）I” 6705 min =I j/ K6705min=9.165/1.92487=4.761（KA）4、∵K6706max= X K2max+X5=1.77136+2.61626=4.38762X6706 min= X K2min+X5=1.89464+2.61626=4.5109 且基准电流为：I j= S j/3U p=100/3*6.3=9.165（KA）∴I” 6706max =I j/ K6706 max =9.165/4.38762=2.089（KA）I” 6706 min =I j/ K6706min=9.165/4.5109=2.032（KA）5、∵K6707max= X K2max+X6=1.77136+0.00605=1.77741K6707 min= X K2min+X6=1.89464+0.00605=1.90069 且基准电流为：I j= S j/3U p=100/3*6.3=9.165（KA）∴I” 6707max =I j/ K6707 max =9.165/1.77741=5.156（KA）I” 6707 min =I j/ K6707min=9.165/1.90069=4.822（KA）6、∵K6713max= X K2max+X9=1.77136+0.22171=1.99307K6713 min= X K2min+X9=1.89464+0.22171=2.11635 且基准电流为：I j= S j/3U p=100/3*6.3=9.165（KA）∴I” 6713max =I j/ K6713 max =9.165/1.99307=4.598（KA）I” 6713 min =I j/ K6713min=9.165/2.11635=4.331（KA）7、∵K6714max= X K2max+X21=1.77136+0.0705=1.84186K6714min= X K2min+X21=1.89464+0.0705=1.96514 且基准电流为：I j= S j/3U p=100/3*6.3=9.165（KA）∴I” 6714max =I j/ K6814 max =9.165/1.84186=4.976（KA）I” 6714 min =I j/ K6714min=9.165/1.96514=4.664（KA）8、∵K6804max= X K2max+X12=1.77136+0.14109=1.91245K6804 min= X K2min+X12=1.89464+0.14109=2.03573 且基准电流为：I j= S j/3U p=100/3*6.3=9.165（KA）∴I” 6804max =I j/ K6804 max =9.165/1.91245=4.792（KA）I” 6804 min =I j/ K6804min=9.165/2.03573=4.502（KA）9、∵K6805max= X K2max+X13=1.77136+0.14109=1.91245K6805min= X K2min+X13=1.89464+0.14109=2.03573 且基准电流为：I j= S j/3U p=100/3*6.3=9.165（KA）∴I” 6805max =I j/ K6805 max =9.165/1.91245=4.792（KA）I” 6805 min =I j/ K6805min=9.165/2.03573=4.502（KA）10、∵K6809max= X K2max+X17=1.77136+0.06047=1.83183K6809min= X K2min+X17=1.89464+0.06047=1.95511且基准电流为：I j= S j/3U p=100/3*6.3=9.165（KA）∴I” 6809max =I j/ K6809 max =9.165/1.83183=5.003（KA）I” 6809 min =I j/ K6809min=9.165/1.95511=4.688（KA）11、∵K6813max= X K2max+X20=1.77136+3.24213=5.01349K6813min= X K2min+X20=1.89464+3.24213=5.13677且基准电流为：I j= S j/3U p=100/3*6.3=9.165（KA）∴I” 6813max =I j/ K6813 max =9.165/5.01349=1.828（KA）I” 6813 min =I j/ K6813min=9.165/5.13677=1.784（KA）六、整定计算速断动作电流整定公式：I dzj=K k K jx I”d2max/n1式中：I dzj-----瞬时电流速断保护装置的动作电流整定值（A）；I”d2max-----最大运行方式下线路末端三相短路超瞬变电流（A）；K k-----可靠系数，取1.2；K jx-----接线系数，取1；n1-----电流互感器变比；过流动作电流整定公式：Idzj=K k K jx I gh/K h n1式中：I dzj-----保护装置的动作电流整定值（A）；I gh-----线路的最大负荷电流（A）；K k-----可靠系数取，取1.2；K h-----继电器返回系数，取1.0；K jx-----接线系数，取1；n1-----电流互感器变比；1、工人村Ⅰ路6702线路：（CT变比：300/5）1）、速断动作电流：I dzj=K k K jx I”d2max/n1=1.2*1*2423/60=48.46（A）（取25A）2）、带时限过电流动作电流：∵I gh=200(A) 根据区变实际运行负荷得出的值∴I dzj =K k K j x I gh/K h n1=1.2*1*200/1*60=4 （A）（取6 A）3）、灵敏系数校验(1)、电流速断保护灵敏度校验：K m= K mxd I” d1 min/I dz≥2 根据《继电保护及二次回路速查速算手册》根据：K m= K mxd I” d1 min/I dz=0.866*4837/25*60/1=2.7>2（2）、带时限过电流保护灵敏度校验：K m= K mxd I” d2 min/I dz≥1.5根据：K m= K mxd I” d2 min/I dz=0.866*2347/6*60/1=5.6>1.54)、时限整定：6702线路被保护动作时限采用0.3S2、67-7电容器：（CT变比：1000/5）1）、速断动作电流：I dzj=K k K jx I”d2max/n1=1.2*1*5165/200=30.99（A）（取6A）2）、带时限过电流动作电流：∵I gh=240(A) 根据区变实际运行负荷得出的值∴I dzj =K k K j x I gh/K h n1=1.2*1*240/1*200=1.44 （A）（取4 A）3）、灵敏系数校验(1)、电流速断保护灵敏度校验：K m= K mxd I” d1 min/I dz≥2 根据《继电保护及二次回路速查速算手册》根据：K m= K mxd I” d1 min/I dz=0.866*4837/6*200/1=3.49>2（2）、带时限过电流保护灵敏度校验：K m= K mxd I” d2 min/I dz≥1.5根据：K m= K mxd I” d2 min/I dz=0.866*4830/4*200/1=5.2>1.54)、时限整定：67-7电容器被保护动作时限采用0.3S3、副立井Ⅰ路6705线路：（CT变比：300/5）1）、速断动作电流：I dzj=K k K jx I”d2max/n1=1.2*1*5087/60=101（A）（取23A）2）、带时限过电流动作电流：∵I gh=190(A) 根据区变实际运行负荷得出的值∴I dzj =K k K j x I gh/K h n1=1.2*1*190/1*60=3.8 （A）（取5 A）3）、灵敏系数校验(1)、电流速断保护灵敏度校验：K m= K mxd I” d1 min/I dz≥2 根据《继电保护及二次回路速查速算手册》根据：K m= K mxd I” d1 min/I dz=0.866*4837/23*60/1=3.03>2（2）、带时限过电流保护灵敏度校验：K m= K mxd I” d2 min/I dz≥1.5根据：K m= K mxd I” d2 min/I dz=0.866*4761/5*60/1=13.7>1.54)、时限整定：6705线路被保护动作时限采用0.3S5、副立井Ⅱ路6808线路：（CT变比：150/5）1）、速断动作电流：I dzj=K k K jx I”d2max/n1=1.2*1*5087/30=203（A）（取46A）2）、带时限过电流动作电流：∵I gh=190(A) 根据区变实际运行负荷得出的值∴I dzj =K k K j x I gh/K h n1=1.2*1*190/1*30=7.6（A）（取10 A）3）、灵敏系数校验(1)、电流速断保护灵敏度校验：K m= K mxd I” d1 min/I dz≥2 根据《继电保护及二次回路速查速算手册》根据：K m= K mxd I” d1 min/I dz=0.866*4837/46*30/1=3.03>2（2）、带时限过电流保护灵敏度校验：K m= K mxd I” d2 min/I dz≥1.5根据：K m= K mxd I” d2 min/I dz=0.866*4761/10*30/1=13.7>1.54)、时限整定：6808线路被保护动作时限采用0.3S6、南翼风井Ⅰ6706线路：（CT变比：200/5）1）、速断动作电流：I dzj=K k K jx I”d2max/n1=1.2*1*2089/40=62.6（A）（取35A）2）、带时限过电流动作电流：∵I gh=370(A) 根据区变实际运行负荷得出的值∴I dzj =K k K j x I gh/K h n1=1.2*1*370/1*40=11.1 （A）（取13 A）3）、灵敏系数校验(1)、电流速断保护灵敏度校验：K m= K mxd I” d1 min/I dz≥2 根据《继电保护及二次回路速查速算手册》根据：K m= K mxd I” d1 min/I dz=0.866*4837/35*40/1=2.9>2（2）、带时限过电流保护灵敏度校验：K m= K mxd I” d2 min/I dz≥1.5根据：K m= K mxd I” d2 min/I dz=0.866*2032/13*40/1=3.4>1.54)、时限整定：6706线路被保护动作时限采用0.3S7、6806线路保护定值同6706线路保护定值8、1#配电变6707线路：（CT变比：100/5）1）、速断动作电流：I dzj=K k K jx I”d2max/n1=1.2*1*5156/20=309（A）（取40A）2）、带时限过电流动作电流：∵I gh=34(A) 根据区变实际运行负荷得出的值∴I dzj =K k K j x I gh/K h n1=1.2*1*34/0.85*20=2.4 （A）（取6A）3）、灵敏系数校验(1)、电流速断保护灵敏度校验：K m= K mxd I” d1 min/I dz≥2 根据《继电保护及二次回路速查速算手册》根据：K m= K mxd I” d1 min/I dz=0.866*4837/40*20/1=5.23>2（2）、带时限过电流保护灵敏度校验：K m= K mxd I” d2 min/I dz≥1.5根据：K m= K mxd I” d2 min/I dz=0.866*4822/6*20/1=34.79>1.54)、时限整定：6707线路被保护动作时限采用0.3S9、6807线路保护定值同6707线路保护定值10、600中变Ⅰ路6713线路：（CT变比：600/5）1）、速断动作电流：I dzj=K k K j x I”d2max/n1=1.2*1*4598/120=45.9（A）（取22A和进线过流配合）2）、带时限过电流动作电流：∵I gh=1724(A) 根据区变实际运行负荷得出的值（有1120KW 电机启动）∴I dzj =K k K j x I gh/K h n1=1.2*1*1724/1*120=17.24（A）考虑到与上一级配合（取14.7A）3）、灵敏系数校验(1)、电流速断保护灵敏度校验：K m= K mxd I” d1 min/I dz≥2 根据《继电保护及二次回路速查速算手册》根据：K m= K mxd I” d1 min/I dz=0.866*4837/11.3*120/1=3.1>2（2）、带时限过电流保护灵敏度校验：K m= K mxd I” d2 min/I dz≥1.5根据：K m= K mxd I” d2 min/I dz=0.866*4331/8.6*120/1=3.6>1.54)、时限整定：6713线路被保护动作时限采用0.3S11、6803线路保护定值同6713线路保护定值12、制氮站Ⅰ路6714线路：（CT变比：300/5）1）、速断动作电流：I dzj=K k K jx I”d2max/n1=1.2*1*4976/60=99.5（A）（取23A）2）、带时限过电流动作电流：∵I gh=72*5=360(A) 根据区变实际运行负荷得出的值：带375KW电机两台，启动电流按5倍整定。

XXX35kV供电系统继电保护定值计算书XXX35kV 供电系统继电保护定值计算书第一部分 短路参数计算1.计算公式说明变压器的标幺阻抗：变压器的相电阻：变压器的相电抗：架空线路或电缆线路标幺电抗 20*J Jd U LS X X =架空线路或电缆线路标幺电阻 20*J J d U LS R R =三相短路电流*)3(KJK Z I I ∑=三相短路容量*Kdd Z S S ∑=式中：X ----------线路单位长度上的电抗，Ω/Km10kV 架空线路为0.4Ω/km 10kV 电缆线路为0.08Ω/km0R ----------线路单位长度上的电阻，Ω/KmXXX35kV 供电系统继电保护定值计算书*K Z ∑---------线路单位长度上的阻抗，Ω/Km )(22***d d K R X Z +=∑L ------------线路长度，kmd S -----------基准容量，MVA ，取100MVA dU -----------基准电压，kV ，dI ------------基准电流，kA*K X ∑-------- 短路回路总电抗的标幺值选择基准容量j S=100MVA 基准电压j U =avU35kV 基准电流kA 56.13731003jj j =⨯==U S I 10kV 基准电流kA 5.51031003jj j =⨯==U S I 2.35kV 系统母线短路参数计算根据2019年XXX 变电站35k V 母线参数标幺值:,。

35kV 母线故障最大短路电流（最大运行方式）3440.42302.01111d1max ===∑D X I35kV 母线最小短路电流(最小运行方式)XXX35kV 供电系统继电保护定值计算书373.24214.01111d1min ===∑D X I3.10kV 系统母线短路参数计算（1）35kV 变压器标幺电抗计算 1#2#3#主变参数： Ud%=8；Sb=12.5MV A64.05.121001008100*=⨯=⨯=Sb S U X J d T 因系统为全分列运行，所以35kV 变电站内10kV 母线最大短路电流(最大运行方式)1492.18702.0112j d2max ===∑D X I35kV 变电站内10kV 母线最小短路电流(最小运行方式)9421.00614.1112j d2min ===∑D X IXXX35kV 供电系统继电保护定值计算书第二部分 继电保护整定计算1.XXX 变电站站内设备定值整定1.1、主变保护定值整定：1号、2号主变参数、各侧CT 变比一致。

继电保护整定计算一、10KV 母线短路电抗已知10母线短路参数：最大运行方式时，短路容量为MVA S d 157)3((max)1.=，短路电流为KA U S I e d d 0647.91031573)3((max)1.)3((max)1.=⨯=⋅=，最小运行方式时，短路容量为MVA S d 134)3((min)1.=，短路电流为KA U S I e d d 7367.71031343)3((min)1.)3((min)1.=⨯=⋅=，则KA I I d d 77367.7866.0866.0)3((min)1.)2((min)1.=⨯==。

取全系统的基准功率为MVA S j 100=，10KV 基准电压KV U j 5.101.=，基准电流为KA U S I j jj 4986.55.10310031.1.=⨯=⋅=；380V 的基准电压KV U j 4.02.=，基准电流是KA U S I j jj 3418.1444.0310032.2.=⨯=⋅=二、1600KV A 动力变压器的整定计算（1#变压器， 2#变压器）已知动力变压器量MVA S e 6.1=，KV 4.010，高压侧额定电流A U S I He eH e 38.9210316003..=⨯=⋅=，低压侧额定电流 A U S I L e eL e 47.23094.0316003..=⨯=⋅=，变压器短路电压百分比%5.4%=s V ，电流CT 变比305150==l n ，低压零序电流CT 变比0n 。

变压器高压侧首端最小运行方式下两相断路电流为KA I d 38.6)2((min)2.=1、最小运行方式下低压侧两相短路时流过高压的短路电流折算到高压侧A I d 1300)`2((min)3.=2、最大运行方式下低压侧三相短路时流过高压的短路电流折算到高压侧A I d 1500)`3((max)3.=3、高压侧电流速断保护电流速断保护按躲过系统最大运行方式下变压器低压侧三相短路时，流过高压侧的短路电流来整定，保护动作电流 A n I K K I l d jxk j dz 6530150013.1)`3((max)3..=⨯⨯== 对应值75A 保护一次动作电流 KA K n I I jx l j dz dz 95.113065.=⨯== 电流速断保护的灵敏系数按系统最小运行方式下，保护装置安装处两相短路电流校验227.395.138.6)2((min)2.>===dz d lm I I K 电流速断保护动作时限取0秒。

CT801发电机主保护一、1# 2#发电机 差速： CI 1000/5 Y1、发电机二次额定电流：I e =200688=3.44A2、差速定值：I dzj =4I e =4×3.44=13.76A 二、比率差动1、起始动作电流：I cd =0.4I e =0.4⨯3.44=1.38A2、动作逻辑：跳发电机开关、灭磁开关、主汽门 三、定子接地保护 1、基波零序电流： （1）、发电机相对地电容：C=)3.608.01(3.660187.05.2⨯+⨯⨯⨯=0.1⨯10-6法（2）基波零序电流：I op =4⨯3⨯314⨯0.1⨯10-6⨯0.04⨯6300=95mA t=5s 2、基波零序电压：15V t=5s3、三次谐波电压比率制动接地保护：动作门槛值：3V t=5s 四、励磁回路接地保护1、一点接地保护定值：40千殴 t=3s2、二点接地保护定值：3% t=1.5sMGT122发电机后备保护一、复压过流1、过流：I dzj = 85.044.305.1⨯=85.0612.3= 4.3A t=3s2、低电压：U dzj =0.6U e =6063006.0⨯=63V3、负序电压：U op2=0.07U e =60630007.0⨯= 7.35V二、失磁保护1、按异步边界整定：X A*= 0.5⨯X ‘d =-0.5 ⨯0.19627= 0.098135 X B*=-X d = 2.094342、发电机机端侧二次基准阻抗：Z Base =PTN CT N N n P n COS U ••φ2=6062008.03.62⨯⨯⨯= 17.643、动作阻抗值：X A =X A*⨯Z Base = 0.098135⨯17.64= 1.73Ω t=2.5S X B =X B*⨯Z Base = 2.09434 ⨯17.64= 37Ω t=3s4、低电压：a、系统低电压：Uop =0.85Unh=3503700085.0⨯=90Vb、发电机机端低电压：Uop =0.7Un=6063007.0⨯=73.5V三、过负荷Idzj =9.044.301.1⨯=9.0744.3= 3.86A 取3.8A t=6s四、过电压保护：Uop =1.3Un=6063003.1⨯=136V t=5s五、转子二点接地保护定子二次谐波电压2VSTS361T变压器保护装置1#、2#主变差动保护一、差动保护1、高压侧额定电流5.71A2、低压侧额定电流3.05A3、差速：I=10Ie =4013210⨯=33A2、比率差动：1）捌点电流：Iro=5.71A2）门槛电流：Idzj =0.4IeKjx/nl=4031324.0⨯⨯=2.28A3)比率制动系数：Kcd =Kk(Ktx*Fwc+△U+△Fph)=1.9(1×0.1+0.05+0.05)=0.49 取；0.54)二次谐波制动:I dz ＞K xb *I d K xb =0.2 5）动作逻辑：跳二侧开关 6）压板：投 二、复压过流（一）6kv 侧：CT 1200/5 Y1、过流：I dzj =2409.025.1⨯×733.1=4.24A 取4.3A t=4.5s2、低电压：U dzj =70V3、负序电压：U dzj =0.06U e /n yh =0.06×6300/60=6.3V4、动作逻辑：跳两侧开关5、压板: 投（二）35kv 侧：CT 200/5 Y1、过流：I dzj =409.025.1⨯×132=4.58A 取4.5A t=3.5s2、低电压：U dzj =63V3、负序电压：U dzj =6.3V4、动作逻辑：跳本侧开关5、压板: 投 （三）过负荷1、35kv 侧 I dzj = 409.013205.1⨯⨯=3.85A t=5s动作逻辑：发信号 压板: 投 2、6kv 侧 I dzj = 2409.01.73305.1⨯⨯=3.56A 取3.5A t=4.5s动作逻辑：发信号 压板: 投（四）非电量元件1、重瓦斯：动作逻辑：跳两侧开关 压板: 投2、轻瓦斯：动作逻辑：告警 压板: 投3、延时60s35kv 输电线路一、35kv 进线 400/5 V 1、过流：取主变2倍额定电流I dzj =809.1312⨯=3.3A t=2.4s 方向元件投入2、瞬时速断：方向元件投入X min =0.4106+0.2337=0.6443 I min =2097A 一次电流按1200A 计算。

继电保护定值整定计算书1. 引言随着电力系统规模的不断扩大和配电自动化的不断发展，继电保护的应用也越来越广泛。

继电保护系统在电力系统中的作用就是及时地检测、判断、并隔离故障，保证电力系统的安全、稳定、可靠运行。

继电保护的可靠性直接影响着电力系统的负荷能力和电能供应的稳定性。

定值整定是继电保护系统中的一项重要工作。

正确的定值整定可以提高继电保护的可靠性和稳定性，避免误动作和漏动作的发生。

定值整定是针对特定设备的保护装置，根据系统参数、负荷情况、过电压情况、故障时限等多种因素来确定保护装置的触发条件，确保在故障情况下保护能够及时地动作。

在本文中，我们将详细介绍继电保护定值整定的计算过程，为读者提供一份简单、清晰、易懂的定值整定计算书。

2. 继电保护定值整定计算方法继电保护定值整定的计算方法主要有以下几种:2.1 等效电路法等效电路法是应用最广泛的一种继电保护整定方法。

其基本思想是，将电力系统中的各个部分看作是一个等效电路，计算出额定电压下各种故障情况下的短路电流、过流电流等参数，然后根据保护装置的动作特性确定相应的保护整定值。

等效电路法计算步骤如下：1.绘制电力系统的等效电路2.计算出短路电流和相应的安全系数3.根据保护设备的特性曲线确定保护整定值2.2 故障电压法故障电压法是另一种继电保护整定方法。

其基本思想是，通过计算各种故障情况下的故障电压值，得出保护装置的触发条件。

故障电压法计算步骤如下：1.绘制电力系统的单线图2.计算各种故障情况下的故障电压值3.根据保护设备的特性曲线确定保护整定值2.3 统计法统计法是一种基于大量实测数据的继电保护整定方法。

其基本思想是，通过对历史故障数据的统计分析，得出保护装置的触发条件。

统计法计算步骤如下：1.收集电力系统历史故障数据2.对数据进行统计分析，得出保护整定值3. 定值整定计算书实例这里我们以交流变电站的过电压保护为例，介绍定值整定的计算思路和具体过程。

桂林变电站35kV及400V设备继电保护定值整定计算书批准：审核：校核：计算：超高压输电公司柳州局二〇一三年十一月六日计算依据： 一、 规程依据DL/T 584-2007 3～110kV 电网继电保护装置运行整定规程 Q/CSG-EHV431002-2013 超高压输电公司继电保护整定业务指导书2013年广西电网继电保护整定方案二、 短路阻抗广西中调所提供2013年桂林站35kV 母线最大短路容量、短路电流:三相短路 2165MVA/33783A ；由此计算35kV 母线短路阻抗 正序阻抗 Z1=()()63.03378332165322=⨯=A MVAI SΩ第一部分 #1站用变保护一、参数计算已知容量：S T1=800kVA，电压：35/0.4kV，接线：D/Y11，短路阻抗：U K=6.72%计算如下表：注：高压侧额定电流：Ie= S T1/( 3Ue)= 800/( 3×35)=13.2A 高压侧额定电流二次值：Ie2=13.2/40=0.33 A低压侧额定电流：Ie’=S T1/( 3Ue)= 800/( 3×0.4)=1154.7A 低压侧额定电流二次值：Ie2’=1154.7/300=3.85A短路阻抗：Xk=（Ue2×U K）/ S T1=（35k2×0.0672）/800k=103Ω保护装置为南瑞继保RCS-9621C型站用电保护装置，安装在35kV保护小室。

二、定值计算1、过流I段（速断段）1）按躲过站用变低压侧故障整定： 计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流I k(3).max= Ue /（3×Xk ）=37000/（3×103）=207.4A计算站用变低压侧出口三相短路的二次电流Ik= I k(3).max /Nct=207.4/40=5.19A计算按躲过站用变低压侧故障整定的过流I 段整定值Izd=k K ×Ik k K 为可靠系数，按照整定规程取k K =1.5 =1.5×5.19=7.8A2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数lm K ≥1.5 计算站用变低压侧出口两相短路的一次电流 min).2(Ik = Ue /〔2×（Z1 +Xk ）〕 =37000/〔2×（0.63 +103）〕=178.52A式中：Z1为35kV 母线短路的短路阻抗。

目录1 保护整定计算 (2)1.1设备参数.................................................................................................. 错误！未定义书签。

1.3.1主变差动保护（以高压侧为基准侧） (2)1 保护整定计算1.3.1主变差动保护（以高压侧为基准侧） 1.3.1.1差动启动电流定值SD I1.3.1.1.1依据《导则》5.1.3.3，最小动作电流应大于变压器额定负载时的不平衡电流，即aN T a N T a N T er rel op n I n I n I m U K K I /105.0/)0%5201.0(5.1/)(min .=++⨯⨯=∆+∆+=式中：rel K ——可靠系数， 一般取1.3~1.5，此处取1.5；er K ——电流互感器的比误差，5P20型取0.01×2；ΔU ——变压器调压引起的误差，取调压范围中偏离额定值的最大值5%； Δm ——C T 变比未匹配产生的误差，由于微机保护用软件调平衡，取0；N I ——变压器的额定电流（折算到高压侧）。

在工程实用整定计算中可选取aN op n I I /)5.0~2.0(min .=。

一般工程宜采用不小于a N n I 3.0，取最小启动电流为0.4倍变压器额定电流。

变压器额定电流：A na I n It N T 3168.02500/792/..===则最小启动电流为：An It I op 1267.03168.04.0.4.0min .=⨯==1.3.1.1.2根据说明书整定：I t n I t n I t n I t n m U K r e l I t n I C D 4.005.023.0)(3.0=⨯+=∆+∆⨯+=取差动启动电流1267.04.0==Itn I CD1.3.1.2动作特性折线斜率Kb2的整定1.3.1.2.1根据导则规定：纵差保护的动作电流应大于外部短路时流过差动回路的不平衡电流。

淮北矿业股份有限公司祁南煤矿35/6kV高压开关保护整定计算说明书计算：审核：批准：编制时间： 2018.9.11目录第一章概述 (1)第二章短路电流网络参数计算 (2)第三章 35kV变电所进线保护整定计算 (9)第四章主变保护整定计算 (12)第五章 35kV变电所6kV线路继电保护整定 (15)第六章、井下继电保护整定 (36)附件1：35kV变电所进出线缆基础资料 (64)附件2：35kV变电所主变保护整定值 (65)第一章概述一、矿井供电系统祁南煤矿35kV变电所两路35kV电源引自南坪区域变电所不同母线段，两路导线采用2×LGJ-120双分裂导线，长度均为17.6km。

所内装有SZ11-25000/35型变压器两台，35kV侧及6kV 侧主接线均采用单母线分段方式。

正常运行方式为双回路大分列运行。

所内安装了南京南瑞继保电气有限公司 RCS900变电站监控系统平台。

目前，所内35kV及6kV微机综保厂家及型号如下表：二、遵循的继电保护整定计算原则1、《3～110kV电网继电保护装置运行整定规程》；2、《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》；3、《继电保护和安全自动装置技术规程》；4、《工矿企业供电》煤炭工业出版社；5、《煤矿电工手册》（修订版）第二分册矿井供电（上）；6、《CAL200系列（线路测控保护）装置说明书》（L200-2005-01）；7、《电力系统继电保护整定计算》；8、《工业与民用配电设计手册》第三版。

三、原始资料：2017年3月23日淮北供电公司调控中心提供数据：220kV南坪变35kV母线阻抗：大方式：1.69Ω小方式：2.478Ω220kV南坪变35kV母线短路容量：大方式：Smax =U2/X=813MVA 小方式：Smin=U2/X=552.5MVA南坪变电所35KV母线三相短路电流：最大运行方式下：12.686KA（37KV）最小运行方式下：8.621KA（37KV）135kV变电所阻抗图主236KV 线路：LGJ 架空导线的电抗：X 2=0.35Ω/km ，电缆线路的电抗：X 0=0.08Ω/km西风井架空线路长3.48km ，北风井架空线路长3.1km 。

第二部分 继电保护整定计算一、 计算公式说明1、 继电器动作电流 ca TAre wcco r op I K K K K I =⋅ 式中：co K ——可靠系数 wc K ——接线系数ca I ——计算采用的设备额定电流、线路最大负荷电流或短路电流re K ——返回系数TA K ——电流互感器变比2、 灵敏系数校验 opK s I I K ）（2min =式中：）（2min K I ——保护区末端最小两相短路电流）（）（3min 2min 23K K I I =op I ——保护装置的一次动作电流二、 地面变电所继电保护整定计算 1、 电源一盘（16#）电流互感器TA K =600/5I =40×0.7+247.95×0.75+637.050100⨯⨯+）（+6365.0180800⨯⨯+）（ +637.010020020024010020023.01000⨯⨯++++++⨯⨯）（+635.010025.0800⨯⨯+⨯+77×0.75+637.0315********⨯⨯+++）（=540.2A过流保护 ca TA re wc co r op I K K K K I =⋅=）（85.02.54012085.014.1⨯⨯⨯⨯ =6.3A选用GL-21/10型继电器,定值6A,15s速断保护 qb op I ⋅=1.7×6=10A灵敏系数校验op K s I I K ）（2min ==120102724866.0⨯⨯=22、 电源二盘（15#）电流互感器TA K =600/5作为备用电源，整定同电源一。

3、 电源三盘（5#）电流互感器TA K =600/5I =40×0.7+247.95×0.75+47×0.8+72×0.8+637.05601250315180200100⨯⨯+++++）（=484.7A过流保护 ca TA re wc co r op I K K K K I =⋅=）（85.07.48412085.014.1⨯⨯⨯⨯ =5.7A选用GL-21/10型继电器,定值6A,15s速断保护 qb op I ⋅=1.7×6=10A灵敏系数校验op K s I I K ）（2min==120102692866.0⨯⨯=24、 下井一盘（9#）电流互感器TA K =300/5 过流保护 ca TA re wc co r op I K K K K I =⋅=95.2476085.0125.1⨯⨯⨯ =6.1A( 247.95 A 是下井电缆在35°C 时长时允许电流)选用GL-22/10型继电器,定值6A,20s速断保护 qb op I ⋅=6×1.7=10A灵敏系数校验op K s I I K ）（2min==60102676866.0⨯⨯=3.95、 下井三盘（6#）电流互感器TA K =300/5 整定计算同下井一盘 过流保护 r op I ⋅=6.1 A选用GL-22/10型继电器,定值6A,20s速断保护 qb op I ⋅=10A 6、 下井四盘（11#）电流互感器TA K =300/5 整定计算同下井一盘 过流保护 r op I ⋅=6.1 A选用GL-22/10型继电器,定值6A,20s速断保护 qb op I ⋅=10A 7、 主井绞车盘(10#)车房合联络时，由单一回路供主副井绞车，按2台电动机额定电流计算，必须避开2台电动机同时启动电流。

继电保护整定计算书四川省电力公司__电站、__电站保护定值计算书计算：审核：批准：时间：1一、概述本计算书内容包括设备参数、三相短路计算结果、保护配置、定值计算、定值清单。

二、设备参数1、发电机2、变压器__电站变压器参数__电站变压器参数3、10kV线路4、电压互感器5、电流互感器三、本次保护整定计算依据1）DLT 5177―2022年水力发电厂继电保护设计导则2）SL 455―2022年水利水电工程继电保护设计规范3）大型发电机组继电保护整定计算导则4）EDCS―6000系列、EDCS―7000系列、EDCS―8000系列发电机变压器成套装置技术说明书4）发电机、变压器产品说明书四、三相短路电流计算1、主接线图2、阻抗归算结果3、网络图4、最大运行方式下短路电流计算结果5、最小运行方式下短路电流计算结果6、极限最小运行方式（单机供近区）五、保护配置1、发电机保护配置1）差动保护2）定子过电压保护3）逆功率保护4）低压记忆过流保护5）失磁保护6）转子一点接地保护7) 定子一点接地保护8）定子定时限过负荷保护2、主变保护配置1）差动保护2）复合电压过流保护3）过负荷保护4）瓦斯保护5）温度保护6）零序过压告警3、近区变保护配置1) 差动保护2）低压过流保护（或过流保护）3）过负荷保护4）瓦斯保护5）温度保护6）零序过压告警4、10kV线路保护1）三段式过流保护2）零序过压告警六、整定计算（一）__电站1、发电机主保（EDCS-7350）整定发电机差动保护整定计算差动速断保护定值：取3～4倍定子二次额定电流，即：Isd=3*I2e～4*I2e=（10.74～14.32）A，取Isd=12A; 差动平衡系数值：取Kp=1；差动保护动作电流定值：一般取0.1～0.3倍额定二次电流，Iczd=（0.1～0.3）*I2e=（0.358～1.07）A，取Iczd=1A；灵敏度校验：K1m=IIdz(2)=7138 0.8661 80=772最小制动电流定值：取值范围为（0.8～1）倍额定二次电流，Izzd=（0.8～1）* I2e=（2.864～3.58）A,取Izzd=3 A；灵敏度校验：K1m=IIdz(2)=286.40.19340.8663 80=5.32比率制动系数定值：取Kzzd=0.3；定子过电压保护整定计算过电压定值：一般发信号过电压整定值Ugzd1,取1.2～1.3倍额定电压，跳闸过电压整定值Ugzd2，取1.3～1.5倍额定电压值。

#2 机组6kV 变压器综合保护整定计算书一、设备参数及系统运行方式：1、设备参数：二、参数整定计算表1、运行方式：（见附图1）1）方式一（最大运行方式）：#1、2机组全部运行，莫愁变正副母线合环运行。

2）方式二（中等运行方式）：#1/2机组单独运行，莫愁变正副母线合环运行。

3）方式三（最小运行方式）：#1/2机组单独运行，莫愁变正副母线开环运行。

4）方式四（高备变运行方式）：#1/2机组单独运行，厂用电由高备变供电。

2、等值阻抗网络图（见附图2）3、系统归算阻抗：S B=100MV A，U B=6.3KV，I B/6=9.164kA，I B/0.4=144.34kA 1）各元件等值阻抗：a）发电机：♦X d* = X d×S B / S f=0.18×100/（125/0.85）=0.1224b）主变：♦正序阻抗：X ZB1* = U d1×（U ZB2 / S ZB）/（U B2/ S B)=0.13×100/150×(236/230)2=0.087×1.053=0.091♦零序阻抗：X ZBO* = U d0×（U ZB2 / S ZB）/（U B2/ S B)=0.128×100/150×(236/230)2=0.085×1.053=0.089c）高厂变：♦正序阻抗：X CB* = U d1×S B / S CB=0.105×100/22(6/6.3)2=0.477×0.915=0.433d）高备变：♦正序阻抗：X BB*1= U d1×（U CB2 / S CB）/（U B2/ S B)=0.105×100/22×(112.75/115)2=0.477×0.96=0.459♦零序阻抗：X BB*O= U dO×（U CB2 / S CB）/（U B2/ S B)=0.1028×100/22×(112.75/115)2=0.449e）220KV线路：♦正序阻抗：X XL1/O* = 0.003 / 0.0065♦零序阻抗：XZB2/O* = 0.003 / 0.0068f）系统（归算至下莫4535/6开关）：♦X4535/1* =0.018；X4535/0* =0.063♦X2501/1* =0.218；X2501/1* =0.091♦X MC/1* =0.017；X MC/0* =0.025♦方式一：（归算至高厂变低压侧）a.正序阻抗：X XT1* = 0.0554+0.437=0.4894b.零序阻抗：X XTO* =0.1180.0180.0630.218 0.091系统1系统2图2-1-1 下关发电厂等值阻抗图0.2210.097系统图2-1-2 方式一等值阻抗图（归算到莫愁变）方式二：（归算至高厂变低压侧） a. 正序阻抗：X XT1* = 0.4895b. 零序阻抗：X XTO * =0.1243图2-1-3（归算到莫愁变） 图2-1-4（归算到发电机） 图2-1-5（归算到高厂变）系统2系统1系统0.0554 0.118#1高厂变0.433系统0.018 0.0630.218 0.091系统1系统2图2-2-1 下关发电厂等值阻抗系统2-2-2 方式二等值阻抗图（归算到莫愁变）方式三：c. 正序阻抗：X XT1* = 0.4919d. 零序阻抗：X XTO * =0.1243图2-2-3（归算到莫愁变） 图2-2-4（归算到发电机） 图2-2-5（归算到高厂变）系统系统0.0555 0.1243#1高厂变0.433系统0.018 0.0630.218 0.091系统1系统2 图2-3-1 下关发电厂等值阻抗图2-3-2 方式三等值阻抗图（归算到莫愁变）莫愁变下莫4535#1主变#10.1224系统方式四：a. 正序阻抗：X XT1* = 0.491b. 零序阻抗：X XTO * =0.449+表： 各种运行方式下的系统等值阻抗（归算至高厂/备变低压侧）2） 最大运行方式：Xxt*max =0.4894（归算至6KV 母线）3） 最小运行方式：Xxt*=0.4894（归算至6KV 母线）Xxt* min =0.4919（归算至6KV 母线）图2-4-1 方式三等值阻抗图（归算到高备变） 图2-3-3（归算到发电机）系统 0.0579 0.1243#1高厂变0.433系统图2-3-4（归算到高厂变）三、 整定计算原则1、 反时限过电流保护的整定（仅适用于南自厂WCB2、WCB3及GL 系列继电器）： 1） 反时限元件动作电流的整定计算：I dz =（K k K jx ／K f） K f ：返回系数，取K k K zq K jx ：接线系数n LH ：电流互感器变比2） 确定继电器二倍反时限动作电流的时间整定值 2、 电流速断保护的动作电流整定计算：I dz.sd = K k K jx × I d.max ／ n LH （3-2） I d.max ：变压器低压侧三相短路电流的最大值； K k ：可靠系数，取 1.3 ； K jx ：接线系数n LH ：电流互感器变比3、 变压器负序电流（不平衡）保护的整定计算： 1） 按躲过变压器不平衡电流进行整定I 2 = K ph I eK ph ：可靠系数，可取0.5～0.8； 对于负载平衡的低厂变，K ph 取0.5对于负载不平衡的低厂变，如电除尘变、照明变等，K ph 取0.82） 负序电流（不平衡）保护的时间整定为防止低压变压器外部两相短路时装置的误动作，及FC 回路中不平衡保护抢在熔断器前动作，T 2 可取为0.5～1.0S ，本计算T 2取为0.7S 。

一继电保护灵敏系数灵敏性是指在电力设备或线路的被保护范围内发生金属性短路时，保护装置应具有必要的灵敏系数。

灵敏系数应根据不利的正常（含正常检修）运行方式和不利的故障类型计算，但可不考虑可能性很小的情况。

灵敏系数应满足有关设计规范与技术规程的要求，当不满足要求时，应对保护动作电流甚至保护方案进行调整。

灵敏系数K m为保护区发生短路时，流过保护安装处的最小短路电流I k·min与保护装置一次动作电流I dz的比值，即：K m＝I k·min／I dz。

式中：I k·min为流过保护安装处的最小短路电流，对多相短路保护，I k·min取两相短路电流最小值I k2·min；对66KV、35KV、6~10kV中性点不接地系统的单相短路保护，取单相接地电容电流最小值I c·min；对110kV中性点接地系统的单相短路保护，取单相接地电流最小值I k1·min；I dz为保护装置一次动作电流。

各类短路保护的最小灵敏系数列于表1.1表1.1 短路保护的最小灵敏系数注：（1）保护的灵敏系数除表中注明者外，均按被保护线路（设备）末端短路计算。

（2）保护装置如反映故障时增长的量，其灵敏系数为金属性短路计算值与保护整定值之比；如反映故障时减少的量，则为保护整定值与金属性短路计算值之比。

（3）各种类型的保护中，接于全电流和全电压的方向元件的灵敏系数不作规定。

（4）本表内未包括的其他类型的保护，其灵敏系数另作规定。

二电力变压器保护1电力变压器保护配置电力变压器的继电保护配置见表4.1－1表4.1－1 电力变压器的继电保护配置注：（1）当带时限的过电流保护不能满足灵敏性要求时，应采用低电压闭锁的带时限的过电流；（2）当利用高压侧过电流保护及低压侧出线断路器保护不能满足灵敏性要求时，应装设变压器低压侧中性线上安装电流互感器的零序过电流保护；（3）低压侧电压为230/400V的变压器，当低压侧出线断路器带有过负荷保护时，可不装设专用的过负荷保护；（4）密闭油浸变压器装设压力保护；（5）干式变压器均应装设温度保护。