箱梁静载试验计算书(自动计算)

预应力混凝土铁路桥简支箱梁静载试验计算书梁号：XXXXXX年XX月XX日预应力混凝土铁路桥简支箱梁静载试验计算书单位：XX1 计算依据：TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》2 直线试验梁有关数据：表1 直线试验梁有关数据表序号项目具体情况1 图号通桥（2008）2322A-Ⅱ跨度：31.5m2 梁别直线双线整孔箱梁（无声屏障）梁号YQCYFG31.5Z-0013 梁高 3.134m4 梁体混凝土设计强度等级C505 28d强度60.76 28d混凝土弹性模量44.47 混凝土灌筑日期2011年10月25日8 全部施加预应力日期2011年11月16日9 试验日期2011年12月10日10 计算龄期24天3 中铁咨询桥梁工程设计研究院提供:成渝客运专线铁路无砟轨道31.5m双线简支梁静载试验数据：表2 直线试验梁有关试验数据表序号项目符号单位图号通桥（2008）2322A-Ⅱ1 跨度L m 31.52 梁别直线无声屏障3 梁体自重力矩MzkN·m 31459.384无砟轨道设备产生的力矩（含防水层、保护层）MdkN·m 14883.755 活载力矩(含动力系数) MhkN·m 24164.756 动力系数1+μ 1.1271.19517 梁跨中截面换算面积Aom29.083218 梁下缘换算截面抵抗矩Wom3 5.6227009 预应力钢筋面积Aym20.03331910预应力合力中心到换算截面重心轴的距离eom 1.626011 收缩、徐变预应力损失值σL6MPa 82.9412 钢筋松弛应力损失值σL5MPa 15.8813 挠跨比f/L 1/520014 抗裂安全系数Kf1.4515 综合剪力滞系数K综1.017016 跨中截面集中力剪力滞系数K集1.0319 17 等效荷载加载挠度修正系数ψ0.99874 加载设备重量对跨中弯矩：4.1 加力点加载设备重量计算（垫铁板规格为500mm ×500mm ×20mm 、300mm ×300mm ×20mm ，垫铁等共计173.4kg ，千斤顶统一称重122kg ，砂垫层按800mm ×800mm ×20mm 。

桥梁设计计算书课程名称道桥工程设计姓名杨鑫龙学号年级与专业 2016交通工程指导教师提交日期目录一、设计资料 (4)1.1设计资料 (4)二、主梁构造布置及尺寸 (4)2.1横截面布置 (4)2.2主梁尺寸 (5)2.3横隔梁布置 (5)2.4主梁截面特性简易计算表 (5)三、主梁内力计算 (5)3.1恒载内力计算 (6)3.2活载内力计算 (8)3.3内力组合 (14)3.4弯矩剪力包络图 (15)四、预应力钢筋截面面积估算及布置 (15)4.1预应力钢筋截面面积估算 (15)4.2非预应力钢筋截面面积估算 (17)4.3预应力钢束的布置 (17)五、换算截面几何特性 (20)5.1换算截面图示 (20)5.2换算截面几何特性计算 (20)六、钢束预应力损失计算 (21)6.1预应力钢筋与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (21)6.2锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失 (22)6.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (22)6.4预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失 (23)6.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (24)6.6预应力钢筋张拉控制应力与各阶段预应力损失组合及有效预应力值25七、持久状况承载能力极限状态计算 (26)7.1正截面强度验算 (26)7.2斜截面抗剪强度验算 (26)7.3箍筋或弯起钢筋设计 (26)八、正常使用极限状态验算 (28)8.1正截面抗裂性验算 (28)8.2斜截面抗裂性验算 (28)8.3变形验算 (30)8.3.1使用阶段挠度计算 (30)8.3.2预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 (31)九、主梁持久状况应力验算 (31)9.1跨中截面砼法向压应力验算 (31)9.2受拉区预应力筋最大拉应力验算 (32)9.3斜截面主应力验算 (32)十、主梁短暂状态应力验算 (33)10.1主梁短暂状态应力验算 (33)十一、主梁行车道板的内力计算及配筋 (34)11.1恒载作用 (34)11.2活载作用 (35)11.3主梁肋间内力计算 (35)11.4行车道板配筋计算 (37)11.5行车道板截面复核 (38)十二、横隔梁内力计算及配筋 (39)12.1横隔梁内力计算 (39)12.2横隔梁配筋计算 (42)12.3横隔梁截面复核 (43)十三、主梁端部局部承压验算 (43)13.1端部承压区截面尺寸验算 (43)13.2端部承压区承载力验算 (44)十四、结语 (45)十五、参考文献 (45)十六、附录 (46)附录A：主梁截面尺寸图 (46)附录B:横隔梁配筋图 (46)一、设计资料1.1设计资料(1)设计跨径：标准跨径35.82m（墩中心距离），简支梁计算跨径(相邻支座中心距离)35.22m，主梁全长35.78m。

高铁箱梁静载试验计算公式在高铁建设中，箱梁是一种常见的桥梁结构，用于支撑铁路轨道和列车的运行。

为了保证箱梁的安全性能和承载能力，需要进行静载试验来验证其设计参数和结构稳定性。

静载试验是通过施加静态荷载，观察箱梁的变形和应力情况，从而评估其承载能力和结构性能。

在进行高铁箱梁静载试验时，需要计算箱梁的承载能力和变形情况，以验证其设计参数和结构稳定性。

下面将介绍高铁箱梁静载试验计算公式，以及公式中涉及的参数和变量。

高铁箱梁静载试验计算公式如下：1. 箱梁的承载能力计算公式：P = σ× A。

其中，P为箱梁的承载能力，单位为N（牛顿）；σ为箱梁的应力，单位为Pa （帕斯卡）；A为箱梁的截面积，单位为m²（平方米）。

在静载试验中，可以通过施加不同的荷载，测量箱梁的应力情况，从而计算出其承载能力。

箱梁的应力可以通过应力传感器进行实时监测，从而得出箱梁的承载能力。

2. 箱梁的变形计算公式：δ = PL³ / 3EI。

其中，δ为箱梁的变形，单位为m（米）；P为施加在箱梁上的荷载，单位为N（牛顿）；L为箱梁的长度，单位为m（米）；E为箱梁的弹性模量，单位为Pa （帕斯卡）；I为箱梁的惯性矩，单位为m⁴（米的四次方）。

箱梁的变形是箱梁在受力后产生的形变，通过测量箱梁的变形情况，可以评估其结构的稳定性和变形能力。

在静载试验中，可以通过激光测距仪等设备实时监测箱梁的变形情况，从而得出其变形参数。

在进行高铁箱梁静载试验时，需要根据实际情况确定箱梁的设计参数和试验方案，以确保试验结果的准确性和可靠性。

同时，还需要对试验过程中的数据进行分析和处理，以得出箱梁的承载能力和变形情况，为箱梁的设计和使用提供参考依据。

总之，高铁箱梁静载试验计算公式是进行箱梁静载试验的基础，通过计算箱梁的承载能力和变形情况，可以评估其结构性能和安全性能。

在实际工程中，需要根据实际情况确定试验方案和参数，以确保试验结果的准确性和可靠性，为高铁箱梁的设计和使用提供科学依据。

目录一、概述 (1)二、试验目的 (2)三、实验依据 (2)四、试验分级加载情况 (3)五、荷载试验计算分析 (3)六、实验内容 (4)七、测试内容及测点布置 (5)（一）静载测试内容 (5)（二）测点布置 (5)八、实验荷载 (5)九、试验现场组织与分工协作 (6)十、试验期间注意事项 (6)简支预制箱梁静载试验一、概述本桥为10—24.2m简支预制箱梁结构，桥面宽分为A—A 13m和B—B 9m。

梁体采用C30混凝土。

荷载：城—B级，人群荷载4KN/m2桥宽：A—A: 2.5+8+2.5=13m；B—B：0.5+8+0.5=9m;二、试验目的1、检验桥梁结构的施工质量；2、对桥跨结构实际承载力进行鉴定；3、直接了解桥跨结构试的实际工作状态，判断实际承载能力，评价其在设计使用荷载下的工作性能；4、为桥梁管理提供技术依据；三、实验依据试验主要依据为：1、交通部《大跨径混凝土桥梁的试验方法》（YC4-4/1982）；2、《公路工程可靠度设计统一标准》（GB/T50283-1999）；3、《公路工程技术标准》JTJ001—97。

4、《公路桥涵设计通用规范》JTJ21—89。

5、《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》JTJ022—85。

6、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG023-89)；7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85。

8、交通部《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80-2004）；9、有关设计文件、竣工资料；10、其它同类桥梁的试验方法。

四、试验分级加载情况五、荷载试验计算分析设计活载作用下控制截面的最大弯矩汇总表（KN·m）截面13m宽桥跨9m宽桥跨城—B+人群荷载城—B支点0 0L/4 945 1090L/2 1190 13603L/4 945 1090支点0 013m宽桥跨箱梁控制截面试验荷载弯矩效应汇总表（KN·m）箱梁编号截面位置试验工况工况1 工况2 工况39m宽桥跨箱梁控制截面试验荷载弯矩效应汇总表（KN·m）从上述计算表格可以看出：1、沿桥梁纵向设计活载作用下控制截面的最大弯矩均位于跨中（即L/2）：13m宽桥跨：1190KN·m；9m宽桥跨：1360KN·m；2、13m宽桥跨箱梁控制截面在试验荷载作用下，最大弯矩为工况3下2#梁跨中截面，其大小为954KN·m；3、9m宽桥跨箱梁控制截面在试验荷载作用下，最大弯矩为工况3下1#梁跨中截面，其大小为1090KN·m；六、实验内容1、13米宽桥跨箱梁检测2#跨跨中最大正弯矩截面（L/2）；2、9米宽桥跨箱梁检测1#跨跨中最大正弯矩截面（L/2）；七、测试内容及测点布置（一）静载测试内容1、各试验加载截面的应力测试；2、试验荷载作用下加载跨L/4、L/2、3L/4梁体竖向挠度及边跨跨中梁体（A-A 截面与B-B 截面）竖向挠度。

单位：中铁株洲桥梁有限公司南山口制梁场一、计算依据：二、计算梁有关数据：图 号：跨 度：32m梁 别：直线梁 号：QZ00301-298-1混凝土设计强度：C55R28=72.6Mpa混凝土灌注日期：2003.8.8E28=36.4Gpa张拉日期：2003.8.20试验日期：计算龄期：45天三、根据铁道部专院提供该梁有关数据：1、梁自重对跨中弯矩：Mz=4658.53KN.M2、防水层垫层重量对跨中弯矩：Mf=219.26KN.M3、道碴及线路设备对跨中弯矩：Md=3047.68KN.M4、活载对跨中弯矩：Mh=7515.63KN.M5、冲击系数：1+u= 1.1946、徐变损失：δL6=146.98Mpa7、松弛损失：δL5=28.1Mpa8、跨中截面预应力钢筋截面面积：Ap=0.008896m 29、跨中截面扣孔换算截面面积：A0= 1.12869m 210、跨中截面扣孔换算抵抗矩：1、TB2092-89预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲抗裂试验方法2、科技基函[2002]57号青藏铁路高原冻土区预应力混凝土简支梁技术条件和检验方法预制预应力混凝土铁路桥简支梁静载试验计算单2003.10.4专桥青藏07-32mW0=0.8192969m311、跨中截面施应力合力中心至扣孔换算截面距离：e0= 1.1074m12、加载设备对跨中弯矩：Msh=105KN.M其中：千斤顶 3.75KN四、加载图式：根据加载图式计算值：跨中弯矩：M= 28 P得： a=28五、应力损失：根据桥梁设计规范TB 10002.3-99第6.3.4.9条中表6.3.4-4查得 45 天时：混凝土收缩和徐变预应力损失完成44.75%钢筋松弛完成100.00%即完成率：η1=0.4475η2=1Δδs=(1-η1)δL6+(1-η2)δL5=81.20645六、未完成应力损失的补偿弯矩：ΔMs=Δδs*Ay(W0/A0+e0)*1000=1324.386711七、基数级荷载之跨中弯矩：Mka=Md+ΔMs-Msh=4267.066711八、基数级荷载：Pka=Mka/a=152.3952397九、各加载级下之跨中弯矩：Mk=K(Mz+Md+Mh+Mf)+ΔMs-Mz-Mf-Ms=15441.1 K-3658.4十、各加载级下之荷载值：Pk=Mk/a=551.4678571 K-130.657十一、静活载系数：Kb=(Mh/(1+u)+Mz+Md+Mf)/(Mz+Md+Mh+Mf) =0.920916741十二、计算静活载级之跨中弯矩：Mkb=Mh/(1+u)+Mka=10561.5642十三、静活载级之荷载：Pkb=Mkb/a=377.1987214千斤顶活塞面积十四、加载表：414.7cm2计算：复核：。

箱梁静载试验计算书（自动计算）一、二、客运无声屏障、曲线第1页共5页静载弯曲试验加载计算书通桥（2009）2229-Ⅳ预应力混凝土铁路桥简支箱梁静载试验加载计算书(两列排水）计算依据1、《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》TB/T 2092-2003附录A的计算公式和计算规则。

2、通桥（2009）2229-Ⅳ中表10.2静载试验数据。

3、中铁第四勘察设计院桥梁设计研究院提供的相关参数。

设计院提供静载试验参数三、四、五、A.1A.1.1加载纵向第2页共5页适用范围时速250公里客运专线铁路无砟轨道后张法31.5m双线简支梁静载试验。

试验梁基本情况本梁为250km/h客运专线31.5m无砟轨道全预应力混凝土简支箱梁，具体情况如下：详细计算过程等效集中荷载采用五点加载，跨中设一集中荷载，其余在其左右对称布置。

各荷载纵向间距均为4m。

如图A1图A 1 加载图示根据加载图式计算α值各加载点载荷相等：2P1=2P2=2P3……=2Pi ∑=-?=ni iiXP L R M 12由 = /Pi =54.75（m）A.20.38500.8026=75.8361MPaA.3=5081.18（kN·m）第3页共5页式中：R ——支点反力，kN ；则得出：L ——计算跨度，m ；Pi ——各加载点所施加的荷载，kN ；Xi ——各加载点至跨中距离，m ；——各加载点合力作用下的等效力臂，m 。

计算未完成的预应力损失根据TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》附录表A.1，用内插法计算η1、η2，并按下列公式计算△σs：式中：σL6、σL5 ——分别为收缩、徐变与松驰应力损失值，MPa；η1、η2 ——分别为收缩、徐变与松驰应力损失完成率，MPa；△σs ——未完成的预应力损失值，MPa。

计算未完成应力损失的补偿弯矩ΔM S (kN·m)式中:A y —跨中截面预应力钢筋截面积，m 2；A g —跨中截面普通钢筋截面面积（全预应力梁取Ag=0，m 2）；W 0 —对跨中截面下边缘换算截面抵抗矩（后张梁为扣孔换算截面抵抗矩m 3）；S 1L62L5(1)(1)σησησ?=-+-()12i11031.5282454.75222ni i i i P L M R P X P P P ==?-=?-?+?=∑i54.75M P P α=?=α12η=S y g 0/A e S M σ?=300（A +A ）（W +）10α54.75M P Pα=?=A.4=54.75×(g1×=123.2532（kN·m）=19508.47（kN·m）180.0Kg；20.0kg，25.12kg，A.5=356.32（kN）A.6==40706.27（kN·m）第4页共5页A 0 —跨中截面换算截面面积（对后张梁为扣孔换算截面抵抗矩m 2）；e 0 —跨中截面预应力合力中心至换算截面重心距离（后张梁为扣孔换算截面m）；△Ms —未完成的预应力损失的补偿弯矩，kN·m；△σs —未完成的预应力损失值，MPa。

中铁X局集团XX客运专线XXTJ II标2号制梁场32m箱梁静载试验方案编制：复核：审核：批准：中铁X局集团桥梁制造有限公司长沙制梁分场目录一、静载试验依据 (1)二、试验条件及准备 (1)三、静载试验加力点布置 (1)四、静载试验工装设备体系 (2)1、静载试验台座端部桩基础 (2)2、重力式静载试验台基础设计 (3)3、重力式地锚 (4)4、加力架上横梁 (4)五、静载试验要求及加载程序 (7)六、评定标准 (8)七、静载试验记录和试验报告 (9)八、安全及防护措施 (10)附件：静载试验计算书 (11)一、计算依据 (11)二、试验梁基本数据表 (12)三、设计院提供静载试验参数 (12)四、加载图式 (13)五、计算相关系数α (13) (13)六、未完成应力损失的补偿弯矩s M七、加载设备对跨中产生的弯矩Ms (14)八、计算各级加载对跨中弯矩和荷载值 (15)附图1：静载试验台座基础桩配筋图 (17)附图2：静载试验台座配件加工图 (18)附图3：静载试验台座组装图-1 (19)附图4：静载试验台座组装图-2 (20)附图5：静载试验台座工程数量表 (22)32m简支箱梁静载试验方案一、静载试验依据《预应力混凝土铁路简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》（TB/T 2092-2003）。

二、试验条件及准备1、简支梁在梁体终张拉30d以后方可进行静载试验；2、试验台座满足TB/T2092-2003要求；3、试验反力架设计满足要求；4、试验设备满足TB/T2092-2003要求；三、静载试验加力点布置等效集中荷载采用五点加载，跨中设一集中荷载，其余在其左右对称布置，各荷载纵向间距均为4m，各级加载荷载见附件静载试验计算书，加载图示如图1。

图1 加载图式（单位：m）四、静载试验工装设备体系1、静载试验台座端部桩基础采用北侧第二排东方向第一个台座作为试验台座，梁体自重与加载力（110t×10）总和达2000t，每个支点单独承载500t，为满足静载试验要求，对静载试验台座端部桩基进行加深加大，取φ1.5米钻孔桩，桩长25米。

32m后张法预应力铁路桥简支箱梁静载试验计算书HZ-31.5Q-169(曲线无声屏障)一、简支箱梁主要参数1、梁号：HZ-31.5Q-169；图号：通桥（2008）2221A-II 。

2、梁型：32m双线箱梁；跨度：31.5m ；曲线梁线间距4.6m；无声屏障。

3、梁体浇筑日期：2012年3月12日；终张拉日期：2012年4月10日；拟静载试验时间：2012年5月26日。

4、箱梁自重力距M z=29543.5 kN•m5、道碴、线路、防水层、保护层重量产生的力矩M d=23243.2 kN•m（含M f）。

6、活载力矩（含动力系数）M h=29218.7 kN•m7、冲击系数：1+μ=1.1958、梁载面换算面积：A o=8.70315m29、梁下缘换算截面抵抗距：W o=5.3988441m310、预应力钢筋面积：A y=0.04312m211、预应力合力中心到换算截面重心轴的距离：e o=1.3999m12、收缩徐变应力损失值：σ=104.68MPaL613、松驰应力损失值：σ=15.14 MPaL514、挠跨比：f/L=1/3917（即挠度=8.04mm）15、抗裂安全系数：K f=1.37二、静载计算：1、加载图式：P i P i P i P i P i说明：P i在梁横向对称布置2、计算等效力臂：α (m)跨中弯矩M=R ×L/2-n1i Pi =∑x i (i P P P P === 321) R=2.5 P i =15.75×2.5 P i -(4 P i +8 P i ) =27.375 P i α⨯=P M 即 PM =α=27.375m3、计算未完成的预应力损失值：5261)1()1(L L s σησησ-+-=∆ (按46天)计算：1η=0.43+（0.50-0.43）×6÷20=0.451 2η=1.00s σ∆=（1-0.451）×104.68+（1-1）×15.14=57.47（MPa ）4、计算未完成的预应力损失的补偿弯距 s M ∆（kN•m ） 计算: 300010)/)((⨯++⨯∆=∆e A W A A M g y s s σ=57.47×0.04312×(5.398844/8.70315+1.3999) ×103=5006.35 (kN•m ）5、计算基数级下跨中弯距M ka (kN•m ）（此时状态：竖墙A 、竖墙B 、挡碴墙、防水层、保护层未施工。

箱梁模板计算书一、20米箱梁钢模板受力验算箱梁按模板上下对拉（如下图）模板受到的混凝土侧压力计算：F=0.22γc t0β1β2v1/2F=γcHF—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）γc—混凝土的重力密度（kN/m3），取值25，T为混凝土的温度t0—新浇筑混凝土的初凝时间，t0=200（T+15）0C。

取值25。

V—混凝土的浇筑速度（m/h），按1m/h计算。

（浇筑一片梁约3小时）H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m），按1.2米计算。

β1—外加剂影响修正系数1.0，（不掺外加剂考虑取值1）。

β2—混凝土坍落度影响修正系数，按50～90mm考虑取值1。

F=0.22×25×5×1.0×1×11/2=27.5kN/m 2 F=25×1.2=30kN/m 2取二者中的较小值，F=27.5kN/m 2作为计算值，并考虑振动荷载4kN/m 2，则：总侧压力F=27.5*1.2+4*1.4=38.6kN/m 2侧模验算（一）面板验算： 1、强度验算：按简支梁进行验算：l=300mm取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为： q=0.0386×1=0.0386N/mm最大弯矩：M max =18ql 2=18×0.0386×3002=434.25N·mm面板的截面系数：W=16bh 2=16×1×62=6mm 3应力为：σmax =M max W=434.256=72.375N/mm 2<215 N/mm 2可满足要求 2、挠度验算：板的计算最大挠度：V max =K·Fl 4B 0板的刚度：B 0=Eh 312（1−ν2）F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2） L —计算面板的短边长度(mm)E —钢材的弹性模量，取E=2.1×105MPa h —钢板的厚度（mm ） ν—钢板的泊松系数，ν=0.3 K —挠度计算系数，取0.0016 B 0=Eh 312（1−ν2）=2.1×105×5312×（1−0.32）=24.02×105 N·mmV max =K·Fl 4B 0=0.0016×0.0386×300424.02×10=0.2mmV max l=0.2300<1500，满足要求。

连续箱梁挂蓝计算书(midas)(2009-07-04 11:47:42)一、工程简介主桥上部结构为32+68+32m三跨预应力混凝土连续箱梁，梁体自重γ取26kN/m3，跨端支座处、边垮直线段和跨中处梁高为2.8m，中支点处梁高为3.4m，梁高按圆曲线变化，圆曲线半径R=367.80m，顶板厚34cm，腹板厚分别为40cm和70cm，底板厚度由跨中的30cm按圆曲线变化至中点梁根部的60cm，中点处加厚到110cm。

节段主要参数如下表所示：由于0#块长度不够，1#选用整体挂篮施工（见设计图），荷载采用最重悬浇箱梁段A1段：90.0吨。

二、挂篮主要技术标准及参考资料1、参考《公路桥涵施工技术规范》规定，各设计参数取值如下：（1）挂篮质量控制在浇筑梁段砼质量的0.3～0.5倍之间。

（2）允许最大变形（包括吊带变形的总和）：20mm（3）施工及行走时抗倾覆安全系数：2.5（4）自锚固系统的安全系数：22、参考资料（1）、通桥2008-2261A-V；（2）、《路桥施工计算手册》－人们交通出版社；（3）、《简明施工计算手册》－中国建筑工业出版社；（4）、《悬臂浇注预应力混凝土梁桥》－人们交通出版社；（5）、本挂篮采用的设计规范有:1）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）；2）《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土设计规范》（TB10002.3-2005）；3）.《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；4）.《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）。

3、主要材料的力学指标（1）、Q235（A3钢），屈服应力，，弹性模量；（2）、20CrMnTi，屈服应力，弹性模量。

三、结构分析及计算参数1、结构受力分析根据悬灌梁段的实际情况，挂篮分以下三种工况进行受力检算：（1）、工况一：1#梁段施工时连体挂篮的强度检算；（2）、工况二：2#梁段施工时挂篮的强度检算（2）、工况三：挂篮挠度验算；（3）、工况四：挂篮走行时抗倾覆计算。

铁路箱梁静载弯曲试验加载计算单自动生成程序摘要：中国高速铁路的快速发展已成为国家的一张靓丽名片，而箱梁在高铁桥梁中广为使用，占有举足轻重的地位，铁路箱梁的工程质量将很大程度上决定了高铁的实体质量。

铁路桥梁静载弯曲试验是检验箱梁工程质量的重要方法，试验前必须准确计算出加载值。

常用的加载计算方法是采用Excel电子表格计算，可以直接出计算结果，但不能自动生成Word版计算单。

本文探讨一种采用Visual Basic 6.0中文企业版编程程序自动生成Word版箱梁静载弯曲试验加载计算单的方法并给出结论。

关键词：箱梁；静载弯曲试验；计算单；自动生成；Visual Basic 6.01 加载计算方法本文参考《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》（TB/T 2092-2003）简述静载弯曲试验加载计算方法。

1.1 加载方法试验梁的加载分两个循环进行，以加载系数表示加载等级，加载系数是加载试验中梁体跨中承受的弯矩与设计弯矩之比。

试验准备工作结束后梁体承受的荷载状态为初始状态；基数级下梁体跨中承受的弯矩指梁体质量和二期恒载质量对跨中弯矩之和。

高速铁路箱梁为全预应力梁，以下是全预应力梁各循环的加载等级：第一加载循环：初始状态→基数级（3min）→0.60（3min）→0.80（3min）→静活载级（3min）→1.00（20min）→静活载级（1min）→0.60（1min）→基数级（1min）→初始状态（10min）第二加载循环：初始状态→基数级（3min）→0.60（3min）→0.80（3min）→静活载级（3min）→1.00（5min）→1.05（5min）→1.10（5min）→1.15（5min）→1.20（20min）→1.10（1min）→静活载级（1min）→0.60（1min）→基数级（1min）→初始状态注：以上括号内为加载时间，若基数级大于0.60级，则取消0.60级。

1.2 加载图示等效集中荷载采用五点加载，跨中设一集中荷载，其余在其左右对称布置，各荷载纵向间距均为4m，如图1所示：2、定义变量根据需要共定义39个变量，因为计算过程及生成计算单过程均在Command1“生成计算单”按钮单击事件过程进行，所以以下代码均在Private Sub Command1_Click（）事件过程编写。

静载试验加载反力体系设计方案与计算结果［111122］一、设计要求要求针对铁路常用跨度简支箱梁及简支T梁的静载试验进行加载反力梁设计，须满足在1.2级设计荷载下反力梁全截面至少储备1.0MPa压应力，在2.0级设计荷载下反力梁全截面不开裂，同时要求反力梁上拱变形小于5mm。

二、设计依据(1)目标时速200～250公里客运专线（兼顾货运）铁路32m简支箱梁试制、试验-先张法预应力混凝土箱梁研究总报告。

(2)预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准(TB/T 2092-2003)。

(3)客运专线时速250km/h跨度32m简支箱梁通用设计图(图号通桥(2009)-2229A)。

(4)客运专线时速160km/h跨度32m简支T梁通用设计图(图号通桥(2005)-2101)。

三、设计参数(1)箱梁上反力钢横梁及反力台座设计以32m简支箱梁为计算对象，加载方式为纵向5截面对称加载，加载截面相距4m，每截面上横向2点对称加载(作用于腹板中心线处)，在1.2级设计荷载工况下的单点反力荷载P=1384kN，在2.0级设计荷载工况下的单点反力荷载P=2606kN。

(2)T梁上反力钢横梁设计以32m单片简支T梁为计算对象，加载方式为纵向5截面对称加载，加载截面相距4m，每截面在腹板中心单点加载，在2.0级设计荷载工况下的单点反力荷载取P=1300kN。

(3)反力台座采用C50混凝土，台座混凝土工程量837m3。

(4)反力台座高3.5m，宽8.4m，全长41.4m，每隔4m设置一道1.4m厚横隔板，试验梁下方操作净空1.8m。

(5)反力台座竖墙内配置8束15-7Φ5曲线预应力束，管道Φ100，张拉应力1300MPa，规格15-7Φ5钢束总长度368m，总重量6.1t。

(6)钢筋工程量：按照配筋率1%估算，台座普通钢筋用量65.7t。

(7)反力台座内夯实填土密度取18kN/m3，台座腔内填土总体积333m3，总重量：599t。

桥梁静载试验计算单一、计算依据TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》二、试验梁基本数据表三、设计院提供静载试验参数四、加载图式注：每加载点重量G=3 kN；加载数量n=5；加载间距a=4m；加载值P i=2P五、计算相关系数αR = nP i/2 = 5×2P/2 = 5PM = R×L/2-ΣP i X i= R×31.5/2-(2P×8+2P×4)， M= 5P×31.5/2-(2P ×8+2P×4)得α= M / P = 54.75六、计算未完成的预应力损失的补偿弯矩ΔM s根据梁体基本数据表中终张一加载时间的天数，查TB10002.3-2005《铁路桥涵钢筋砼和预应力砼结构设计规范》中表6.3.4-4，得η1、η2，并按下列公式计算Δσs、ΔM s:Δσs=（1-η1）σL6+（1-η2）σL5ΔM s=Δσs×A y×(W O/A O+e O)×1031、η1值计算采用内插法(30－20)/(30－21)＝(0.4－0.37)/(0.4－η1)→η1＝0.3702、η2值计算采用内插法(40－2)/(40－21)＝(1.0－0.5)/(1.0－η2)→η2＝0.7368421052631583、计算未完成的应力损失值△σs＝（1－η1）σL6＋（1－η2）σL5＝（1－0.370）×85.21＋（1－0.736842105263158）×14.78＝57.5717736842105（MPa）4、计算未完成应力损失的补偿弯距值△M s△M s＝△σs×A y(W0/A0＋e0)×103＝57.5717736842105×0.03444×（5.636777/9.08937 ＋1.6335）×103＝4468.47477516816（kN·m）sM s = G×α= 3×54.75 = 164.25kN.m八、计算各级加载的跨中弯矩和荷载值（防水层未铺）基数级跨中弯距M ka：M ka = (M d＋M f) × V Z/V J＋ΔM s/V J－M sM ka = (M d＋M f)×1.017/1.0319＋△M s/1.0319－M s=(17364.38＋0)×1.017/1.0319＋4468.47477516816/1.0319－164.25 = 21279.7360792404（kN·m）计算各加载级下跨中弯距：M k = (k(M z＋M d＋M h＋M f) －M z) × V Z/V J+ΔM s/V J－M sM k =(k(M z＋M d＋M h＋M f) －M z)×1.017/1.0319 ＋△M s/1.0319―M s=（k (31459.38＋17364.38＋24164.75＋0)－31459.38）×1.017/1.0319＋4468.47477516816/1.0319－164.25=71934.6009012501×k－26839.0389183369（kN·m）计算静活载级系数：K b = [M h/(1＋μ) ＋M z＋M d＋M f]/(M h＋M z＋M d＋M f)K b = [24164.75/1.127+31459.38＋17364.38＋0]/ (24164.75＋31459.38＋17364.38＋0)=0.962691515039896计算基数级荷载值：P ka=M ka/α=21279.7360792404/54.75=388.670978616263（kN）计算各荷载下理论挠度值：f = 2 P [ L3＋2 (L/2－Χ1)(3L2－4(L/2－Χ1) 2) +2 (L/2－Χ2)(3L2－4(L/2－Χ2) 2) ] / 48EI/1000=0.0115967247869528 P各级加载的弯矩值、荷载值及挠度值计算：复核：时间：预应力混凝土梁静载试验报告表。