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JB4712-2007(除鞍座外)支座校核

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JBT4712.3耳式支座计算软件

JBT4712.3耳式支座计算软件
耳式支座计算
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序号
数值名称
符号 单位
公式
计算
数值
JB/T4712.3-2007支承式支座载荷计算 适用：PN0～1.6MPa，DN300～4000mm,L/DN≤5,且H0≤10m 容器设计压力 设计温度 圆筒材料 设计温度下许用应力 [σ ]t MPa 圆筒厚度附加量 设备总重 重力加速度 地震影响系数 C m0 g a mm kg m/s2 7度：0.08、0.12 8度：0.16、0.24 容器内径 容器外径 10m高处的基本风压 水平力至底板高度 Di D0 q0 h mm mm N/m2 mm 有保温层时取保温层外径 用户提供或查GB50009表D.4及及其他 9度：0.32 0.12 1200 1220 400 0 C1+C2 壳体+附件+内部介质+保温 Ps t MPa 0.88 70 Q345R 189 3.3 1895 9.80665
m0g Ge 4(Ph GeSe) 103 kn nD
Q<[Q],满足要求
支座处圆筒支座弯矩 筒体有效厚度 支座处筒体许用弯矩
ML δ e
kN.m Q(L2-S1)/1000 mm δ n-C
[ML] kN.m 以δ e和P查JB/T4712.3表B.1～B.4 ML<[ML],满足要求 以上均满足要求，所选支座可行。
(Di 2 n 2 3 ) 2 b2 2( L2 S1 )
2
b2 L2 S1 δ n D Ge Se Pe Pw P [Q] Q
1541.1 0 0 2230.0 1095.1 2503.8 30.0 5.6 通过 0.87 6.7 4.71 通过

JB4712-2007支座(除鞍座外)校核

JB4712-2007支座(除鞍座外)校核
[σ ]—基础板的许用应力 [δ b]— 支腿底板厚度 [σ
c1]—钢性混凝土许用耐压应力
mm mm mm MPa mm MPa mm mm mm mm mm mm mm mm mm N/m2 度 g —— m/s2 kg ——
165 50 44.5 235 22 11.768 0 150 75 225 6.0 888 B 1420 1.00 400 8 0.20 0.16 9.81 3000 1

FH N A
MPa MPa
0.80
JB/T4712.4-2007
支腿的许用剪切应力：
[τ ]=0.6[σ ]t
78.00
JB/T4712.2-2007
τ < [τ] 安全
支腿的弯曲应力：
b
R L1 F L 2 e W min
MPa
44.6
JB/T4712.2-2007
σb < [σb] 安全
N—支腿数量
W —支腿钢管外径 t 1 —支腿钢管壁厚 E —支腿材料的拉伸弹性模量 R eL —支腿材料的屈服强度
υ —支腿焊缝系数 [σ ]t—设计温度下支腿材料的许用应力 [σ b]—支腿的许用弯曲应力
b 1 —基础板长度（取支座底板边长, b1≥b2）
b 2 —基础板宽度（取支座底板边长） l 0 —基础板孔距 B —支腿到基础板边缘的最大长度
0 . 227 R eL
2
——
1374.5
JB/T4712.2-2007
支腿的许用临界应力： 单根支腿的压应力：


c
cr

Fl2 A
MPa MPa
189.4 -14.4
JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007

JBT4712.4-2007支撑式支座计算校核

JBT4712.4-2007支撑式支座计算校核
：
支承式支座强度校核（标准支座 JB/T4712.4-2007）
设备图号：XXXX
计算单位：四川科新机电股份有限公司
设备名称：
附录A例题
支座型号： B6
一、输入数据
符号意义及计算公式 p —设计压力 t —设计温度 DN —公称直径（标准规定DN800mm～DN4000mm） L —圆筒长度（上下封头切线间距离） D o —壳体外径（有保温层时取保温层外径） δ n — 封头名义厚度 δmin— 成形封头最小厚度 C2— 封头腐蚀裕量 δ e — 封头有效厚度 (δ e = δ min —C 2 ) g —重力加速度 m 0 —设备总质量 H 0 —容器总高度 (标准规定H0 ≤10m) 2S2或Dr（S2或Dr—支座底板中心线至容器中心线距离）
[Q ]—支座的许用载荷 n—支座数量 k —不均匀系数（安装3个支座时取 k=1，3个支座以上时取 k=0.83） 地面粗糙度类型（A、B、C、D共四类 ） H —水平力作用点至底板的距离(本程序限定H≤10m) fi —风压高度变化系数（按设备质心所处高度取） q 0 —设置地区10米高度处的基本风压值 地震设防烈度(7度、8度、9度) 设计基本地震加速度[0.10(0.15)、0.20(0.30)、0.40] α — 地震影响系数 [0.08(0.12)、0.16(0.24)、0.32] [F ]— 椭圆形封头的允许垂直载荷
g ——
kN MPa kg mm
——
mm
数值 0.3 50 2800 5076 2824 12 11
1 10 9.8 35000 6500 1820 450 4 0.83 B 3568 1.00 550 7 0.15 0.12
225.2
170 10000 2000

JBT4712-2007耳式支座计算-2007

JBT4712-2007耳式支座计算-2007
一、鞍式支座
JB/T 4712.1-2007，支座 ××-×
固定鞍座 F，滑动鞍座 S 公称直径，mm 型号(A，BⅠ，BⅡ，BⅢ，BⅣ，BⅤ)
注：1.若鞍座高度h，垫板宽度b4，垫板厚度δ 4，底板滑动长孔长度l与标准尺寸不同，则应设备图样零件 名称栏或备注栏注明。如：h=450，b4=200，δ 4=12，l=30。 2.鞍座材料应在设备图样的材料栏内填写，表示方法为:支座材料/垫板材料。无垫板时只注支座材料。
型式
轻型 焊制 A
包角
120°
垫板
有
筋板数
4 6 1 2 4 6 4 6 1 2 1 2 1 2
适用公称直径 DN（mm）
BⅠ 焊制 BⅡ 重型 BⅢ BⅣ 弯制 BⅤ
120°
有
150° 120° 120° 120°
有 无 有 无
1000-2000 2100-4000 159-426 300-450 500-900 1000-2000 2100-4000 1000-2000 2100-4000 159-426 300-450 500-900 159-426 300-450 500-900 159-426 300-450 500-900
型式特征 型式
短臂 长臂 加长臂 A B C
支座号
1～5 6～8 1～5 6～8 1～3 4～8
垫板
有 有 有
盖板
无 有 无 有 有 Ⅰ Q235A
适用公称直径DN（mm）
300～2600 1500～4000 300～2600 1500～4000 300～1400 1000～4000 Ⅱ 16MnR Ⅲ 0Cr18Ni9 Ⅳ 15CrMoR
材料代号 材料代号 支座的筋板和底板材料

JBT4712.2-2007 腿式角钢支柱支座载荷计算--按Excel打印

JBT4712.2-2007 腿式角钢支柱支座载荷计算--按Excel打印

λ
支腿的极限长细比
λ1
系数
ns
0.7H/i1
π2 E
0.6
ReL
由于λ ≤λ 1 则: 3 2 λ2 ＋2 3 .λ1
设备重要度系数 支腿的临界许用应力
支腿的临界许用应力
η [σ cr] Mpa
[σ cr] Mpa [σ cr] Mpa
1.2[1-0.4(λ /λ 1)2]ReL/(nsη ) 若λ ＞λ 1时, 则: 0.227ReL/(λ /λ 1)2
PW
N 1.2fiq0D0H0×10-6
1.0 350 828.3
地震影响系数
ae
7度: 0.08、 0.12 9度: 0.32
8度: 0.16、 0.24
0.08
设备操作质量 重力加速度 水平地震作用标准值 3 载荷的确定：
m0 kg 壳体+附件+内部介质+保温+平台梯子 1670
g m/s2
9.80665
D
查JB/T4712.2表2:D
563
角钢支腿中心圆直径
DB ㎜ D+2(δ2n+δa）
595
单根支腿垂直反力
FL1
N
4FHHc NDB
－
W1 N
弯矩的拉伸侧
844.5
单根支腿垂直反力
FL2
N
-4FHHc NDB
－
W1 N
弯矩的压缩侧 -11762.58
三、 支腿稳定及强度计算 1 支腿稳定计算 假定支腿与壳体的连接为固接，支腿端部为自由端， 单根支腿内产生的最大应力，发生在受压侧的支腿内。
τ bt ≤[τ bt]
W
㎜3
查型钢截面特性(软件)

JB4712-2007各种支座自动计算校核(附件含自动计算excel版本)

JB4712-2007各种支座自动计算校核(附件含自动计算excel版本)
Cb= 2
7. 支腿装配焊缝的强度计算： 7.1 支腿装配焊缝的弯曲应力σf：σf=RL1/Z， M
式中： Z-焊缝的抗弯截面模量，mm^3；
σf= 35.71 Z= ########
校核
hf1-每条装配焊缝的计算长度，mm； hf1=hf-10 tf1-焊缝的焊角高度，mm； [B]-支腿装配焊缝的抗弯、抗剪许用应力，MPa； φ-焊缝系数，mm；（对于角焊缝受剪切时）
σf≤[B]
hf1= 350 tf1= 12.0 [B]= 77.18 φ= 0.49
安全
7.2 支腿装配焊缝的剪切应力σf：τ1=FL2/A1， M 式中： A1-焊缝的横截面积，mm^2；
校核
τ1≤[B]
ห้องสมุดไป่ตู้
τ1= 18.66 A1= 5939.70
安全
7.3 支腿装配焊缝的当量应力σz：
校核
σZ≤[B]
H0-容器壳体总长度（mm)；
PW= 8850.40 fi= 1
q0= 800 D0= 1428 H0= 6456
2. 水平地震作用标准值计算 Pe：
Pe=aem0g
ae-地震影响系数；
设防烈度
7
计基本地震加速 0.98
1.47
地震影响系数a 0.08
0.12
m0-设备操作质量；（kg）
8
1.96
2.94
0.16
0.24
Pe= 21024.79 ae= 0.16
9 3.92 0.32
m0= 13395
3. 载荷的确定：
3.1 水平载荷 FH（N）
—取风载荷PW和（地震载荷Pe+0.25PW）的较大
3.2 垂直载荷载荷 W1（N）—取设备最大操作重力

液氩储罐结构设计 筒体容器的焊接工艺设计 卧式储罐(14 m3)

目录绪论 (2)第一章设计参数的选择 (3)1.1设计题目 (3)1.2设计数据 (3)1.3设计压力 (3)1.4设计温度 (3)1.5主要元件材料的选择 (3)第二章设备的结构设计 (3)2.1圆筒厚度的设计 (3)2.2封头厚度的设计 (4)2.3筒体和封头的结构设计 (4)2.4鞍座选型和结构设计 (5)2.5接管、法兰的选择 (6)第三章容器保冷层设计................................... 错误！未定义书签。

3.1材料的选择.................................................................................. 错误！未定义书签。

3.2厚度计算...................................................................................... 错误！未定义书签。

第四章容器强度的校核................................... 错误！未定义书签。

4.1水压试验应力校核：.................................................................. 错误！未定义书签。

4.2筒体轴向弯矩计算..................................................................... 错误！未定义书签。

4.3筒体轴向应力计算及校核......................................................... 错误！未定义书签。

4.4筒体和封头中的切向剪应力计算与校核.................................. 错误！未定义书签。

4.5筒体的周向应力计算与校核...................................................... 错误！未定义书签。

容器支座及其选用

50
51
52
53


支座材料
A型支座筋板和底板材料为Q235A


B型支座钢管材料为10，底板材料为Q235-A
垫板：与容器封头材料相同
54

支座的标记
JB/T4712.4-2007 ① —— 型式 ② —— 号数

支座 ① ②
若支座高度、垫板厚度与标准尺寸不同，应在设备图纸零
件名称或备注栏中注明

容器壳体的有效厚度大于3mm
容器壳体材料与支座材料具有相同或相近化学成分和性能指标
66

支座的选用

Q的计算（取各载荷组合后最大值，考虑自重、盛 水重、物料、附件等）

计算举例

确定安装尺寸
67
4.裙式支座
68
谢谢大家 再见！
69
56
3. 耳式支座（ JB/T4712.3-2007代JB/T4725-92）
57
58

型式特征
型式
A AN B
支座号
1~8 1~3 1~8
适用公称直径/mm
结构特征
短臂，带垫板 短臂，不带垫板 长臂，带垫板
DN300～4000
BN
1~3
长臂，不带垫板
59

增加了加长臂C型耳座、带盖板、材料等内 容。

尺寸、允许载荷、高度、最大支承高度 支腿数量：≥2
60
61
62
63

支座材料

筋板和底板为Q235A 垫板材料一般应与容器材料相同
64

支座的标记 JB/T4712.3-2007 支座 ① ② - ③
① —— 型式

容器支座计算(JB4712-2007)

支撑式支座载荷计算 计算数据 依据：按JB/T4712.4-2007附录A 设备质量m 0 重力加速度g 偏心载荷G e 支座数量n 地震系数a c （7，8，9分别为0.08(0.12)，0.16(0.24)，0.32） 水平力作用点至底板高度H 容器高度H 0 10米高度处的基本风压值q 0 偏心距S e 风压高度变化系数f i 容器内径D i 壳体厚度δ n 所选支座的允许载荷 圆筒厚度附加量C 圆筒有效厚度δ e 容器外径D 0 安装尺寸D 计算过程
20000 kg 9.81 10000 4 0.12 50300 mm 1 2380 mm 10 350 2 8 2400 1470 mm kN mm mm mm mm
支座载荷计算
不均匀系数k （3个为1，3个以上为0.83） 水平地震力 水平风载荷 水平力P 实际承受的载荷 结论 0.83 23544 N 6859 N 25259 N
Pe m0 g
Pw 1.2 fi q0 Do H0 106
m g Ge 4( Ph Ge Se ) Q 0 103 nD kn
156.9 kN 支座安全

JB4712-2007各种支座自动计算校核


cr]=
911.48 安全
τ ＝ 1.04 [τ ]＝ 63 105 安全
σ b= 172.33 式中： L1-基础板下表面至支腿装配焊缝中心的长度，mm； L1=H+h Lf1/2+50 = 2130 hf-支腿与本体装配的焊缝长度，mm； hf= 360 e-壳体外壁至支柱形心距离，mm； e=W/2 e= 90 Wmin-单根支腿的最小抗弯截面模量，mm^3； Wmin= 129674 支腿的许用弯曲应力[σ b]，MPa； [σ b]= 235 校核 σ b≤[σ b] 安全
m0= 13395
FH= 23237.39 W1= 131360 R= 5809.35 N= 4 FL1= 45127.57
FL2-单根支腿垂直反力（弯矩的拉伸侧），N；
FL2= -110808
HC-基础顶面至设备质心的高度，mm； DB-支柱中心圆直径，mm；
HC=H-h2+L/2
HC= 4772.00 DB= 1422.24
bt= bt]=
0.00 117.6 安全
[τ
τ
bt≤[τ bt]
6. 基础板的强度计算： 基础上的压缩应力σ c1： σ c1=FL2/(b1*b2), MPa σ c1= 式中： b1-基础板长度，mm； b1= b2-基础板宽度，mm； b2= [σ c1]-混凝土许用耐压应力，MPa； [σ c1]= 校核 σ
H-支承高度，mm； h2-封头直边高度，mm； L-壳体切线距，mm； W-H型钢高度，mm； DN-容器公称直径，mm； δ 2n-容器名义厚度，mm； δ a-垫板名义厚度，mm；
H= h2= L= W= DN=
1900 40 5824 180 1200 14 12
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JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007

Fl2 A
σcr < [σcr] 压杆稳定
支腿的剪切应力： 支腿的许用剪切应力：

FH N A
MPa MPa
0.80 78.00
JB/T4712.4-2007 JB/T4712.2-2007
[τ ]=0.6[σ ]t
τ < [τ] 安全
e —壳体外壁至支腿形心距离 A X2 —支腿下垫板与本体装配的焊缝长度 h f —支腿上垫板与本体装配的焊缝长度 h f 2 —支腿与本体装配的焊缝总长度 t f1 —焊缝的焊角高度
L 1 —基础板下表面至支腿装配焊缝中心的距离（L1=H+hf/2+50）
设备安装地面粗糙度类型（ A、B、C、D共四类 ） Hc —设备质心所在高度 f i —风压高度变化系数（按设备质心所处高度取） q 0 —设置地区10米高度处的基本风压值

满足要求
（3）地脚螺栓的强度计算
一个地脚螺栓的有效截面积： Abt

d1 Cbt 4
0.866 tb 6
2
mm2
241.8
JB/T4712.2-2007
地脚螺栓的拉应力：
bt Байду номын сангаас
4FH HC 1 W1 N nbt Abt Db
MPa
17.9
JB/T4712.2-2007
σ bt < [σ bt]
地脚螺栓的剪切应力：
安全
bt
安全
F H 0 .4W1 N n bt Abt
MPa
-7.2
JB/T4712.2-2007
τ bt < [τ bt]
（4）基础板的强度计算
基础板上的压缩应力：
c1
安全
FL 2 b1 b 2
N—支腿数量
D —支腿中心圆参数 W —支腿等边角钢边长 t 1 —支腿等边角钢壁厚 E —支腿材料的拉伸弹性模量 R eL —支腿材料的屈服强度
υ —支腿焊缝系数 [σ ] —设计温度下支腿材料的许用应力 [σ b]—支腿的许用弯曲应力
t
b 1 —基础板长度（取支座底板边长, b1≥b2）
b 2 —基础板宽度（取支座底板边长） B —支腿到基础板边缘的最大长度
——
1.52
JB/T4712.2-2007
——
182.3
JB/T4712.2-2007

时：
cr
0 . 227 R eL
2
——
1455.1
JB/T4712.2-2007
支腿的许用临界应力： 单根支腿的压应力：
cr

c
MPa MPa
182.3 -12.7
支腿的弯曲应力：
b
R L1 F L 2 e W min
MPa
147.6
JB/T4712.2-2007
σb < [σb] 安全
支腿钢结构综合评价：
c cr
≤1



b b

——
0.6976
JB/T4712.2-2007
c cr

b --------b

4
889833.3 889833.3 889833.3 1500.0 15795.9 24.356 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007
mm4 mm2 mm
3
W min —单根支腿的最小抗弯模量
单根支腿截面的最小回转半径：
i
I
min
A
mm
Cb— 支腿底板腐蚀裕量 Cbt— 地脚螺栓腐蚀裕量
H 1 —容器总高度 (包括支腿高度在内) H 0 —壳体总长度 H —支承高度 H 2 —封头直边高度 M —地脚螺栓规格 t b —地脚螺栓螺距 d 1 —地脚螺栓内径 n bt —地脚螺栓个数(仅一支腿上的个数)
[σ [τ
bt]—钢制地脚螺栓常温下的许用应力 bt]—钢制地脚螺栓常温下的许用剪应力
[σ ]—基础板的许用应力 [δ b]— 支腿底板厚度 [σ
c1]—钢性混凝土许用耐压应力
mm mm MPa mm MPa mm mm mm mm mm mm mm mm mm N/m2 度 g —— m/s2 kg ——
120 20 235 20 11.768 66 150 75 225 6.0 888 B 1420 1.00 400 8 0.20 0.16 9.81 3000 1
安全 安全 安全 满足要求 安全 安全 安全
[δ b]≥ δ b
σ f < [σ f] τ 1 < [τ 1] σ z < [σ z] 简图：
地震设防烈度(7度、8度、9度) 设计基本地震加速度[0.10(0.15)、0.20(0.30)、0.40] α — 地震影响系数 [0.08(0.12)、0.16(0.24)、0.32]
g —重力加速度 m 0 —设备操作质量
（包括壳体及其附件，内部介质及保温层、平台梯子的质量）
JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007
安全 安全
符合标准范围H1≤5m，本支座可用。 符合标准范围400≤DN≤1600，本支座可用。 符合标准范围L/DN≤5，本支座可用。
σcr < [σcr] 压杆稳定 τ < [τ] 安全 σb < [σb] 安全
c cr

b --------b


≤1
满足要求
σ bt < [σ bt] τ bt < [τ bt] σ c1 < [σ c1]
p —设计压力 t —设计温度 DN —公称直径（标准规定DN400mm～DN16000mm） L —圆筒长度（上下封头切线间距离）
δ δ
1n — 封头名义厚度 2n — 筒体名义厚度
δ is— 壳体保温厚度（无保温层，输入0） δ a— 垫板名义厚度（无垫板，输入0）
D o —壳体外径（有保温层时取保温层外径）
：
设备名称：
腿式支座强度校核 （标准支座
计算单位：江苏远方迪威尔容器有限公司
附录A例题
JB/T4712.2-2007）
设备图号：XXXX
支座型号：
A2
一、输入数据
符号意义及计算公式 单位 MPa ℃ mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm MPa MPa 个 mm mm mm MPa MPa —— MPa MPa mm 数值 0.3 200 600 1290 6 6 0 6 612 2 2 2221 1602 800 25 20 2.00 19.835 1 147 117.6 4 563 80 10 2.06E+05 235.0 0.49 130 235 120 公式、数据来源、备注 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 JB/T4712.2-2007 设计条件给定 JB/T4712.2-2007 GB/T196-2003 GB/T196-2003 JB/T4712.2-2007 GB150—1998 GB150—1998 设计条件给定 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 GB150—1998 GB150—1998 JB/T4712.2-2007 GB150—1998 GB150—1998 JB/T4712.2-2007
N
-19033.1
JB/T4712.2-2007
（2）支腿稳定及强度计算
假定支腿与壳体的连接为固定，支腿端部为自由端。单根支腿内产生的最大应力，发生在受压侧的支腿内。 单根支腿的周向水平截面惯性矩 IX-X： 单根支腿的径向水平截面惯性矩 IY-Y： 取IX-X和IY-Y的较小值 单根支腿的横截面面积 Imin： A： mm4 mm
Z 2
h
2 f1
6

t
f1
2
mm
3
支腿装配焊缝的弯曲应力：
焊缝的横截面积：
R L1 Z t f1 A1 2 h f 1 2

f

MPa
16.38
JB/T4712.2-2007
mm2
1824.3
JB/T4712.2-2007
支腿装配焊缝的剪切应力：

1

FL2 A1
MPa
2 f
10.43
3 C 1
MPa
1.3
JB/T4712.2-2007
σ c1 < [σ c1]
所需支腿底板厚度：
b B
满足要求

Cb
mm
4.6
JB/T4712.2-2007
[δ b]≥ δ b
（5）支腿装配焊缝的强度计算
每条装配焊缝的计算长度： 焊缝的抗弯截面模量： hf1=hf2-10 mm 215.0 65372.0 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007
JB/T4712.2-2007
支腿装配焊缝的当量应力：

z


3 12
MPa
24.39
JB/T4712.2-2007
支腿装配焊缝的抗弯、抗剪许用应力： 1.5[ σ ]tυ
MPa
95.55