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大桥支架计算书目录1.编制依据............................................... - 1 -2.工程概况............................................... - 2 -3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求......................... - 2 -4.现浇箱梁支架验算....................................... - 3 -4.1荷载计算.......................................... - 3 -4.1.1荷载分析..................................... - 3 -4.1.2荷载组合..................................... - 4 -4.1.3荷载计算..................................... - 4 -4.2结构检算.......................................... - 6 -4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ........... - 6 -4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算...................... - 14 -4.2.3立杆底座和地基承载力计算.................... - 15 -4.2.4箱梁底模强度计算............................ - 17 -4.2.5模板底横向方木验算：........................ - 20 -4.2.6横向方木底纵向方木计算：.................... - 21 -西一大桥主梁现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书1.编制依据1.1亚行贷款酒泉市城市环境综合治理项目的有关投标文件。
某高速公路特大桥的桥墩基础一.盖梁设计1.荷载计算（1）.上部结构永久荷载上部结构永久荷载每片边梁自重 （kN/m ） 每片中梁自重 （kN/m ） 一孔上部构造自重 （kN ）每一个支座恒载反力（kN ）1、5号2、3、4号56.4858.848672.82边梁1、5中梁2、3、4411.74428.94 （2）.盖梁自重及作用效应计算5432154321盖梁自重产生的弯矩剪力效应计算表截面编号自重（kN ）弯矩（m kN ⋅）剪力（kN ）左V 右V1-11.1161.11150252941.021250.21.00.11=+=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=q 7.8211.112121501-=⨯-⨯-=M -61.11 -61.112-2 69.89252218.09411.82=⨯⨯⨯⨯++=）（q 102.66.128138.12528.18.021-25250.218.12-=--=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯-=M-131 -1313-31712521.98.13=⨯⨯⨯=q504.451.90.62528.18.021-21.91710.9250.218.13-=+⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-=）（M-302 4054-481250.28.19.04=⨯⨯⨯=q171.9)8.20.6(3622.8)81171(9.07073-=+⨯-⨯+-⨯=M 324 3245-5324250.28.16.35=⨯⨯⨯=q385.5)6.40.6(637.39626.4)324811715.47074=+⨯-⨯-⨯++-⨯=（M 0 0kN q q q q q 70754321=++++（3)可变荷载计算1）可变荷载横向分布系数的计算：荷载对称布置时用杠杠法，非对称布置时用修正偏心压力法 ①公路Ⅱ—级a ．单列车对称布置时，如下图所示051==q q m m2501.05002.02142=⨯==q q m m57.0)57.057.0(213=+⨯=q mb ．双列车，对称布置时：0.750.750.250.25三号梁四号梁二号梁二号梁三号梁四号梁二号梁二号梁051==q q m m4306.0)6806.01806.0(2142=+⨯==q q m m1.1388)23194.028194.0(213=⨯+⨯⨯=q mc ．三列车，对称布置时：4330.078.0.111102151=⨯⨯==q q m m8256.0)52.01116.08889.0(78.02142=++⨯⨯==q q m m8838.0)28893.0275.0(78.0213=⨯+⨯⨯⨯=q m一号梁三号梁四号梁五号梁二号梁d ．四列车，对称布置时：1954.0)5417.00417.0(67.02151=+⨯⨯==q q m m7632.0)4583.09583.06806.01806.0(67.02142=+++⨯⨯==q q m m6307.0)2.3194021948.0(67.0213=⨯+⨯⨯⨯=q me ．五列车，对称布置时：一号梁三号梁四号梁五号梁二号梁一号梁三号梁四号梁五号梁二号梁4669.0)0.11110.47229277.0(6.02151=++⨯⨯==q q m m6917.0)0.256111.08889.05278.00278.0(6.02142=++++⨯⨯==q q m m 6833.0)2.38890275.0(6.0213=⨯+⨯⨯⨯=q m当进行非对称布载时，用偏心压力法计算荷载的横向分布系数，具体计算可见上部结构荷载横向分布系数计算，将各分布系数列于下表中：偏心压力法计算的荷载横向分布系数梁号 单列车 双列车 三列车 四列车 五列车 1 0.3559 0.6357 0.5246 0.6479 0.6110 2 0.2780 0.5179 0.5614 0.5919 0.6056 3 0.2 0.4 0.4680 0.5360 0.6 4 0.2780 0.5179 0.5614 0.5919 0.6056 50.35590.63570.52460.64790.6110②人群荷载 a．两侧有人群时-0.3611.361一号梁二号梁361.151==r r m m361.042-==r r m m 03=r m单车有人群时，有前面计算可知0874.01=r m4044.02=r m 200.03=r m（2）按顺桥向可变荷载移动情况，求的支座可变荷载反力的最大值q k=7.875kN/mP k =207.48kN29.1629.161.0①公路—Ⅱ：车道荷载的均布荷载标准值m kN q k /875.775.05.10=⨯=集中荷载标准值：kN P k 48.207180)516.29(55018036075.0=⎥⎦⎤⎢⎣⎡+-⨯--⨯= 单孔布载时kN B 30.32248.2072875.716.29=+⨯=双孔布载时kN B 12.43748.2072875.7216.29=+⨯⨯=②人群荷载人群荷载的均布荷载标准值m kN q /65.6151.3=⨯=人29.161.029.16q 人=2.25kN/m双孔人群单孔人群单孔满载时kN B 65.614.5116.2921=⨯⨯⨯=双孔满载时kN B 131.2265.612=⨯=（3）可变荷载横向分布系数后各梁支点反力（计算的一般公式为i i B R η=）具体计算见下表：各梁支点反力计算表荷载横向分布情况 公路—Ⅱ级荷载（kN ） 人群荷载（kN ） 计算方法 荷载布置 横向分布系数m单孔双孔单孔双孔Bi RBi RBi RBi R对称布置单列行车1250.057.02501.0054321=====q q q q q m m m m m 322.3 067.4306.23367.430 437.1 054.63 327.8454.63065.6131.2按杠杆原理法计算公路—Ⅱ级双列行车公路—Ⅱ级4306.01.13884306.054321=====qqqqqmmmmm38.781367.0438.781188.22497.79188.22三列行车公路—Ⅱ级4330.08256.08838.06825.04330.054321=====qqqqqmmmmm13.9619.97286.3029.972113.9618.93298.33388.29298.3318.93四列行车公路1954.07632.06307.07632.01954.054321=====qqqqqmmmmm62.68245.98245.9145.98262.9885.41333.61333.52333.6185.41—Ⅱ级五列行车公路—Ⅱ级4669.06917.06833.06917.04669.054321=====qqqqqmmmmm150.48222.93220.2322.932150.48204.09302.36298.68302.36204.09人群荷载361.1361.0361.03615.154321=-==-==qqqqqmmmmm89.3023.69-23.69-89.30178.5947.37-47.37-178.59非对称布置按修正偏单列行车公路—Ⅱ级5593.07802.0200.07802.05593.054321=====qqqqqmmmmm4.711189.6064.4689.6071.411155.57121.5287.42121.52155.57心压力法计算双列行车公路—Ⅱ级0.63570.5179400.05179.00.635754321=====qqqqqmmmmm204.89166.92128.92166.92204.89277.88226.38174.85226.38277.88三列行车公路—Ⅱ级0.52460.56410.46800.56410.524654321=====qqqqqmmmmm169.08180.94150.84180.94169.08229.31245.40204.57245.40229.31四列行车公路—Ⅱ级0.64799195.00.53600.59190.647954321=====qqqqqmmmmm208.82190.77172.75190.77208.82283.21258.73234.30258.73283.21五列行车公路—Ⅱ级0.61106056.00.60.60560.611054321=====qqqqqmmmmm196.93195.18193.38195.18196.93267.08264.72262.27264.72267.08人群荷载0874.03044.0200.03044.00874.054321=====qqqqqmmmmm26.8119.9713.1219.9726.8163.5339.9426.2439.9453.63（5）各梁永久荷载、可变荷载反力组合具体计算见下表，表中均取用各梁的最大值，其中冲击系数由前面计算可知8621.0=μ。
xx 大桥拱桥拱圈纵向计算书一、工程设计概况1. 桥梁概况XX大桥2X20+4X30+2X20m全长200m采用八跨上承式钢筋混凝土拱桥，主拱圈和边拱圈均为等截面钢筋砼板拱。
边拱拱圈L0=18.0m, f0=3.94m，矢跨比f0/ L0=1/4.57。
拱轴线为抛物线，拱圈宽度2x16.0m，拱圈厚度0.5m；主拱拱圈L0=27.64m, f0=6.1m，矢跨比f0/ L0=1/4.53 ，拱轴线为抛物弧，拱圈宽度2x16.0m，拱圈厚度0.6m。
2. 设计围及容拱桥上部结构设计，下部结构的桥台、承台、桩基础；桥梁附属设施的设计等。
3. 设计主要技术标准1、道路等级和断面城市主干道，双向四车道，设计速度V= 40km/h;2、桥梁横断面3m人行道+4n非机动车道+2.5m分隔带+15n机动车道+2.5m分隔带+4n机动车道+3m人行道，桥面全宽34m，本桥分两幅，每幅桥宽17.0m,两幅桥之间设置2cm t勺结构缝。
3、设计荷载：城-A 级。
4、设计纵坡：2.97％和-2.97％。
5、竖曲线半径：R=1600m。
6、平面：全桥位于直线段。
7、桥面横坡：双向1.5％勺横坡。
8、桥面铺装：4cm 细粒式沥青混凝土(AC-13)+ 6cm 中粒式沥青混凝土(AC-16)+ 防水层+10cm厚C40防水混凝土( W6。
9、设计基准期：100年。
10 、结构设计安全等级：一级。
11、环境类别：U类12、地震：加速度峰值为0.05g ，抗震设防烈度为6 度。
13、最大冻结深度：0.5 m 。
4. 设计采用的规1 、《工程建设标准强制性条文》 (建标[2002]99 号) ]2、《城市道路工程设计规》 (CJJ 37-2012 )3、《城市桥梁设计规》(CJJ 11-2011 )4、《城市桥梁抗震设计规》 (CJJ 166-2011 )5、《公路工程技术标准》 ( JTGB01-2003)6、《公路桥涵设计通用规》 ( JTG D60-2004)7、《公路圬工桥涵设计规》 ( JTG D61-2005)8、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》(JTG D62-2004)9、《公路桥涵地基与基础设计规》 ( JTG D63-2007)10、《公路桥涵钢结构及木结构设计规》( JTJ 025-86 )11 、《公路桥梁抗震设计细则》 ( JTG B02-01-2008 )12、《公路排水设计规》 ( JTJ 018-97 )13、《公路桥涵施工技术规》 ( JTG/T F50-2011 )14、《公路工程基桩动测技术规程》 ( JTG/T F81-01 —2004) 其它有关道路及桥梁工程设计的规及规定。
一、中横梁结构计算1.1结构描述横梁结构图如下图所示：1.2计算图式及荷载计算中横梁计算模型如下图所示：中横梁跨中计算截面如下图所示：横梁顺桥向影响线及布载如下：1)桥面铺装及板梁自重:q1=[6.767*1.4*26+（5.84-1.33）*4.85*26+0.1*6.5*6.25*24]/9.5=96.0kN/m 2)人行道结构及管线荷载按集中力加载：P1=(0.38*25+3)*6.25=78.1 kN3）人群荷载：q r=2.4kN/㎡，P人=2.4*1.5*6.5=22.5kN4）汽车：城B级车辆荷载Pk=70kN，冲击系数1+μ＝1.31.3正截面强度检算跨中弯矩及支点剪力计算:桥面铺装及板梁自重作用：M1=96.0*13.18=1265.3kN*mV1=96.0*9.5/2=466 kN人行道结构及管线作用：M2=78.1*1.15=89.8kN*mV1=78.1 kN恒载合计：M恒=1355.1 kN*m V恒=544.1 kN*m人群荷载：M人=22.5*1.15=25.9 kN *mV人=22.5 kN汽车荷载：M汽=[70*(5.15+3.35)/10.3*5.15]*1.77=526.6kN*mV汽=70*(6.1+7.9)*1.77/10.3=168.4kN作用效应组合：基本组合γ0Md=1.1*（1.2*1355.1+1.4*1.3*526.6+0.8*1.4*25.9）=2874.9kN*m γ0Vd=1.1*（1.2*544.1+1.4*1.3*168.4+0.8*1.4*22.5）=1083.1kN*m 短效组合Ms=1355.1+0.7*526.6+25.9=1777.3kN-m长效组合Ml=1355.1+0.4*526.6+0.4*25.9=1603.8kN-m钢筋布置：横梁范围配双层Φ25@10cm，共2*10束，翼缘配Φ25@9cm，共18束1.4斜截面抗剪检算：二、端横梁结构计算2.1荷载计算内力计算：端横梁恒载及人群荷载偏安全的取中横梁计算荷载的0.42倍。
***大桥（100+180+100）m连续刚构施工图设计上部结构计算书1.概述本计算为****大桥主桥上部结构纵向计算，上部结构为（100+180+100）m连续刚构。
按全预应力控制计算。
内容包含持久状况承载能力极限状态计算、持久状况正常使用极限状态计算、持久状况和短暂状况构件应力计算、静力抗风稳定性计算。
2．计算依据、标准和规范2.1主要技术标准1、公路等级：城市道路，左右线分修2、桥面宽度：单线16m3、荷载等级：城市-A级，人群3.0kN/m24、设计时速：30km/h5、设计洪水频率：1/3006、设计水位：H1/300＝307.56m7、设计基本风速：V10％＝24.3m/s8、地震动峰值加速度：0.05g（对应地震基本烈度VI度）9、通航等级：Ⅵ-(2)级；通航船舶等级：100t；2.2 计算依据、标准和规范1、《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)2、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)4、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)5、《公路桥梁抗风设计规范》(JTG/T D60-01-2004)6、《梁桥手册》（下册）2011年4月第二版人民交通出版社2.3 计算理论和计算方法构件纵向计算均按空间杆系理论，采用桥梁博士v3.2进行计算。
1)将计算对象作为平面梁划分单元作出构件离散图（见附图），全桥共划分152个节点和149个单元；2)根据连续刚构的实际施工过程和施工方案划分施工阶段根据施工总体安排，共划分77个施工阶段和1个使用阶段。
箱梁施工阶段采用13天为一施工周期其中张拉预应力时混凝土龄期为5天。
具体施工阶段划分为：阶段1：完成桩基、承台、墩身施工；阶段2：绑扎0#块钢筋，托架浇注0#块混凝土；阶段3：张拉0#块预应力；阶段4：安装挂篮；阶段5：绑扎1#梁段钢筋；阶段6：浇注1#梁段混凝土；阶段7：张拉1#梁段预应力；阶段8: 移动挂篮；阶段9：绑扎2#梁段钢筋；阶段10：浇注2#梁段混凝土；阶段11：张拉2#梁段预应力；阶段12～阶段64：移动挂篮，绑扎钢筋及浇注3#～20#梁段混凝土，张拉3#～20#梁段预应力；选择合适时宜采用托架浇筑端头现浇段；阶段65：施加顶推力；阶段66：绑扎中跨合龙段钢筋及边跨现浇段钢筋；阶段67：浇筑中跨合龙段及边跨现浇段混凝土；阶段68：张拉中跨合龙段预应力；阶段69：在中跨区域采用水箱或其它压重措施进行压重；阶段70：移动挂篮，绑扎钢筋；阶段71：浇注21#梁段混凝土；阶段72：张拉21#梁段预应力；阶段73：移动挂篮，绑扎钢筋，施工边跨合拢段临时刚性连接；阶段74：浇注边跨合拢段混凝土；阶段75：张拉边跨合拢段钢束；阶段76：拆除挂篮及中跨压重；阶段77：施工防撞墙、桥面铺装等二期荷载和附属设施，全桥施工完成。
某大桥支架计算书工程概述某跨江大桥工程为自锚式独塔悬索-斜拉协作体系桥，桥体一侧采用悬索结构，另一侧采用斜拉结构。
主线桥梁全长372米，包括38.5米南岸引桥、240米主桥及93.5米立交主线桥。
桥梁按六车道设计，两侧各设３米宽人行道，桥面总宽35米。
一、主跨钢箱梁安装支架计算㈠42米跨内贝雷梁计算根据钢箱梁设计截面和分段要求，贝雷梁仅布置在钢箱梁底宽30m范围内，按三排单层加强型布置，由于钢箱梁节段拼装时横向分为三块，节段边块较重，其下贝雷梁间距3米，中间块下间距3.5米。
42米跨内横向共布置31片贝雷片，两边挑臂各2.5m利用贝雷梁上I28a横向分配梁悬臂挑出进行对接焊缝施工。
钢箱梁安装时横向分配梁上设置码板，利用码板的空间可以安装钢箱梁底板拼接螺栓和调节钢箱梁纵向线形，另外在码板上设预拱度还可用来消除支架的弹性变形。
贝雷梁在该跨内横向布置形式为：桥梁对1、贝雷梁上I28a计算I28a按纵向每3米布置一根。
⑴计算荷载钢箱梁段：共1450T，85M长x30M宽（底宽），平均5.69KN/ M2其它施工荷载：2KN/ M2I28a上荷载合计：23.07KN/ M⑵采用桥梁博士V3.03进行计算，结果如下：①计算模型I28a共划分84个单元，85个节点，计算模型为：计算模型②计算结果弯矩图剪力图由图可见，在荷载作用下，结构最大弯矩为8KN.M，最大剪力为27KN。
查型钢表，I28a工字钢I x=7115cm4，A=55.37cm2，W x=508.214cm3 。
一根工字钢可以承受弯矩：M=σ弯* W x=73.7KN·M；可以承受的剪力为：T=σ剪*A=470.6KN，远远大于其实际结构内力。
很明显，其强度满足规范要求。
（验算时，其容许弯曲应力取145Mpa，容许剪应力取85MPa）③竖向位移结构最大竖向位移为0<260/400=0.65cm，满足规范要求。
④支座反力（KN）节点号水平力竖向力弯矩2 0.000e+000 3.262e+001 0.000e+0009 0.000e+000 3.993e+001 0.000e+00010 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00011 0.000e+000 3.320e+001 0.000e+00018 0.000e+000 3.558e+001 0.000e+00019 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00020 0.000e+000 3.518e+001 0.000e+00027 0.000e+000 3.525e+001 0.000e+00028 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00029 0.000e+000 3.545e+001 0.000e+00036 0.000e+000 3.418e+001 0.000e+00037 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00038 0.000e+000 3.759e+001 0.000e+00042 0.000e+000 3.640e+001 0.000e+00043 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00044 0.000e+000 3.640e+001 0.000e+00048 0.000e+000 3.759e+001 0.000e+00049 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00050 0.000e+000 3.418e+001 0.000e+00057 0.000e+000 3.545e+001 0.000e+00058 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00059 0.000e+000 3.525e+001 0.000e+00066 0.000e+000 3.518e+001 0.000e+00067 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00068 0.000e+000 3.558e+001 0.000e+00075 0.000e+000 3.320e+001 0.000e+00076 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00077 0.000e+000 3.993e+001 0.000e+000 84 0.000e+000 3.262e+001 0.000e+0002、贝雷梁计算（仅计算一组）⑴计算荷载由于I28a刚度比钢箱梁小很多，由钢箱梁传递来的荷载不能按平均分配进行计算，为保证安全，取I28a上最大支座反力（三排单层为一组）为73.13KN按集中荷载进行计算，间距3米。
桥梁上部结构计算
首先，需要进行荷载计算，根据设计规范和实际情况确定车辆荷载、
行人荷载等各种荷载作用在桥梁上部结构上的分布。
然后，需要进行受力分析，确定主要构件的受力状态。
常见的受力状
态包括受拉、受压、受弯和受剪等。
根据不同受力状态，选择合适的构件
截面形式，以满足受力要求。
例如，在受拉状态下，主梁的截面应满足抗
拉强度要求；在受压状态下，桥墩的截面应满足抗压强度要求。
接下来，进行构件尺寸计算。
根据受力分析结果和设计规范的要求，
确定构件的尺寸。
例如，主梁的高度和宽度等。
在进行尺寸计算时，需要
考虑构件的刚度和挠度要求，以确保桥梁在使用过程中不发生过大的变形。
然后，进行构件的验算。
验算是对构件的强度和稳定性进行检验，确
保构件在各种荷载作用下不发生破坏。
常见的验算内容包括截面强度验算、扭转强度验算和局部稳定验算等。
最后，根据计算结果和设计规范的要求，选择合适的材料。
根据不同
的荷载作用和受力要求，选择合适的材料，如钢材、混凝土等。
同时，还
需要进行材料的耐久性计算，以确保桥梁的使用寿命。
总之，桥梁上部结构的计算是一个复杂的过程，需要充分考虑各种荷
载作用和受力要求。
通过合理的计算和设计，保证桥梁的安全性和稳定性，满足实际使用的需求。
***大桥（100+180+100）m连续刚构施工图设计上部结构计算书计算者：复核者：****公司二O一二年十月1.概述本计算为****大桥主桥上部结构纵向计算，上部结构为（100+180+100）m连续刚构。
按全预应力控制计算。
内容包含持久状况承载能力极限状态计算、持久状况正常使用极限状态计算、持久状况和短暂状况构件应力计算、静力抗风稳定性计算。
2．计算依据、标准和规范2.1主要技术标准1、公路等级：城市道路，左右线分修2、桥面宽度：单线16m3、荷载等级：城市-A级，人群3.0kN/m24、设计时速：30km/h5、设计洪水频率：1/3006、设计水位：H1/300＝307.56m7、设计基本风速：V10％＝24.3m/s8、地震动峰值加速度：0.05g（对应地震基本烈度VI度）9、通航等级：Ⅵ-(2)级；通航船舶等级：100t；2.2 计算依据、标准和规范1、《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)2、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)4、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)5、《公路桥梁抗风设计规范》(JTG/T D60-01-2004)6、《梁桥手册》（下册）2011年4月第二版人民交通出版社2.3 计算理论和计算方法构件纵向计算均按空间杆系理论，采用桥梁博士v3.2进行计算。
1)将计算对象作为平面梁划分单元作出构件离散图（见附图），全桥共划分152个节点和149个单元；2)根据连续刚构的实际施工过程和施工方案划分施工阶段根据施工总体安排，共划分77个施工阶段和1个使用阶段。
箱梁施工阶段采用13天为一施工周期其中张拉预应力时混凝土龄期为5天。
具体施工阶段划分为：阶段1：完成桩基、承台、墩身施工；阶段2：绑扎0#块钢筋，托架浇注0#块混凝土；阶段3：张拉0#块预应力；阶段4：安装挂篮；阶段5：绑扎1#梁段钢筋；阶段6：浇注1#梁段混凝土；阶段7：张拉1#梁段预应力；阶段8: 移动挂篮；阶段9：绑扎2#梁段钢筋；阶段10：浇注2#梁段混凝土；阶段11：张拉2#梁段预应力；阶段12～阶段64：移动挂篮，绑扎钢筋及浇注3#～20#梁段混凝土，张拉3#～20#梁段预应力；选择合适时宜采用托架浇筑端头现浇段；阶段65：施加顶推力；阶段66：绑扎中跨合龙段钢筋及边跨现浇段钢筋；阶段67：浇筑中跨合龙段及边跨现浇段混凝土；阶段68：张拉中跨合龙段预应力；阶段69：在中跨区域采用水箱或其它压重措施进行压重；阶段70：移动挂篮，绑扎钢筋；阶段71：浇注21#梁段混凝土；阶段72：张拉21#梁段预应力；阶段73：移动挂篮，绑扎钢筋，施工边跨合拢段临时刚性连接；阶段74：浇注边跨合拢段混凝土；阶段75：张拉边跨合拢段钢束；阶段76：拆除挂篮及中跨压重；阶段77：施工防撞墙、桥面铺装等二期荷载和附属设施，全桥施工完成。
桥梁上部结构计算书第一篇理论计算（上部结构）一、20m预应力混凝土组合箱梁计算书1.分析计算的主要内容⑴上部箱梁持久状态极限承载承载能力计算；⑵上部箱梁正常使用阶段抗裂计算；⑶上部箱梁持久状态压应力计算；⑷上部箱梁刚度计算。
2.计算方法及原则上部箱梁纵向计算按平面杆系理论，采用《QJX系列程序》进行计算。
根据桥梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段，并进行结构离散。
1.荷载取值与荷载组合⑴荷载取值①一期恒载：预应力混凝土容重取2.6t/m3。
②二期恒载：包括护栏、桥面铺装等，详见各桥梁取值。
③活载: 公路－Ⅰ级。
④温度梯度：主梁顶、底板日照温差按照《公路桥涵设计通用规范》4.3.10条规定取值计算；竖向梯度温度分布见图7-1（尺寸单位：mm）：降温梯度升温梯度图1-1 温度梯度⑤强迫位移：10mm。
⑵材料预制箱梁C40混凝土现浇接头、湿接缝C40混凝土⑶荷载组合组合一：恒载（1.05的自重系数）组合二：恒载+活载（中（边）板横向分布系数，公路I级，车道荷载，不计挂车）组合三：恒载＋活载＋温度荷载1（整体升温30）组合四：恒载＋活载＋温度荷载2（整体降温30）组合五：恒载＋活载＋温度荷载1＋强迫位移（不均匀沉降，L/3000）组合六：恒载＋活载＋温度荷载2＋强迫位移3.桥梁计算1.概述上部结构跨径为4×20m，桥宽12.50m。
共设置4片小箱梁，梁高1.2 m。
边跨中梁钢束与边跨边梁钢束布置相同，中跨中梁钢束与中跨边梁钢束布置相同。
采用刚接梁法进行横向分布系数计算，边主梁横向分布系数最大为0.744，中主梁横向分布系数为0.612。
（可以用GQJS计算）2.荷载取值①二期恒载：包括护栏、桥面铺装等，经横向分配后边梁为共计 1.795t/m，中梁为1.673m。
②预应力钢束张拉控制应力取0.75f pk，即1395Mpa。
③冲击系数：按照《公路桥涵设计通用规范》4.3.2计算求得，边梁冲击系数为μ=0.340；中梁冲击系数为μ=0.350。
筑龙网 W W W .Z H U L O N G .C O M某大桥主桥设计上部结构纵向受力分析计算书xx 大桥主桥采用66+3x120+66=492米预应力混凝土连续刚构，大桥上部结构采用双幅分离式结构的单室单箱梁，箱梁顶面宽12.0米，箱宽6.5米。
本桥纵向分析采用同济大学桥梁博士之直线桥梁结构设计施工计算程序。
一．主要计算参数和假定考虑目前施工单位尚未提供具体有关的施工方案和施工挂蓝情况等，以下施工控制参数为拟定值。
1．材料特性和计算参数 主梁采用50号混凝土，混凝土容重2.625吨/立方米，50号混凝土弹性模量为3.5×104Mpa ，抗压设计强度28.5Mpa ，线膨胀系数α＝1×10－5，混凝土材料的收缩徐变特性全部按照规范规定取值。
预应力采用钢绞线束施加，钢绞线弹性模量取 1.95×105MPa ，钢绞线采用ASTM A416-92标准270级低松弛钢绞线，公称直径15.24mm ，公称面积140mm 2，抗拉标准强度为1860MPa 。
预应力波纹管道采用VSL PT-PLUS 塑料波纹管，真空辅助压浆。
锚具设计采用VSL EC 型锚具。
钢束设计采用19股（中跨底束）、12股（边跨底束及合拢束）和22股（顶束）三种不同股数钢绞线，对应锚具采用VSL EC-19型、VSL EC-12型和VSL EC-22型锚具，对应波纹管采用φ内100mm 和φ内76mm 两种波纹管。
单个锚具回缩6mm ，成孔面积对应φ内100mm 和φ内76mm 两种波纹管分别为10568mm 2和6504mm 2，孔道摩阻系数μ=0.15和偏差系数k=0.0012。
2．施工环境和温度模式(1)施工环境按野外一般条件湿度。
(2)温度模式：a)均匀温差成分：升温取25℃，降温取－20℃。
b)不均匀温差成分：①新西兰升温温差模式；②修正英国降温温差模式。
筑龙网 W W W .Z H U L O N G .C O Mc)计算采用如下三种温度组合模式：（h 为箱梁高度） 表2-1至箱底距(m)0.0 0. 2 h -1.2 h -0.6 h-0.4 h-0.25 h -0.1 h 模式一 温度(℃)1. 5 0.0 0.0 0. 6 1.0 6. 2 13.0 20.0 至箱底距(m)0.0 0.25 h-0.45 h-0.25 h 模式二 温度(℃) -6.5 -1.0 0.0 -0.5 -8.43．施工工序本桥下部结构为群桩基础，采用钻孔施工；上部结构采用悬臂浇注法双T 同时施工，先合拢中跨，然后合拢次中跨，最后合拢边跨。
边跨现浇段采用落地支架及合拢段才采用合拢支架施工。
4．桥梁线形 本桥为直线桥，位于R=10000米的不对称竖曲线上，纵坡为2.099%和-2.1%，竖曲线顶点位于中跨。
曲线对结构影响较小，因此在计算中假定本桥为平直桥，在计算中未考虑竖曲线的影响。
5．挂篮型式和临时荷载 上部结构悬浇最大块件重量为130吨，设计计算中将挂篮、模板等施工外载取130吨的0.45倍，即60吨。
并暂假定挂篮、模板重心距已浇梁段前端0.5米位置。
边跨合拢挂篮、吊架和模板等施工外载30吨，每侧按15吨取。
中跨合拢挂篮、吊架和模板等施工外载30吨，两侧各施加15吨，作用点距悬臂端部50厘米。
6．二期恒载和运营活载 (1)二期恒载：6.2t/m(2)活载：三列汽超20，一列挂120，人群荷载按0.35t/m 2,人行道净宽1m. 偏载放大系数近似全桥一致取1.1。
横向分布系数：汽车 3×0.78×1.1=2.574挂车 1.1人群 1.17．竖向预应力每根粗钢筋设计张拉控制应力σK =0.9R b y =675Mpa ，张拉力543KN ，考虑锚具回缩2毫米，松弛7%，则对2.8米长粗钢筋近似损失应力:σS =0.002*2*105/2.8 +7%*675=190.1Mpa ≈0.3σK 。
近似按全部粗钢筋有效拉应力0.7σK 。
筑龙网 W W W粗钢筋纵向布置间距50厘米，横向每侧腹板2根共4根，则每延米竖向预加力F=8*0.7*543=3041KN 。
二．结构离散本次计算将整个桥梁离散为80个单元，节点按照顺序划分。
单元划分见如下结构离散图三．施工阶段内力和正应力计算结果根据施工阶段划分表中各施工工序，进行了详细计算。
最大悬臂阶段即16阶段，成桥阶段即21阶段主梁的内力、上下缘应力如下。
第16施工阶段结构效应阶段累计结果:单元号 节点号 轴力 剪力 弯矩1 1 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+0001 2 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+0002 2 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+0002 3 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+0003 3 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+0003 4 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+0004 4 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+0004 5 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+0005 5 7.580e+003 -6.000e+002 6.910e+0035 6 7.643e+003 1.581e+003 2.162e+0036 6 1.515e+004 -1.581e+003 9.104e+0036 7 1.529e+004 2.572e+003 4.890e+0027 7 2.281e+004 -2.572e+003 7.743e+003筑龙网 W W W .Z H U L O N G .C O M7 8 2.301e+004 3.580e+003 -4.358e+003 8 8 3.788e+004 -3.580e+003 1.096e+004 8 9 3.818e+004 4.516e+003 -1.146e+003 9 9 5.289e+004 -4.516e+003 1.545e+004 9 10 5.343e+004 5.517e+003 2.470e+003 10 10 6.081e+004 -5.517e+003 1.168e+004 10 11 6.150e+004 6.595e+003 -2.738e+003 11 11 6.892e+004 -6.595e+003 7.597e+003 11 12 6.953e+004 7.744e+003 -9.170e+003 12 12 7.696e+004 -7.744e+003 2.356e+003 12 13 7.766e+004 8.951e+003 -1.559e+004 13 13 8.512e+004 -8.951e+003 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0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 第16施工阶段应力结果阶段累计应力:主截面:单元号 左上缘 左下缘 右上缘 右下缘筑龙网 W W W .Z H U L O N G .C O M 2 0 0 0 0 3 0 0 0 0 4 0 0 0 0 5 1.73 -0.452 1.17 0.505 6 2.88 0.0625 1.89 1.74 7 3.59 1.31 2.25 3.4 8 5.59 2.57 4.1 4.31 9 7.32 3.5 5.72 5.09 10 7.28 4.69 5.67 6.02 11 7.17 5.62 5.72 7 12 7.19 6.62 5.79 7.73 13 7.23 7.37 6.05 8.13 14 7.45 7.78 6.34 8.36 15 7.72 8.02 6.63 8.44 16 9.27 7.79 8.2 8.08 17 10.6 7.62 9.71 7.78 18 11.8 7.53 11 7.59 19 13.2 7.21 11.2 6.17 20 11.2 6.17 10.9 6.53 21 10.9 6.55 10.9 6.52 22 10.9 6.52 11 6.47 23 11 6.47 10.9 6.52 24 10.9 6.52 10.9 6.55 25 10.9 6.53 11.2 6.17 26 11.2 6.17 13.2 7.21 27 11 7.59 11.8 7.53 28 9.71 7.78 10.6 7.62 29 8.2 8.08 9.27 7.79 30 6.63 8.44 7.72 8.02 31 6.34 8.36 7.47 7.79 32 6.06 8.14 7.25 7.39 33 5.8 7.76 7.21 6.64 34 5.74 7.03 7.2 5.64 35 5.69 6.05 7.32 4.69 36 5.75 5.11 7.36 3.49 37 4.12 4.34 5.63 2.56 38 2.27 3.45 3.62 1.27 39 1.9 1.75 2.92 0.00164 40 1.19 0.497 1.75 -0.506 41 0 0 0 0 42 0 0 0 0 43 1.75 -0.506 1.19 0.497 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