理正计算结果

理正岩土计算边坡安全系数边坡工程是土木工程领域中非常重要的一项工作。

在土壤和岩石条件不稳定的地区，如何计算边坡的安全系数就成为了一项任务繁重的工作。

边坡安全系数是指边坡在自身重力和外部荷载作用下的稳定性程度，即边坡抗力与作用力之比。

理正岩土作为地质工程领域中的一家专业机构，对边坡安全系数的计算有着丰富的经验和研究成果。

1.极限平衡法：极限平衡法是最常用的计算边坡安全系数的方法之一、该方法通过假设边坡处于破坏状态，并在边坡内引入切平衡线，然后根据力学平衡条件求解切平衡线的位置和倾角，最终计算出边坡的安全系数。

2.等效连续体法：等效连续体法是一种将岩土体看作连续介质进行边坡稳定性分析的方法。

该方法将岩土体分割为若干个小块，在每个小块中分别应用力学平衡方程和材料强度准则进行分析，然后整体求解得到边坡的安全系数。

3.数值模拟法：数值模拟法是近年来发展起来的一种计算边坡安全系数的方法。

该方法通过建立边坡稳定性的有限元数学模型，采用数值方法求解该模型的力学方程和边界条件，最终得到边坡的安全系数。

理正岩土在计算边坡安全系数时，会根据具体的工程情况选择适当的方法。

例如，在岩土边坡工程中，极限平衡法通常较为适用，而在软土边坡工程中，等效连续体法或数值模拟法可能更为有效。

除了计算安全系数外，理正岩土还会考虑其他影响边坡稳定性的因素，如地下水位、坡面植被、边坡坡度、岩土体的物理力学性质等。

这些因素都会对边坡的稳定性产生影响，因此在计算边坡安全系数时必须全面考虑。

理正岩土还会综合考虑边坡的施工和维护因素。

在施工阶段，边坡的稳定性受到挖掘、土方回填、排水等因素的影响，因此需要针对性地采取相应的措施来提高边坡的稳定性。

在维护阶段，定期巡视和养护工作也是保障边坡稳定的重要环节。

总之，理正岩土在计算边坡安全系数方面积累了丰富的经验和研究成果。

通过科学的方法和综合的考虑因素，能够为边坡工程提供可靠的设计和施工方案，确保工程质量和安全性。

计算说明1、计算方法1）内力计算采用弹性支点法；2）土的水平抗力系数按M法确定；3）主动土压力与被动土压力采用矩形分布模式；4)采用力法分析环形内支撑内力；5）采用"理正深基坑支护结构软件FSPW 5.2"计算，计算采用单元计算与协同计算相结合，并采用FLAC-3D进行验证；6）土层参数选取2、单元计算1）基坑分为4个区，安全等级为一级，基坑重要性系数为1.1；2）荷载：施工荷载：10kPa；地面超载：4区活动荷载为25kPa，1区、2区和3区超载按10kPa考虑；水压力；基坑外侧为常水位，内侧坑底以下0.5m。

3）基坑开挖深度：根据现场地形确定，按开挖12.50m确定；4）支撑水平刚度系数：2aTsEAKL sα=式中α取0.8，E取28000MPa，L取7.0m，sa取1.20m，s取7.0m，经计算，kT 大于800 MN/m，本计算中，取800MN/m。

5）计算过程详见附件1，其中1区选用钻孔ZK1，2区选用钻孔ZK4，3区选用钻孔ZK16，4区选用钻孔ZK5。

各区计算结果汇总如下：表2 计算结果汇总表3、协同计算1）计算方法简介协同计算采用考虑支护结构、内支撑结构及土空间整体协同作用有限元的计算方法。

有限元方程如下：（[K n]+[Kz]+[Kt]）{W)}={F}式中：[K n]－内支撑结构的刚度矩阵；[K z]－支护结构的刚度矩阵；[Kt]－开挖面以下桩侧土抗力的刚度矩阵；{W}－位移矩阵；{F}－荷载矩阵。

计算时采用如下简化计算方法：（1）将基坑周边分成几个计算区域，同一计算区域的支护信息相同，地质条件相同。

（2）将每一个桩或每单位长度的墙看成是一个超级的子结构，这一子结构包括桩墙，土，主动和被动土压力。

（3）将第三道锚索等效为弹性支承点，作为支承系统的一部份进行计算。

（4）单独求解（2)中的子结构，可采用单桩内力计算的一套方法，将刚度和荷载凝聚到与支锚的公共节点上，这是一个一维梁计算问题。

---------------------------------------------------------------------- 验算项目: 3-3---------------------------------------------------------------------- [ 验算简图 ][ 验算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99------------------------------------------------------基坑深度： 8.600(m)基坑内地下水深度： 9.100(m)基坑外地下水深度： 9.100(m)基坑侧壁重要性系数： 1.000土钉荷载分项系数： 1.250土钉抗拉抗力分项系数： 1.300整体滑动分项系数： 1.300[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 3.440 8.600 68.2[ 土层参数 ]土层层数 3序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土(m) (kN/m^3) (kN/m^3) (kPa) (度) (kPa) (kPa)1 杂填土 0.800 18.9 20.0 8.0 8.0 18.0 18.0 合算2 粉土 6.800 19.2 19.2 10.7 12.1 55.0 55.0 分算3 粘性土 5.300 18.2 18.2 13.0 9.0 50.0 50.0 合算[ 超载参数 ]超载数 1序号超载类型超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式长度(m) 1 局部均布 10.000 0.000 5.000 0.000 条形[ 土钉参数 ]土钉道数 7序号水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 配筋1 1.100 0.900 15.0 110 6.000 1D162 1.100 1.200 15.0 110 6.000 1D163 1.100 1.200 15.0 110 10.000 1D204 1.100 1.200 15.0 110 12.000 1D255 1.100 1.200 15.0 110 14.000 1D286 1.100 1.200 15.0 110 16.000 1D287 1.100 1.200 15.0 110 10.000 1D25[ 花管参数 ]基坑内侧花管排数 0基坑内侧花管排数 0[ 锚杆参数 ]锚杆道数 0[ 坑内土不加固 ][ 内部稳定验算条件 ]考虑地下水作用的计算方法：总应力法土钉拉力在滑面上产生的阻力的折减系数： 0.500*******************************************************************[ 验算结果 ]*******************************************************************[ 局部抗拉验算结果 ]工况开挖深度破裂角土钉号土钉长度受拉荷载标准值抗拔承载力设计值抗拉承载力设计值满足系数(m) (度) (m) Tjk(kN) Tuj(kN) Tuj(kN) 抗拔抗拉1 1.400 39.0 02 2.600 39.5 1 6.000 12.6 71.9 60.3 4.566 3.8283 3.800 39.7 1 6.000 1.9 61.0 60.3 26.335 26.021 2 6.000 12.2 72.1 60.3 4.729 3.9574 5.000 39.8 1 6.000 1.8 50.2 60.3 21.702 26.0852 6.000 12.2 61.2 60.3 4.023 3.9673 10.000 24.9 130.6 94.2 4.197 3.028 5 6.200 39.9 1 6.000 1.8 39.3 60.3 17.035 26.1252 6.000 12.1 50.3 60.3 3.312 3.9733 10.000 24.9 119.7 94.2 3.852 3.0324 12.000 37.7 159.9 147.3 3.393 3.1256 7.400 39.9 1 6.000 1.8 28.5 60.3 12.351 26.1512 6.000 12.1 39.4 60.3 2.599 3.9773 10.000 24.8 108.8 94.2 3.506 3.0364 12.000 37.7 149.0 147.3 3.165 3.1285 14.000 50.6 180.3 184.7 2.853 2.922 7 8.600 39.8 1 6.000 1.9 17.1 60.3 7.380 26.0592 6.000 12.2 28.1 60.3 1.846 3.9633 10.000 24.9 97.6 94.2 3.132 3.0254 12.000 37.8 137.8 147.3 2.917 3.1175 14.000 50.8 169.2 184.7 2.667 2.9126 16.000 63.8 200.7 184.7 2.517 2.3178 8.600 39.8 1 6.000 1.9 17.1 60.3 7.380 26.0592 6.000 12.2 28.1 60.3 1.846 3.9633 10.000 24.9 97.6 94.2 3.132 3.0254 12.000 37.8 137.8 147.3 2.917 3.1175 14.000 50.8 169.2 184.7 2.667 2.9126 16.000 63.8 200.7 184.7 2.517 2.3177 10.000 75.0 128.7 147.3 1.373 1.571 [ 内部稳定验算结果 ]工况号安全系数圆心坐标x(m) 圆心坐标y(m) 半径(m)1 1.349 1.013 11.996 5.1472 1.466 2.607 7.910 1.9213 1.346 1.850 7.939 3.1404 1.349 1.097 7.974 4.3875 1.380 0.482 9.992 7.6076 1.417 -0.273 10.039 8.8717 1.321 3.521 11.240 11.7798 1.460 5.551 11.518 12.786[ 外部稳定计算参数 ]所依据的规程：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002土钉墙计算宽度: 10.000(m)墙后地面的倾角: 0.0(度)墙背倾角: 90.0(度)土与墙背的摩擦角: 10.0(度)土与墙底的摩擦系数: 0.300墙趾距坡脚的距离: 0.000(m)墙底地基承载力: 110.0(kPa)抗水平滑动安全系数： 1.300抗倾覆安全系数： 1.600[ 外部稳定计算结果 ]重力: 1355.8(kN)重心坐标: ( 5.805, 4.023）超载: 50.0(kN)超载作用点x坐标: 5.940(m)土压力: 287.7(kN)土压力作用点y坐标: 2.924(m)基底平均压力设计值 145.6(kPa) > 110.0基底边缘最大压力设计值 179.1(kPa) > 1.2*110.0抗滑安全系数: 1.541 > 1.300抗倾覆安全系数: 10.460 > 1.600[ 喷射混凝土面层计算 ][ 计算参数 ]厚度： 80(mm)混凝土强度等级: C20配筋计算as: 15(mm)水平配筋: d8@150竖向配筋: d8@150配筋计算as: 15荷载分项系数: 1.200[ 计算结果 ]编号深度范围荷载值(kPa) 轴向 M(kN.m) As(mm^2) 实配As(mm^2) 1 0.00~ 0.90 0.9 x 0.024 188.6(构造) 335.1y 0.039 188.6(构造) 335.12 0.90~ 2.10 8.0 x 0.426 188.6(构造) 335.1y 0.349 188.6(构造) 335.1 3 2.10~ 3.30 25.2 x 1.343 188.6(构造) 335.1 y 1.100 188.6(构造) 335.1 4 3.30~ 4.50 42.6 x 2.271 188.6(构造) 335.1 y 1.861 188.6(构造) 335.1 5 4.50~ 5.70 60.2 x 3.207 245.1 335.1y 2.628 199.2 335.16 5.70~ 6.90 77.8 x 4.149 321.3 335.1y 3.399 260.4 335.17 6.90 8.10 98.9 x 5.272 415.2 335.1y 4.319 335.3 335.18 8.10~ 8.60 116.6 x 0.000 188.6(构造) 335.1 y 3.643 280.1 335.1。

重力式挡土墙验算［执行标准：通用］计算项目：重力式挡土墙36计算时间：2012-06-2611:11:39星期二原始条件:墙身尺寸:墙身高:3.000(m)墙顶宽:1.500(m)面坡倾斜坡度:1:0.000背坡倾斜坡度:1:0.000设防滑凸榫:防滑凸榫尺寸BT1:O.OOO(m)防滑凸榫尺寸BT:1.500(m)防滑凸榫尺寸HT:0.500(m)防滑凸榫被动土压力修正系数:1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力:0.500(MPa)防滑凸榫容许剪应力:0.990(MPa)物理参数:圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.500墙身砌体容许压应力:2100.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:110.000(kPa)墙身砌体容许拉应力:150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:280.000(kPa)挡土墙类型:一般挡土墙墙后填土内摩擦角:38.000(度)墙后填土粘聚力:0.100(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)地基土浮容重:10.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:500.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.500地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)地基土粘聚力:10.000(kPa)土压力计算方法:库仑 坡线土柱：坡面线段数：2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m) 换算土柱数 13.0002.000 0 25.000 0.000 0呂亍二C O C S .7--坡面起始距墙顶距离:0.300(m)地面横坡角度:20.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)计算参数:稳定计算目标:自动搜索最危险滑裂面搜索时的圆心步长:1.000(m)搜索时的半径步长:1.000(m)筋带对稳定的作用:筋带力沿圆弧切线第1种情况:一般情况［土压力计算］计算高度为3.000(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到: 第1破裂角：35.644(度)Ea=25.877(kN)Ex=24.679(kN)Ey=7.781(kN)作用点高度Zy=0.905(m)墙身截面积=5.250(m2)重量=120.750(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度B=1.500(m)墙身重力的力臂Zw=0.750(m)Ey的力臂Zx=1.500(m)Ex的力臂Zy=0.905(m)作用于基础底的总竖向力=128.531(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=79.903(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn=0.622(m)基础底压应力：墙趾=129.676凸榫前沿=129.676墙踵=41.699(kPa)凸榫前沿被动土压应力=389.027(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足:弯曲拉应力=129.676<=500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足:剪应力=129.676<=990.000(kPa)滑移力=24.679(kN)抗滑力=258.779(kN)滑移验算满足:Kc=10.486>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.750(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=1.500(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.905(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=22.331(kN-m)抗倾覆力矩=102.234(kN-m)倾覆验算满足:K0=4.578>1.600(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=128.531(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=79.903(kN-m)基础底面宽度B=1.500(m)偏心距e=0.128(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.622(m)基底压应力：趾部=129.676踵部=41.699(kPa)最大应力与最小应力之比=129.676/41.699=3.110作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.128<=0.250*1.500=0.375(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=129.676<=600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=41.699<=650.000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=85.687<=500.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=4.500(m2)重量=103.500(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=0.750(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=1.500(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=0.905(m)［容许应力法］:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力=111.281(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=66.965(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.602(m)截面宽度B=1.500(m)偏心距e1=0.148(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.148<=0.300*1.500=0.450(m)截面上压应力：面坡=118.176背坡=30.199(kPa)压应力验算满足:计算值=118.176<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-13.222<=110.000(kPa)(六)整体稳定验算最不利滑动面：圆心：(2.61364,2.87500)半径=2.27284(m)安全系数=1.338总的下滑力=2.670(kN)总的抗滑力=3.572(kN)土体部分下滑力=2.670(kN)土体部分抗滑力=3.572(kN)筋带的抗滑力=0.000(kN)整体稳定验算满足：最小安全系数=1.338>=1.250各组合最不利结果(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=258.779(kN),滑移力=24.679(kN)。

问题：理正勘察软件地基沉降计算无法考虑孔口高程与建筑设计±0.00不相等的情况沉降计算主要考虑地基中的附加应力P0，只要保证软件计算的P0与实际情况的P0相等即可。

实际情况地基附加应力如下：P0=（F+G）/A-γh=（F+γG dA）/A-γh=F/A+γG d-γh式中P0基底附加应力F 上部结构传至基础顶的压力G 基础底至建筑设计±0.00之间的基础和回填土的重力，G=γG dAA 基底面积γ基础底至孔口高程（自然地面）之间的土层加权平均重度值γG基础底至建筑设计±0.00之间基础和回填土的加权平均重度值d 基础底至建筑设计±0.00之间的距离h 基础底至孔口高程（自然地面）的距离软件中计算P0方法为：P0’=（F’+G）/A-γ’d=（F’+γG dA）/A-γ’d = F’/A+γG d-γ’d式中P0’软件计算的基底附加应力F’输入理正里的数值（见下图）γ’基础底至建筑设计±0.00之间的土层加权平均值（理正勘察软件中无法输入h，默认h=d）要使计算正确，只需令实际的基底附加应力与软件计算的附加应力相等即可，即令P0= P0’即P0=F/A+γG d-γh= P0’= F’/A+γG d-γ’dF/A -γh= F’/A -γ’dF’/A= F/A –γh+γ’d假设γ=γ’，其实两个数有一个微小的差值，忽略不计得到F’/A= F/A +γ（d-h）F’ = F +γ（d-h）A变形得F’ =（P准永久值-γG d）A+γ（d-h）AP准永久值结构专业在基础图中给出的基底准永久组合基底压力值上式中γ（d-h）项正是考虑了孔口高程与建筑设计±0.00不相等而引起的基底自重压力不一样，从而考虑附加应力不一样的偏差。

注意的是，d与h的相对大小关系不确定。

若再令γG=γ，则可进一步简化为F’ =（P准永久值-γh）A结论：理正勘察软件中输入“基础顶轴力准永久值（kN）”应采用F’ =（P准永久值-γG d）A+γ（d-h）A或F’ =（P准永久值-γh）A计算出的结果。

重力式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：重力式挡土墙 3计算时间：2013-01-19 16:32:29 星期六------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 6.500(m)墙顶宽: 0.660(m)面坡倾斜坡度: 1:0.250背坡倾斜坡度: 1:0.200采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.300(m)墙趾台阶h1: 0.500(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率: 0.200:1物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa)材料抗压极限强度: 1.600(MPa)材料抗力分项系数: 2.310系数醩: 0.0020挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 500.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0坡面起始距离: 0.000(m)地面横坡角度: 20.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.000 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 7.309(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 28.322(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 28.322(度)Ea=244.313(kN) Ex=214.072(kN) Ey=117.736(kN) 作用点高度 Zy=2.627(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积 = 15.518(m2) 重量 = 356.925 (kN)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 349.993(kN) En = 157.432(kN) Wt = 69.999(kN) Et = 186.825(kN) 滑移力= 116.827(kN) 抗滑力= 253.713(kN)滑移验算满足: Kc = 2.172 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 164.582(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 214.072(kN) 抗滑力= 252.070(kN)地基土层水平向: 滑移验算不满足: Kc2 = 1.177 <= 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.186 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 3.521 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.818 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 389.154(kN-m) 抗倾覆力矩= 1194.777(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.070 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 649.588(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 507.426(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=805.624(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.127 (m) 偏心距 e = 0.476(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.588(m)基底压应力: 趾部=208.010 踵部=37.895(kPa)最大应力与最小应力之比 = 208.010 / 37.895 = 5.489作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.476 <= 0.167*4.127 = 0.688(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=208.010 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=37.895 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=122.952 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 13.946(m2) 重量 = 320.764 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.134 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 3.521 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.818 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 438.499(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=710.016(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.619(m)截面宽度 B = 3.885 (m) 偏心距 e1 = 0.323(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.323 <= 0.250*3.885 = 0.971(m)截面上压应力: 面坡=169.227 背坡=56.513(kPa)压应力验算满足: 计算值= 169.227 <= 2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 9.954 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 438.499(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.923挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.885(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.997计算强度时:强度验算满足: 计算值= 438.499 <= 2484.440(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 438.499 <= 2478.063(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 6.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 29.162(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 29.162(度)Ea=172.939(kN) Ex=151.533(kN) Ey=83.340(kN) 作用点高度 Zy=2.150(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 12.060(m2) 重量 = 277.380 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.738 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.930 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.150 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 360.720(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=400.595(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.111(m)截面宽度 B = 3.360 (m) 偏心距 e1 = 0.569(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.569 <= 0.250*3.360 = 0.840(m)截面上压应力: 面坡=216.527 背坡=-1.813(kPa)压应力验算满足: 计算值= 216.527 <= 2100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 1.813 <= 280.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 2.156 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 360.720(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.744挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.360(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.994计算强度时:强度验算满足: 计算值= 360.720 <= 1730.414(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 360.720 <= 1720.167(kN)=====================================================================第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.000 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 7.309(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 28.322(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 28.322(度)Ea=244.313(kN) Ex=214.072(kN) Ey=117.736(kN) 作用点高度 Zy=2.627(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积 = 15.518(m2) 重量 = 356.925 (kN)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 349.993(kN) En = 157.432(kN) Wt = 69.999(kN) Et = 186.825(kN) 滑移力= 116.827(kN) 抗滑力= 253.713(kN)滑移验算满足: Kc = 2.172 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 164.582(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 214.072(kN) 抗滑力= 252.070(kN)地基土层水平向: 滑移验算不满足: Kc2 = 1.177 <= 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.186 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 3.521 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.818 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 389.154(kN-m) 抗倾覆力矩= 1194.777(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.070 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 649.588(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 507.426(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=805.624(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.127 (m) 偏心距 e = 0.476(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.588(m)基底压应力: 趾部=208.010 踵部=37.895(kPa)最大应力与最小应力之比 = 208.010 / 37.895 = 5.489作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.476 <= 0.167*4.127 = 0.688(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=208.010 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=37.895 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=122.952 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 13.946(m2) 重量 = 320.764 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.134 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 3.521 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.818 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 438.499(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=710.016(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.619(m)截面宽度 B = 3.885 (m) 偏心距 e1 = 0.323(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.323 <= 0.250*3.885 = 0.971(m)截面上压应力: 面坡=169.227 背坡=56.513(kPa)压应力验算满足: 计算值= 169.227 <= 2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 9.954 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 438.499(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.923挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.885(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.997计算强度时:强度验算满足: 计算值= 438.499 <= 2484.440(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 438.499 <= 2478.063(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 6.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 29.162(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 29.162(度)Ea=172.939(kN) Ex=151.533(kN) Ey=83.340(kN) 作用点高度 Zy=2.150(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 12.060(m2) 重量 = 277.380 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.738 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.930 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.150 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 360.720(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=400.595(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.111(m)截面宽度 B = 3.360 (m) 偏心距 e1 = 0.569(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.569 <= 0.250*3.360 = 0.840(m)截面上压应力: 面坡=216.527 背坡=-1.813(kPa)压应力验算满足: 计算值= 216.527 <= 2100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 1.813 <= 280.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 2.156 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 360.720(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.744挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.360(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.994计算强度时:强度验算满足: 计算值= 360.720 <= 1730.414(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 360.720 <= 1720.167(kN)=====================================================================第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.000 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 7.309(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 28.322(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 28.322(度)Ea=244.313(kN) Ex=214.072(kN) Ey=117.736(kN) 作用点高度 Zy=2.627(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积 = 15.518(m2) 重量 = 356.925 (kN)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 349.993(kN) En = 157.432(kN) Wt = 69.999(kN) Et = 186.825(kN) 滑移力= 116.827(kN) 抗滑力= 253.713(kN)滑移验算满足: Kc = 2.172 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 164.582(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 214.072(kN) 抗滑力= 252.070(kN)地基土层水平向: 滑移验算不满足: Kc2 = 1.177 <= 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.186 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 3.521 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.818 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 389.154(kN-m) 抗倾覆力矩= 1194.777(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.070 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 649.588(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 507.426(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=805.624(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.127 (m) 偏心距 e = 0.476(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.588(m)基底压应力: 趾部=208.010 踵部=37.895(kPa)最大应力与最小应力之比 = 208.010 / 37.895 = 5.489作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.476 <= 0.167*4.127 = 0.688(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=208.010 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=37.895 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=122.952 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 13.946(m2) 重量 = 320.764 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.134 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 3.521 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.818 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 438.499(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=710.016(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.619(m)截面宽度 B = 3.885 (m) 偏心距 e1 = 0.323(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.323 <= 0.250*3.885 = 0.971(m)截面上压应力: 面坡=169.227 背坡=56.513(kPa)压应力验算满足: 计算值= 169.227 <= 2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 9.954 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 438.499(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.923挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.885(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.997计算强度时:强度验算满足: 计算值= 438.499 <= 2484.440(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 438.499 <= 2478.063(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 6.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 29.162(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 29.162(度)Ea=172.939(kN) Ex=151.533(kN) Ey=83.340(kN) 作用点高度 Zy=2.150(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 12.060(m2) 重量 = 277.380 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.738 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.930 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.150 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 360.720(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=400.595(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.111(m)截面宽度 B = 3.360 (m) 偏心距 e1 = 0.569(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.569 <= 0.250*3.360 = 0.840(m)截面上压应力: 面坡=216.527 背坡=-1.813(kPa)压应力验算满足: 计算值= 216.527 <= 2100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 1.813 <= 280.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 2.156 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 360.720(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.744挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.360(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.994计算强度时:强度验算满足: 计算值= 360.720 <= 1730.414(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 360.720 <= 1720.167(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力 = 253.713(kN),滑移力 = 116.827(kN)。

意见一：理正就是按照简支梁跨中受集中力计算，这个可以查表，跨中受单位力1，跨度为L，最大挠度f=L^3/48EI，然后刚度和位移互为倒数，得刚度K=48EI/L^3。

理正说明书和帮助的公式是错的计算结果：K=2.2 （华裕置地大厦取K=2.2开挖至第一道撑位移可控制至29mm）意见二：冠梁刚度不应教条的根据计算决定，冠梁刚度的作用主要是约束支护桩顶的位移，随意可以根据现场实际经验，将桩顶位移限制在3cm左右（北京经验）来调整这个参数，因为冠梁除了是钢筋混凝土结构外，它实际上是弹性地基上梁模型，加之群粧体变形对它的影响，冠梁公式计算中，实际无法计算，所以还是以现场检测实际经验来确定.冠梁公式计算中，按照理正软件要求，有内支撑L取内支撑间距，无内支撑，取基坑边长，a一般取L的一半广州市科技委的有些专家有两种观点，一种是赋值为0，另一种是赋值我们做设计一般取5K=5 （华裕置地大厦取K=5开挖至第一道撑位移可控制至19.6mm）根据我的经验以及方案评审时专家的意见，做支撑结构设计的时候，对于计算长度大于10m 的冠梁，在理正深基坑软件中计算建议取0，及不考虑冠梁的水平刚度。

K=0 （很小忽略不计）（华裕置地大厦取K=0.05（按软件提供的计算方法算得）开挖至第一道撑位移达到48mm）我本人现在做的项目，也有水平刚度的问题，如果你的计算长度超过100m，那么刚度计算在0.1以下，言下之意，就是冠梁完全成为安全储备，过于保守！其实，支护结构的位移计算问题还没有完全解决，目前各种软件的计算模型各不相同，参数用不同方法处理，边界条件有各种假定，计算结果的可靠性是很差的。

上海曾经组织一次对基坑软件的考核，参加的有6个软件，对同一工程分别计算的结果，最大位移相差达一倍，最大弯矩相差30％。

重力式挡土墙验算[执行标准：通用]计算项目：重力式挡土墙 36计算时间：2012-06-26 11:11:39 星期二------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 3.000(m)墙顶宽: 1.500(m)面坡倾斜坡度: 1:0.000背坡倾斜坡度: 1:0.000设防滑凸榫:防滑凸榫尺寸BT1: 0.000(m)防滑凸榫尺寸BT: 1.500(m)防滑凸榫尺寸HT: 0.500(m)防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力: 0.500(MPa)防滑凸榫容许剪应力: 0.990(MPa)物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa)墙身砌体容许拉应力: 150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 38.000(度)墙后填土粘聚力: 0.100(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)地基土浮容重: 10.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 500.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)地基土粘聚力: 10.000(kPa)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0坡面起始距墙顶距离: 0.300(m)地面横坡角度: 20.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)墙顶标高: 0.000(m)计算参数:稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 1.000(m)筋带对稳定的作用: 筋带力沿圆弧切线=====================================================================第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为 3.000(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角： 35.644(度)Ea=25.877(kN) Ex=24.679(kN) Ey=7.781(kN) 作用点高度 Zy=0.905(m) 墙身截面积 = 5.250(m2) 重量 = 120.750 (kN)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度 B = 1.500 (m)墙身重力的力臂 Zw = 0.750 (m)Ey的力臂 Zx = 1.500 (m)Ex的力臂 Zy = 0.905 (m)作用于基础底的总竖向力 = 128.531(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=79.903(kN-m) 基础底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn = 0.622(m)基础底压应力: 墙趾=129.676 凸榫前沿=129.676 墙踵=41.699(kPa)凸榫前沿被动土压应力=389.027(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足: 弯曲拉应力 = 129.676 <= 500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足: 剪应力 = 129.676 <= 990.000(kPa)滑移力= 24.679(kN) 抗滑力= 258.779(kN)滑移验算满足: Kc = 10.486 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 0.750 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 1.500 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 0.905 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 22.331(kN-m) 抗倾覆力矩= 102.234(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 4.578 > 1.600(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 128.531(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=79.903(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.500 (m) 偏心距 e = 0.128(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.622(m)基底压应力: 趾部=129.676 踵部=41.699(kPa)最大应力与最小应力之比 = 129.676 / 41.699 = 3.110作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.128 <= 0.250*1.500 = 0.375(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=129.676 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=41.699 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=85.687 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 4.500(m2) 重量 = 103.500 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.750 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.500 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.905 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 111.281(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=66.965(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.602(m)截面宽度 B = 1.500 (m) 偏心距 e1 = 0.148(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.148 <= 0.300*1.500 = 0.450(m)截面上压应力: 面坡=118.176 背坡=30.199(kPa)压应力验算满足: 计算值= 118.176 <= 2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -13.222 <= 110.000(kPa)(六) 整体稳定验算最不利滑动面:圆心: (2.61364,2.87500)半径 = 2.27284(m)安全系数 = 1.338总的下滑力 = 2.670(kN)总的抗滑力 = 3.572(kN)土体部分下滑力 = 2.670(kN)土体部分抗滑力 = 3.572(kN)筋带的抗滑力 = 0.000(kN)整体稳定验算满足: 最小安全系数=1.338 >= 1.250=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力 = 258.779(kN),滑移力 = 24.679(kN)。

关于理正深基坑支护设计计算结果的校核【摘要】理正深基坑支护设计软件在1998年推广以来，已成功应用各类高层建筑、城市轨道交通、机场建设、高速公路、岩土工程治理等大型工程的基坑设计中，在提高工程设计的同时，也受到广大工程设计人员的一致好评。

理正深基坑支护设计软件是适用于多种支护形式的深基坑单元或空间整体协同分析计算的软件，包括腰梁、内支撑、立柱、斜撑的计算。

理正工具箱软件是理正结构软件的一个分支，可以计算各种混凝土构件的内力及配筋。

由于理正深基坑整体计算采用的是空间整体协同有限元计算的方法，而国内大部分工程设计人员对有限元计算方法不甚熟悉，所以往往会对理正深基坑整体计算结果产生怀疑。

本文旨在通过使用工具箱软件的柱截面计算模块来校核深基坑整体计算内撑梁结果的正确性，同时也给设计人员提供了一种校核整体计算结果的方法。

【关键词】深基坑内撑梁整体计算工具箱柱截面压弯构件一、深基坑支护设计整体计算理正深基坑整体计算模块采用整体建模，空间整体协同线弹性有限元方法计算，可以考虑支护结构、内支撑结构及土空间整体的协同作用，模型、结果都可进行真三维整体查看，并可进行单构件查看。

下面是整体计算中编号为ZCL-4的支撑梁构件的计算条件和计算结果。

1.计算条件（1）所研究支撑梁构件内撑梁编号：ZCL-4（构件长6米）（2）截面信息矩形800×600（表示b*h，b=800mm,h=600mm）截面面积A = 48×102(cm2)截面惯性矩Iy = 256.00×104(cm4)截面惯性矩Ix = 144.00×104(cm4)抗扭惯性矩It = 312.00×104(cm4)（3）材料信息材料：混凝土C30材料比重= 24.000(kN/m3)弹性模量= 30000.000(MPa)泊松比= 0.200剪切模量= 12000.000（4）配筋信息构件配筋计算综合分项系数: 1.250是否对称配筋√轴力调整系数 1.000剪力调整系数 1.000跨中弯矩调整系数 1.000支座弯矩调整系数 1.000混凝土保护层厚度(mm) 30.0纵筋级别HRB335箍筋级别HPB2352.计算结果（1）位移计算结果:起点中点终点最大值截面x方向(mm)： 0.13 0.13 0.13 --- 截面y方向(mm)： -1.82 -2.43 -1.82 --- 轴向(mm)：0.13 0.00 -0.13 ---合成(mm)： 1.83 2.44 1.83 2.44（2）内力计算结果:起点中点终点设计值水平弯矩(+)(kN-m)：My 0.00 0.00 0.00 0水平弯矩(-)(kN-m)：0.00 0.00 -0.00 0竖向弯矩(+)(kN-m)：Mx 59.74 111.58 59.74 74.675 竖向弯矩(-)(kN-m)：0.00 0.00 0.00 0水平剪力(kN)：Vy-0.00 -0.00 -0.00 0竖向剪力(kN)：Vx 34.56 -0.01 -34.56 -43.2轴力(kN)：负值-635.38 -635.38 -635.38 -794.225扭矩(kN-m)：0.00 0.00 -0.00 0（3）配筋计算结果:起点中点终点水平左侧纵筋(mm2)：960 960 960水平右侧纵筋(mm2)：960 960 960竖向上侧纵筋(mm2)：960 960 960竖向下侧纵筋(mm2)：960 960 960水平箍筋(mm2/m)：750 750 750竖向箍筋(mm2/m)：750 750 750基坑整体计算梁配筋结果示意图二、工具箱柱截面计算理正工具箱软件可计算各类混凝土构件及钢构件，由于支撑梁在深基坑中按压弯构件计算，故可用工具箱中柱截面计算模块来校核其配筋结果。

XXXXXXXX设计院地下连续墙理正深基坑整体计算模型案例分析地下空间研究所2020年8月1.基本信息图1 地下连续墙基本参数2.支护设计图2 支护布置图3 支撑布置3.计算结果3.1开挖至坑底[第6工况：开挖]支护结构-墙计算结果─────────────────────────────────(1) 墙Q-1竖向弯矩：基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -486.74(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 342.60(kN-m) 挡土侧 = -242.83(kN-m)竖向剪力 = -124.31(kN) 水平剪力 = 148.69(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2023(mm2/m) 挡土侧 = 2023(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(2) 墙Q-2内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 133.02(kN-m) 挡土侧 = -299.90(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 99.30(kN-m) 挡土侧 = -227.13(kN-m)竖向剪力 = 109.26(kN) 水平剪力 = -148.37(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(3) 墙Q-3内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 133.00(kN-m) 挡土侧 = -308.14(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 103.89(kN-m) 挡土侧 = -226.10(kN-m)竖向剪力 = -123.37(kN) 水平剪力 = 146.70(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(4) 墙Q-4内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -486.38(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 343.97(kN-m) 挡土侧 = -243.06(kN-m)竖向剪力 = 130.10(kN) 水平剪力 = -147.63(kN)竖向纵筋：基坑侧 = 2022(mm2/m) 挡土侧 = 2022(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(5) 墙Q-5内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -486.38(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 343.97(kN-m) 挡土侧 = -243.06(kN-m)竖向剪力 = -119.51(kN) 水平剪力 = 147.88(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2022(mm2/m) 挡土侧 = 2022(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(6) 墙Q-6内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 133.67(kN-m) 挡土侧 = -303.99(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 148.35(kN-m) 挡土侧 = -226.24(kN-m)竖向剪力 = 104.38(kN) 水平剪力 = -147.57(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(7) 墙Q-7内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 133.38(kN-m) 挡土侧 = -307.31(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 100.90(kN-m) 挡土侧 = -225.17(kN-m)竖向剪力 = -112.36(kN) 水平剪力 = 144.34(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(8) 墙Q-8内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -486.74(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 342.60(kN-m) 挡土侧 = -242.83(kN-m)竖向剪力 = 130.08(kN) 水平剪力 = -147.57(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2023(mm2/m) 挡土侧 = 2023(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────3.1-1整体位移3.2【控制情况】-墙内力（三维）[控制工况：]支护结构-墙计算结果(控制工况的计算配筋面积取各工况计算配筋面积的最大值)─────────────────────────────────(1) 墙Q-1竖向弯矩：基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 407.89(kN-m) 挡土侧 = -304.53(kN-m)竖向剪力 = -157.53(kN) 水平剪力 = 206.27(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1696(mm2/m) 挡土侧 = 1696(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(2) 墙Q-2内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 167.95(kN-m) 挡土侧 = -299.90(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 117.06(kN-m) 挡土侧 = -266.74(kN-m)竖向剪力 = 109.26(kN) 水平剪力 = -148.37(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(3) 墙Q-3内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 169.77(kN-m) 挡土侧 = -308.14(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 138.18(kN-m) 挡土侧 = -255.48(kN-m)竖向剪力 = -123.37(kN) 水平剪力 = 147.27(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(4) 墙Q-4内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 420.45(kN-m) 挡土侧 = -304.39(kN-m)竖向剪力 = 168.70(kN) 水平剪力 = -206.87(kN)竖向纵筋：基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1748(mm2/m) 挡土侧 = 1748(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(5) 墙Q-5内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 420.45(kN-m) 挡土侧 = -304.39(kN-m)竖向剪力 = -157.63(kN) 水平剪力 = 206.64(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1748(mm2/m) 挡土侧 = 1748(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(6) 墙Q-6内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 166.90(kN-m) 挡土侧 = -303.99(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 148.35(kN-m) 挡土侧 = -250.81(kN-m)竖向剪力 = 104.38(kN) 水平剪力 = -147.57(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(7) 墙Q-7内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 170.94(kN-m) 挡土侧 = -307.31(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 113.28(kN-m) 挡土侧 = -269.57(kN-m)竖向剪力 = -112.36(kN) 水平剪力 = 144.34(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(8) 墙Q-8内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 407.89(kN-m) 挡土侧 = -304.53(kN-m)竖向剪力 = 168.60(kN) 水平剪力 = -207.19(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1696(mm2/m) 挡土侧 = 1696(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────图3.2-1 弯矩-水平向图3.2-2 弯矩-竖向图3.2-3 剪力-水平向图3.2-4 剪力-竖向3.3【控制情况】-支撑梁内力（三维）[控制工况：]内支撑结构-支撑梁计算结果(控制工况的计算配筋面积取各工况计算配筋面积的最大值)─────────────────────────────────(1) 支撑梁ZCL-1位移结果:内力结果(轴压为正):配筋结果:注:若有蓝色数字，表示构造配筋。