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第九章 钢筋混凝土肋形结构

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钢筋混凝土肋形结构计算

钢筋混凝土肋形结构计算

A 1 B 2 C 3 D 4 E 5F
可得：MCmax、VC左max、VC右max。
28
内力计算
按弹性理论方法
按结构力学方法求相应弯矩、剪力。
为减轻计算工作量，已将等跨连续梁、板在各种不同荷载作用 下的内力计算简化为查表（附录6 等截面连续梁在常用荷载下的 内力系数表）进行。
M 内力系数 ql0
30
内力包络图
按弹性理论方法
A1 B 2 C 3 D 4 E5F
对于梁板结构，只有弯矩和剪力包络图。
将每一种最不利位置的活载与恒载共同作用下产生的弯矩（或 剪力），用同一比例画在同一基线上，取其外包线即为弯矩（或剪 力）包络图。
弯矩包络图用来计算和配置梁的纵向钢筋； 剪力包络图用来计算和配置箍筋和弯起钢筋
6
装配式
•梁板构件事先预制，现场拼装 •施工进度快，省工省材，符合工业化要求 •刚度和整体性差，对抗震不利
7
现浇整体式
•混凝土全部现场浇筑 •刚度大，整体性好，抗震性好，防水性好 •模板用量大、现场作业量大、工期长
装配式
•梁板构件事先预制，现场拼装 •施工进度快，省工省材，符合工业化要求 •刚度和整体性差，对抗震不利

5
p2l
4 2
384EI 384EI
l2 2 l1
1 0.941
2 0.059
l2 3 ？？？？ l1
p1

l
4 2
p2
l
4 1
p1 1 p
p2 2 p
1

l
4 2
l
4 1

l
4 2
2

l
4 1
l

钢筋混凝土肋形结构及钢架结构

钢筋混凝土肋形结构及钢架结构

梁的布置
(a) 主梁沿横向布置
(b) 主梁沿纵向布置
(c) 有中间走廊
肋形结构计算简图
计算时把肋形结构分解为板、次梁、主梁分别计算。
肋形结构的பைடு நூலகம்算简图
计算跨度：
连续板： 边跨：l0=ln+b/2+h/2,或 l0=ln+b/2+a/2,取较小值。 中跨：l0=ln+b 连续梁： 边跨：l0=ln+b/2+a/2,或 l0=ln+b/2+0.025ln,取较小值。 中跨：l0=ln+b
表1 板的配筋计算
(4)
① 根据结构平面布置，次梁所承受的荷载范围的宽度为相
邻两次梁间中心线间的距离，即2m，所以荷载设计值如下： 恒荷载设计值： g=8.76kN/m 活荷载设计值： q=10.4×2=20.8kN/m 荷载总设计值： g+q=29.56kN/m
概述
肋形结构
肋形结构是由板和支承板的梁等钢筋混凝土 受弯构件所组成的板梁结构。
广泛用于房屋建筑中 的楼盖、屋盖以及阳 台、随洞进水口上的 工作平台、闸坝上交 通平台、闸门、扶壁 式挡土墙、基础、水 池板等部位。
水电站厂房上部结构式由屋面板、纵梁、屋面大梁及 柱组成的空间结构。
❖采用手算时，空间 结构简化为平面结构 计算。 ❖电站厂房上部结构 简化为板与梁组成的 肋形结构和由屋面大 梁与柱组成的钢架结 构分别进行计算。
② 板的计算简图 次梁截面为200mm×400mm，板在墙上的支承长
度取120mm，板厚为80mm，板的跨长如图3
边跨：L0=ln+h/2=1820mm≤1.025Ln=1824mm 因此L0=1820mm 中间跨:L0=Ln=1800mm 跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算，取1m宽 的板带作为计算单元。计算简图如图4所示。

第九讲钢筋混凝土肋形结构及钢架结构资料

第九讲钢筋混凝土肋形结构及钢架结构资料

图 3 板的跨长
图4 板的计算简图
③ 弯矩设计值
M=α(g+q)L02 其中弯矩系数α
M1=4.12kN·m M2=2.77kN·m MC=-3.17kN·m ④ 板厚为80mm2，取板的有效高度h0=60mm， fc=9.6kN/mm2，α1=1，fy=210kN/mm2。板的配筋计算见 表1。
④ 配筋的计算
在次梁支座处，次梁的计算截面为200mm×400mm
在次梁的跨中处，次梁按T形截面考虑，翼缘宽度 bf′为:
bf′=1453mm 或bf′= 2200mm＞1453mm 故翼缘宽度应取为bf′=1453mm。 次梁各截面考虑布置一排钢筋，故h0=h-35=365mm。 次梁中受力主筋采用HRB335，fy=300N/mm2 次梁各截面的配筋计算如表2所示。
② 板的计算简图 次梁截面为200mm×400mm，板在墙上的支承长度取
120mm，板厚为80mm，板的跨长如图3
边跨：L0=ln+h/2=1820mm≤1.025Ln=1824mm 因此L0=1820mm 中间跨:L0=Ln=1800mm 跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算，取1m宽的 板带作为计算单元。计算简图如图4所示。
s=0.8×281.6=225.3mm 取箍筋间距s=180mm
ρmin=1.26×103
ρsv=Asv/bs=1.57×103＞1.26×103 满足要求。
（5） 主梁的设计
① 荷载
主梁主要承受次梁传来的荷载和主梁的自重以及 粉刷层重，为简化计算，主梁自重、粉刷层重也简化 为集中荷载，作用于与次梁传来的荷载相同的位置。
表4 主梁剪力计算表
在荷载组合①+②作用下：此时MA=0，MB=-77.04+(74.83)=-151.87kN·m，以这两个支座弯矩值的连线为基线， 叠加边跨在集中荷载G+Q=141.6kN作用下的简支梁弯矩图，

第九章：钢筋混凝土受弯构件承载力计算

第九章：钢筋混凝土受弯构件承载力计算
梁内箍筋数量由抗剪计算和构造要 求确定。
箍筋分开口和封闭两种形式（如图 a）。箍筋的肢数有单肢、双肢和四肢 （如图b）。
箍筋的形式和肢数
(a) 箍筋的形式；（b)
腰筋 拉筋
板的构造规定
1 截面尺寸
板的承载力应满足荷载、刚度和抗力的要求。
现浇板的厚度h取10mm倍数数，从刚度条件出发，
不需作挠度验算的板的厚度与跨度的最小比值(h/l)应按表
可采用HRB335（Ⅱ级钢筋）。
3 混凝土保护层及钢筋间净距
混凝土保护层的作用是防止钢筋锈蚀、防火
和保证钢筋与混凝土的紧密粘结，故梁、板的受
力钢筋均应有足够的混凝土保护层。
保护层厚度主要取决于构件使用环境、构件
类型、混凝土强度等级、受力钢筋直径等因素的
混凝土保护层应从钢筋的外边缘算起。具体
数值按表3-5采用，但同时也不应小于受力钢筋的
3-3取值。
同时必须满足现浇板的最小厚度，对于一般民用建
筑的楼面板为60mm，工业建筑楼面板为70 mm，屋面板
为60mm。
不需作挠度计算的板的最小厚度（h/l）
支座构造特点 板厚
简支 l0/30
弹性约束 l0/40
悬臂 l0/12
板的配筋
板中通常配置受力钢筋和分布钢筋。
板中受力钢筋沿板的跨度方向在受拉区布置；分布
第九章 钢筋混凝土受弯构件承载力计算
9.1基本构造规定
梁和板是结构中最常见的受弯构件。梁的截 面形式有矩形、T形、工字形；板的截面形式 有矩形板、空心板。
梁和板的区别在于：梁的截面高度一般都 远大于其宽度，而板的截面高度则远小于 其宽度。
梁、板的制作工艺有现浇和预制两种， 相应的梁、板叫现浇梁、现浇板和预制梁、 预制板。

第9章肋形结构及刚架结构

第9章肋形结构及刚架结构
(2) 在集中荷载作用下： M k1Gl k2Ql
V k3G k4Q
9.2 单向板肋形结构按弹性方法的计算
二、连续梁板的内力包络图
1.可变荷载的最不利布置 连续梁可变荷载最不利布置的原则：
(1) 求某跨跨内最大正弯矩时，应 在本跨布置活荷载，然后隔跨布置
(2)求某跨跨内最大负弯矩时，本 跨不布置活荷载，而在其邻跨布置， 然后隔跨布置；
二、塑性内力重分布板
2. 考虑塑性内力重分布的意义 (1) 内力计算方法与截面设计方法相协调； (2) 可以适当地调整截面的内力分布情况，更合适地布置钢筋
按弹性方法设计时，连续梁的支座M通常都比较大，由此 进行截面设计导致支座钢筋比较拥挤，施工不便。
按塑性方法设计时，可适当降低支座的弯矩设计值，允许 梁在支座处出现塑性铰，适当增大跨中弯矩。 3. 影响塑性内力重分布的因素 ①塑性铰的转动能力；②斜截面承载能力；③正常使用条 件 截面要有合适的受压区高度；构件必须要有足够的受剪承 载力。
一、结构平面布置 主梁沿纵向布置、次梁横向布置，适用于横向柱距比纵
向柱距大得多的情况。其优点是：减小了主梁的截面高度， 增加了室内净高，
只布置次梁，不布置主梁仅适用于有中间走道的砌体 墙承重的混合结构房屋。
一、结构平面布置
在满足使用要求的基础上，结 构布置应尽量做到经济和技术上的 合理。如果梁布置得比较稀，施工 时可省模板和省工，但板的跨度却 加大了，板厚也随之增加，主梁的 受力也不太合理。如果梁布置得比 较密，可使板的跨度减小，板厚减 薄，结构自重减轻，但施工时要费 模板和费工。
二、塑性内力重分布
1.塑性内力重分布的概念 对于超静定结构，当结构的某个截面出现塑性铰后，结构
的内力分布发生了变化，经历了一个重新分布的过程，这个 过程成为“塑性内力重分布”。

第9章 水工刚筋混凝土结构学

第9章 水工刚筋混凝土结构学
水工钢筋混凝土结构
第九章 钢筋混凝土肋形结构 及刚架结构
西北农林科技大学 水利与建筑工程学院
钢筋混凝土肋形结构及刚架结构
第9章
本章重点
1. 熟练掌握整体式单向梁板结构的内力按弹性计算方 法；建立折算荷载等基本概念；掌握连续梁板截面 设计特点及配筋构造要求。 2. 熟练掌握整体式双向梁板结构的内力按弹性设计方 法；掌握其配筋构造要求。 3. 掌握钢筋砼刚架结构设计要点、内力计算和配筋构 造要求。
g k次梁＝(h次梁 − h板 )b次梁γ 砼
（kN/m）
q = q板 × l1
注意：恒载任何情况下都有,活载按最不利荷载组合布置.
单向板肋形结构的结构布置和计算简图
（三）主梁计算简图
1.支座 两端搁置在砌体上，可视为铰支； 中间支承在柱上，如为钢筋混凝土柱，则按梁 与柱的抗弯线刚度比值决定其支承性质。 当
单向板肋形结构的结构布置和计算简图
结构布置时，应通过合理的结构方案比较，尽量避免 设置防震缝，减少立面处理及构造困难。对有抗震要求的 建筑物，其伸缩缝及沉降缝还应符合防震缝的要求，并尽 可能做到三缝合一。 4.工民建单向板肋形楼盖结构平面布置
(a) 主梁横向布置
(b) 主梁纵向布置
(c) 只布置次梁
l 0 = 1.1l n
跨数小于5跨，按实际跨数计算； 跨数超过5跨，按5跨计算。
单向板肋形结构的结构布置和计算简图
3.荷载 板上一般没有集中荷载，固定设备的重量等全布置在梁 上，荷载有恒载（永久荷载）和活载（可变荷载）之分。 恒载：
gk = b × h × γ 砼
活载：
（kN/m）
qk—按荷载规范取值，水工荷载变化范围很大。 注意：恒载任何情况下都有，而活载按最不利荷载组 合布置，详见内力分析。

钢筋混凝土 肋形结构及刚架结构


10.2 单向板梁板结构按弹性方法的计算
二、 计算简图
整体式梁板结构由板、次梁和主梁整体浇注而成，设 计时应分别对板、次梁和主梁进行计算（内力及配筋）。 因此应根据支撑情况及构件刚度确定相应构件的计算简图。
l1
l l ll ll
l1
l2
l2
l2
l2
模型传力路径及简化假定
集中力 墙体
a 一般传力路径：
1．单向板肋梁楼盖结构平面布置通常有以下三种方案：
主梁横向布置
主梁纵向布置
无主梁布置
主梁沿横向布置，次梁纵向布置的优点是：主梁和柱可 形成横向框架，结构横向抗侧移刚度大，各框架间由纵向的 次梁相连，整体性较好。此外，由于次梁沿外纵墙方向布置 ，纵墙上窗户可开得较大，有利于室内采光通风。
10.2 单向板梁板结构按弹性方法的计算
(3) 求某支座最大负弯矩时，应在 该支座左右两跨布置活荷载，然后 隔跨布置。
(4) 求某支座最大剪力时，应在该 支座左右两跨布置活荷载，然后隔 跨布置。
10.2 单向板梁板结构按弹性方法的计算
三、按弹性方法计算梁板的内力
10.3 单向板梁板结构按塑性方法的计算
一、钢筋混凝土受弯构件的塑性铰
集中力
主梁
均布
板 次梁 集中力
柱 墙体
基础
基础 基础
b 简化假定： （1）梁在支座处可以自由转动，支座无竖向位移； （2）不考虑薄膜效应（即假定为薄板）； （3）按简支构件计算支座竖向反力； （4）实际跨数小于和等于五跨时，按实际跨数计算 ；实际跨数大 于五跨且跨差小于10%时，按五 跨计算。
10.2 单向板梁板结构按弹性方法的计算
q2 ql041 /( l042 l041 )

第九讲钢筋混凝土肋形结构及钢架结构[1]


（3）
① 荷载的计算 恒荷载标准值： 2.74kN/m2 活荷载标准值： 8.00kN/m2 恒荷载设计值：恒荷载分项系数取1.2，故设计值为： 1.2×2.74=3.29kN/m2 活荷载设计值：由于楼面活荷载标准值大于4.0kN/m2，
故分项系数取1.3 8×1.3=10.4kN/m2
荷载总设计值为: 10.4+3.29=13.69kN/m2
❖采用手算时，空间 结构简化为平面结构 计算。 ❖电站厂房上部结构 简化为板与梁组成的 肋形结构和由屋面大 梁与柱组成的钢架结 构分别进行计算。
肋形结构
主要在一个方向受力的板，称为单向板。 特点：当梁格布置使板的两个跨度比L2/L1>2时，则板上荷 载绝大部分沿短跨L1方向传递到次梁上，因此板可当作支 承载次梁上的梁一样来计算。 纵横两个方向的受力都不能忽略的板，称为双向板。
主梁跨度5-8m，次梁跨度4-6m。 建筑物平面尺寸大，避免温度变化及砼干缩裂缝， 应设置永久的伸缩缝。 伸缩缝需将梁、柱分开，基础可不分开。结构的 建筑高度不同，或上部结构各部分传到地基上的压 力相差大，及地基情况变化显著时，应设置沉陷缝。 沉陷缝从基础直至屋顶全部分开，可同时起到伸 缩缝的作用。
梁的布置
(a) 主梁沿横向布置
(b) 主梁沿纵向布置
(c) 有中间走廊
肋形结构计算简图
计算时把肋形结构分解为板、次梁、主梁分别计算。
肋形结构的计算简图
计算跨度：
连续板： 边跨：l0=ln+b/2+h/2,或 l0=ln+b/2+a/2,取较小值。 中跨：l0=ln+b 连续梁： 边跨：l0=ln+b/2+a/2,或 l0=ln+b/2+0.025ln,取较小值。 中跨：l0=ln+b

第9章 钢筋混凝土肋形结构

一、结构布置
结构布置首先要满足使用要求。结构布置原则如下：
梁格布置应求得经济和技术上的合理。 避免集中荷载直接作用在板上。 板和梁宜尽量布置成等跨度，材料省，造价经济，计
算和构造简便。
一般板的跨度为1.5～2.8m，板厚为60～120mm。 水电站厂房发电机层的楼板，板厚常用120～200mm。 主梁跨度5～8m，次梁跨度4～6m。
一、利用图表计算连续板、梁的内力
等跨度、等刚度连续板、梁承受均载的弯矩和剪力：
Mg0 2l1q0 2l
Vqnl1qnl
α1、α2和β1、β2——分别为弯矩系数和剪力系数； l0、ln——分别为板、梁的计算跨度和净跨度。
2012
东南大学9章
23 9.2 单向板肋形结构按弹性理论的计算
两端带悬臂的板或梁内力用叠加方法确定。
取支座中心线间的距离lc ；支座
宽度b较大时：
板 b>0.1lc，l0＝1.1ln； 梁b>0.05lc，l0＝1.05 ln
ln——净跨度。
剪力计算跨度l0＝ln 。 按塑性理论计算时，计算跨度
如何取值？
东南大学9章
19 9.1 单向板肋形结构的结构布置和计算简图
(三)荷载计算
(1)永久荷载
构件自重、面层重及固定设备重等，设计值用符号g(均布)和G(集中)表示。
主梁的中间支承是柱，主梁与柱的线刚度比大于4，主梁是
以边墙和柱为铰支的连续梁；线刚度比小于4，柱和主梁按刚 架计算。
2012
东南大学9章
18 9.1 单向板肋形结构的结构布置和计算简图
(a)与支座整体连接 (b)搁置在墩墙上
2012
(二)计算跨度
板或梁计算时作为铰支。

第九章 肋形结构设计

支承梁的途径不同，板的受力 情况不同。
板上荷载由互相垂直的两个
方向的板条传给支承梁，荷载p 分为p1及p2，p1由l1方向的板条
承担，p2由l2方向的板条承担：
p1+p2 = p
略去相邻板带间扭矩影响，
两个板带在跨中的挠度为：
5 p1 l1 f1 384 EI 1
4
5 p2 l 2 f2 384 EI 2
某一截面达到Mu，截面屈服，梁绕截面转动，出现塑性铰。 理想铰能自由转动但不能传递弯矩； 塑性铰能承担弯矩Mu，只在Mu下转动，不能反向转动；不
能无限制转动，压区砼被压碎时，转动幅度达到限值。 静定结构形成一个塑性铰，变成破坏机构。 超静定结构出现一个塑性铰减少—次超静定次数，荷载可 继续增加，直到塑性铰陆续出现变成破坏机构。
(一)支座的简化
周边搁置在砖墙上，简化为铰支。 板的中间支承为次梁，次梁的中间支承为主梁，
可简化为铰支，不考虑支承的刚性约束，引起的 误差采用折算荷载予以调整。
板是以边墙和次梁为铰支的多跨连续板。 次梁是以边墙和主梁为铰支的多跨连续梁。 主梁的中间支承是柱，主梁与柱的线刚度之比
大于4，主梁是以边墙和柱为铰支的连续梁。小 于4，柱和主梁成为刚架计算。
(a)与支座整体连接 (b)搁置在墩墙上
9.2 单向板肋形结构的结构布置和计算简图
9-3
单向板肋形结构按弹性理论的计算
内力计算有按弹性理论和考虑塑性变形内力重分布两种。 水工建筑按弹性理论计算。 一、利用图表计算连续板、梁的内力 等跨度、等刚度连续板、梁承受均载的弯矩和剪力：
M gl02 1ql02
支座极限弯矩指定得高，
跨中弯矩就可调整得低。
控制截面的弯矩可相互
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• 2 内力系数法
• 为减轻计算连续梁内力的工作量，等跨连续板梁在不 同布置的荷载作用下，内力可查内力系数表计算。参 见附表一。
• 均布荷载q作用下： • M=表中系数× • V=表中系数× • 集中荷载Q作用下： • M=表中系数× • V=表中系等跨连续梁板的各跨跨度相差不超过10%时，可 近似按等跨内力系数表计算。求跨中弯矩时，取相应 跨计算跨度；求支座负弯矩时，计算跨度可取相邻两 跨的平均值。
• 2 荷载计算
• (1)永久荷载 • 构件自重、面层重及固定设备重等，设计值g(均布)和 G(集中)表示。 • (2)可变荷载 • 人群荷载和可移动的设备等，设计值q(均布)和Q(集中) 表示。考虑最不利布置方式。 • 板取单位宽度板条计算，沿板跨方向受均载g或q； • 次梁承受板传来的均载gl1或qll及次梁自重； • 主梁承受由次梁传来的集载G＝gl1l2或Q＝ql1l2及主梁自 重，主梁自重比次梁传来的荷载小得多，可折算成集 载G、Q一并计算。
第二节 单向板肋形结构的 结构布置和计算简图 • 一、梁格布置
梁格布置首先要满足使用要求 然后考虑美观和经济
• • • • • •
1 布置原则 简单、规则、统一（等跨、对称） 2 梁板布置 • 1.7~2.7m 板跨为次梁间距 次梁跨度为主梁间距 • 4~6m • 5~8m 主梁跨度为柱间距
• 梁布得稀：省模板，省工，板跨大，板厚增加，多用砼， 自重增大。
边跨 连续板
l0
a ln 且 2
l0 ln
h 2
塑 性 理 论
连续梁
中间跨 边跨 中间跨
l0 l n
a l0 ln 2
且
l0 1.025ln
l0 l n
§9.2 弹性计算理论
• 1 基本思路 • 假设梁板为理想弹性体系，按结构力学的方法 （如弯矩分配法）计算连续梁、板的内力。由 于各跨内的活荷载不同时出现，因此应考虑多 种活荷载布置情况以求得各跨中内力（弯矩和 剪力）的最大值，即应考虑活荷载的最不利布 置，并按活荷载不利布置求得内力，绘制内力 包络图。
计算和试验结果： 当l2/l1 = 2时，长边方向 受力 约占6%
l 2／l 1>2时 l 2／l 1≤2时
单向板 双向板
某水电站厂房楼盖-单向板肋形楼盖
双向板肋形楼盖传力途径
• 四、肋形结构设计步骤：
• 梁格布置，计算简图，内力计算，截面设计， 配筋图。
• 五、单向板肋形楼盖设计内容步骤：
• • • • • • • 1 2 3 4 5 6 7 平面结构布置 选择材料强度等级与构件截面尺寸 统计荷载 板的设计 次梁设计 内力计算、配筋设计、配筋草图 主梁设计 绘制配筋施工图
• 梁布得密：板跨减少，板厚减薄，自重减轻，但费模板 和费工。
• 板面积大，板较薄时，材料省，造价低。 • 避免集中荷载直接作用在板上。
• 3、梁板尺寸
• • • • • 主梁：h=(1/8~1/12)l0 次梁：h=(1/10~1/14)l0 h/b=1/2~1/3.5 板厚为60～120mm。 水电站厂房发电机层的楼板，板厚常用120～ 200mm
• 6 支座截面控制内力的计算
• 弹性理论计算时，梁板支座的计算内力为支座中心线处的 最大内力，当连续板或梁与支座整体浇注时，支座范围内 截面高度很大，梁、板在支座内破坏是不可能的，故最危 险截面是在支座边缘处。因此，可取支座边缘截面作为计 算控制截面(如图所示），其弯矩和剪力的计算值近似按 下式求得：
• （5）根据支座最大内力计算支座控制截面内力。
• 然后根据上述计算所得各截面控制内力计算配筋用量。
b M b M V0 2
b Vb V g q 2
（均布荷载作用）
Vb V
（集中荷载作用）
图2.5 连续板、梁的弯矩计算值
• 7 弹性理论计算内力的步骤
• （1）统计荷载，建立计算简图；
• （2）对板、次梁上作用的恒荷载和活荷载进行调整； • （3）考虑活载的最不利布置，根据内力系数法求出各种荷 载不利组合情况下的弯矩和剪力，并绘制内力图； • （4）将内力图绘制于同一坐标图上，绘出其内力包络图；
• 3 计算跨度
• 弹性方法计算内力: • 弯矩计算的计算跨度l0，取支座中心线间的距离lc ； • • • • • • 支座宽度b较大时： 板 b>0.1lc，l0＝1.1ln； 梁b>0.05lc，l0。＝1.05 ln ln ——净跨度。 剪力计算跨度l0＝ln 。
• 塑性方法:
• p199
第九章 钢筋混凝土肋形结构
• 第一节 概述
• 一 建筑结构组成
主体结构 ：框架梁柱、墙体等 建 筑 结 构 楼、屋盖体系 ：梁、板
基础 ：支承在地基上 楼、电梯 ：垂直交通体系
• 二 肋形结构的组成
板（1）、次梁（2）和主梁（3）组成的整体式楼面
• 二 肋梁楼盖分类
• 根据传力路线
主要传力方向： 短边方向or长边方向？
• 对于板 • • 对于次梁
q g g 2
'
q q 2
'
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• 5 内力包络图
• 将各种荷载组合情况下的内力图（弯矩图或剪力图）绘于 同一坐标图上，其外包线形成的图形称为内力包络图。它 表示在各种荷载的最不利布置下各截面可能产生的最大内 力值。
• 其绘制方法为：首先分别绘制各种最不利组合下的内力图， 然后将内力图绘制于同一坐标图上，将外包线连接起来。
• 1 支座的简化
• 周边搁置在砖墙上，简化为铰支。 • 板的中间支承为次梁，次梁的中间支承为主梁，可简 化为铰支，不考虑支承的刚性约束，引起的误差采用 折算荷载予以调整。 • 主梁的中间支承是柱，主梁与柱的线刚度之比大于4， 主梁是以边墙和柱为铰支的连续梁。小于4，柱和主 梁成为刚架计算。
• 因此， • 板、次梁、主梁 • 均简化为多跨连续梁
• 4、材料强度
• 砼强度等级：C20～C40。 • 板中钢筋，梁中箍筋、构造钢筋（架立筋、腰筋）： Ⅰ级； • 梁中受力钢筋：Ⅱ级 or Ⅲ级
• 二、计算简图
• 设计时把肋形结构分解为板、次梁和主梁分别计算
• 计算简图应表示出板或梁的跨数，支座性质，荷载形 式、大小及作用位置，各跨的计算跨度等。
• 3 活荷载的最不利布置原则
• 设计时，为确保安全，应根据结构力学原理计算各截面最 不利活荷载位置时的最大内力。即某一截面的内力设计值 （弯矩M或剪力V）为满布恒荷载与最不利活荷载组合作用 时该截面的内力。活荷载最不利布置原则如下： • （1）求某跨跨中最大正弯矩时，应在该跨布置活荷载；然 后两侧隔跨布置。
• （2）求某跨跨中最小弯矩时，应在该跨两侧跨内布置活
荷载；然后隔跨布置。
• （3）求某支座截面最大负弯矩时，应在该支座相邻 两跨布置活荷载；然后向两侧隔跨布置。
• （4）求某支座截面最大剪力时，活荷载布置与该截 面最大负弯矩布置相同。
• 4 荷载调整
• 计算简图中将次梁与板、主梁与次梁的支座连接简化为铰 支座，从而低估了支座约束作用，高估了支座的转动能力。 • 对于多跨连续梁板，在满跨的恒荷载作用下，构件转动变 形较小; • 在间隔布置的活荷载作用下，转动变形较大. • 所以，弹性理论计算中通过增加恒荷，降低活荷的方法使 构件的转角变形降低，相当于增大了支座约束能力。 • 调整后的折算荷载如下：