建筑工程地下室大梁梁模板计算书

梁高支模计算书4.3.5.1．梁模板钢管高支撑架计算 模板支架搭设高度为8.6米。

基本尺寸为：梁截面 B ×D=700mm ×1700mm ，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 h=1.20米，梁底增加3道承重立杆。

梁顶托采用100×100mm 木方。

梁模板支撑架立面简图计算过程与前面相同，从简。

8604.3.5.2．梁侧模板计算梁侧模板基本参数：计算断面宽度700mm ，高度1700mm ，两侧楼板高度350mm 。

模板面板采用18厚普通胶合板。

内龙骨间距300mm ，内龙骨采用100×100mm 木方。

外龙骨采用双钢管48mm ×3.2mm 。

对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距400+600########mm ，断面跨度方向间距900mm ，直径18mm ，钢管类型为48×3.2。

计算过程与前面相同，从简。

4.4 夹层楼板模板门式脚手架支撑设计及验算 4.4.1 350厚夹层屋面板模板门式脚手架设计计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。

计算的脚手架搭设高度为4.8米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。

搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.20米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.93米，跨距 l = 1.80米。

门架 h1 = 1.53米，h2 = 0.15米，b1 = 0.70米。

门架立杆采用42.7×2.4mm 钢管，立杆加强杆采用27.2×1.9mm 钢管。

每榀门架之间的距离0.90m ，梁底木方距离300mm 。

梁底木方截面宽度80mm ，高度80mm 。

模板面板采用18厚胶合板。

1700m m梁顶托采用双钢管48×3.0mm。

1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图1 、楼板底木方的计算木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1 = 25.500×0.350×0.300=2.678kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.340×0.300=0.102kN/m(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q3 = 2.000×0.300=0.600kN/m经计算得到，木方荷载计算值Q = 1.2×(2.678+0.102)+1.4×0.600=4.175kN/m2.木方强度、挠度、抗剪计算4.18kN/m木方计算简图0.504木方弯矩图(kN.m)0.389木方变形图(mm)木方剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.085kNN2=4.417kNN3=3.518kNN4=3.518kNN5=4.417kNN6=2.085kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.520kN.m经过计算得到最大支座 F= 4.417kN经过计算得到最大变形 V= 2.1mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.520×106/85333.3=6.09N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×2.925/(2×80×80)=0.686N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mmm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =2.1mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!3、楼板底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

行下道工序。

九、脚手架计算一．梁模板计算书浇注750×1300屋面梁混凝土，模板采用18厚木质多层板，次龙骨40×90木方，间距300，主龙骨Ф48×3.5钢管，间距500，支撑系统采用Ф48×3.5钢管脚手架。

立杆间距900，横杆间距1.50米。

验算模板及支撑的强度与刚度。

1. 荷载：（1）模板结构的自重标准值（G 1K ）模板及小楞的自重标准值：04KN/m 2（2）新浇注混凝土自重标准值（G 2K ）大梁新浇混凝土自重标准值：24×0.75×1.33＝23.94 KN/m 2 （3）钢筋自重标准值（G 3K ）1.5×1.33×0.75＝1.5 KN/m 2（4）施工人员及施工设备荷载标准值（Q 1K ）计算模板及直接支撑模板的小楞时，均布活荷载取2.5 KN/m 2再以集中荷载2.5KN 进行验算，比较两者所得的弯矩值，取其最大者采用： 荷载组合施工荷载为均布荷载 F'＝Υ0（ΥG S GK +ΥQK S QK ）＝0.9×［1.2×（0.4＋23.94＋1.5）＋1.4×2.5］ ＝31.06 KN/m 2F'＝Υ0［ΥG S GK +∑=ni 1ΥQi φCi S Qik ］＝0.9［1.35×（0.4＋23.94＋1.5）＋1.4×0.7×2.5］＝33.60 KN/m2两者取较大值，应取33.60 KN/m2作为计算依据，以1m长为算单元，化为均布线荷载。

q1＝33.60×1＝33.60 KN/m施工荷载为集中荷载时q2＝［0.9×1.2（0.4＋1.5＋23.94）］×1＝27.91 KN/m P＝0.9×1.4×2.5＝3.15 KN/m2.模板面板验算（1）强度验算施工荷载为均布荷载时，按四跨连续梁计算。

梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。

梁模板使用的木方截面40×60mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取45.000h；T ——混凝土的入模温度，取30.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×21.600=19.440kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。

三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×19.44+1.30×5.40)×0.90=27.313N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×17.496+1.30×4.860)×0.300×0.300=0.246kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.246×1000×1000/48600=5.058N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×17.496+1.3×4.860)×0.300=4.916kN 截面抗剪强度计算值 T=3×4916.0/(2×900.000×18.000)=0.455N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×17.496×3004/(100×6000×437400)=0.366mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×19.44+1.30×5.40)×0.90×0.60/1=16.39kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=16.388kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。

附件一梁底支撑架及梁侧模板计算书以酒店最大梁KZL3(1)：梁截面为1400mmx2900mm为计算依据，其余梁可参考此梁进行支撑架搭设，转换层层高为5.6m。

材料选用：模板：梁底模采用12mm厚竹胶板，梁侧模采用18mm厚木模胶合板，木枋截面：60mm*80mm，钢管：Φ48*2.8mm(实测值)钢管。

φ12对拉螺杆，U型顶托。

采用2.5m的立杆，在梁截面方向正中增加4排立杆，立杆间距500，沿梁长度方向立杆间距600，离地150高设置纵横向扫脚杆，第二道水平连系杆离地1.25m，第三道水平连系杆离地2.35m，立杆上口采用U型顶托(质量必须可靠)，U型顶托上设置短向双钢管用于支承梁底模，在搭设梁底支模架时，短向双钢管均需与大梁两侧立杆上的水平杆扣件连接。

梁侧模距梁底200高设置第一道对拉螺杆，底下3排螺杆纵横间距控制在460mm以内。

梁内严禁穿竹筒(大梁易在此处开裂)，改用φ16PVC管，在大梁上口采用一排一次性螺杆，用以确保梁截面。

设置纵向连续剪力撑，将荷载往框架柱传递。

横向每隔4根立杆设置剪刀撑，剪力撑采用6m钢管。

梁支模架与浇捣成型的框支柱用钢管抱箍连接成整体，增加其整体稳定性。

为防止立杆集中力过大，抵抗对楼面砼产生冲切破坏，在梁截面方向立杆下铺设槽钢，槽口向上，或采用50mm~60mm厚松木板塞在靠近立杆的扫脚杆下方，以增大受力面积。

KZL3(1)框支梁支模示意图一、底板模板计算：底板模计算跨度为150mm，取计算单元为0.6m，现进行强度及挠度验算，按四跨连续梁计算。

荷载统计：模板自重：q1=0.35*0.6*(2*2.7+1.4)/1.4=1.02kn/m梁钢筋砼自重：q2=25.5*0.6*2.9=44.4kn/m振捣砼时产生的荷载标准值：q3=2*0.6=1.2kn/m合计：Q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=1.2*(1.02+44.4)+1.4*1.2=56.2kn/m强度验算：验算式：W≥M/ fmM=0.121*QL2=0.121*56.2*0.15*0.15=0.15kn.m板模板截面抵抗矩：W=600*12*12/6=14400mm3=13 N/mm2f=M/W=0.15*106/14400=10.4N/mm2＜fm=13 N/mm2木材抗弯强度设计值fm强度符合要求挠度验算：验算式：ωA=KwqL4/100EI≤L/400Q=1.02+44.4=45.4kn/mE=9.5*103N/mm2I=600*12*12*12/12=86400mm4Kw=0.967ωA=KwqL4/100EI=0.967*45.4*1504/100*9.5*103*86400=0.27mm≤L/400=150/400=0.375mm挠度符合要求二、梁底木楞验算梁底木楞采用60*80木枋，计算跨度为600mm，计算单元为150mm，按四跨连续梁进行验算。

地下室大梁梁模板（二）计算书XXX（XXXX）住宅项目北部新区XXX组团G标准分区G19-1-1/02号地块工程；工程建设地点：重庆市XX大道和XX大道交界；属于框剪结构；地上8层；地下1层；建筑高度：24m；标准层层高：3m ；总建筑面积：102304平方米；总工期：360天。

本工程由XXXX地产（XXXX新区）有限公司投资建设，XXXX集团重庆设计研究院设计，重庆XXXX工程勘察院地质勘察，重庆市XXXX监理有限公司监理，XXXX集团有限公司组织施工；由XXX担任项目经理，XX担任技术负责人。

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

梁段:A-WK5(16)。

一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.60；梁截面高度D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.65；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):2.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：24.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：冷杉；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.2；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：30mm，350mm，700mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取8.000h；T -- 混凝土的入模温度，取10.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.000m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

计算参数:模板支架搭设高度为4.6m ，梁截面 B ×D=400mm ×900mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.50m ， 梁底增加0道承重立杆。

面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。

木方40×80mm,木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 2。

梁两侧立杆间距 1.20m 。

梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载2.00kN/m 2。

扣件计算折减系数取1.00。

460图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.90+0.50)+1.40×2.00=30.940kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.90+0.7×1.40×2.00=32.943kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×2.8。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.500×0.900×0.400+0.500×0.400)=8.442kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+0.000)×0.400=0.720kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 21.60cm3；截面惯性矩 I = 19.44cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.35×8.442+0.98×0.720)×0.150×0.150=0.027kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.027×1000×1000/21600=1.261N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.442×1504/(100×6000×194400)=0.025mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

建筑工程梁、板、柱完整的造价计算书（附公式）及计算规范柱子1、柱子工程量柱子体积：砖柱；砼柱。

砼柱模板。

、砼柱高度超过增价；、独立柱装修柱侧装修2、柱子工程量计算方法⑴、构造柱工程量计算①构造柱体积＝构造柱体积+马牙差体积其中马牙槎体积＝马牙槎与墙相交宽度*马牙槎嵌入墙内的长度*构造柱高度②构造柱模板＝构造柱模板+马牙差模板马牙槎模板面积＝马牙槎嵌入墙内的长度*构造柱高度⑵、构造柱工程量计算的难点①、构造柱的马牙差算起来很麻烦，必须考虑柱子与几个墙面相交。

②、模板计算难点同体积。

⑶、框架柱①现浇混凝土柱按设计图示尺寸以体积计算。

不扣除构件内钢筋、预埋铁件所占体积。

框架柱体积＝框架柱截面积*框架柱柱高其中柱高：a有梁板的柱高，应自柱基上表面(或楼板上表面)至上一层楼板上表面之间的高度计算.b无梁板的柱高，应自柱基上表面(或楼板上表面)至柱帽下表面之间的高度计算。

c框架柱的柱高，应自柱基上表面至柱顶高度计算。

②框架柱的模板＝框架柱周长*框架柱支模高度天津20XX计算规则：混凝土、钢筋混凝土模板及支架按照设计施工图示混凝土体积计算。

③预制混凝土柱按设计图示尺寸以体积计算。

不扣除构件内钢筋、预埋铁件所占体积，柱上的钢牛腿按铁件计算.⑷、砼柱高度超过增价=砼柱高度超过的墙体体积总和⑸、独立柱装修=框架柱周长*装修高度⑹、柱侧装修=柱外露长度*装修高度梁1、梁工程量梁体积。

梁模板。

、梁高度超过增价；梁侧装修2、梁工程量计算方法⑴、梁的体积＝梁的截面面积*梁的长度现浇混凝土梁按设计图示尺寸以体积计算。

不扣除构件内钢筋、预埋铁件所占体积，伸入墙内的梁头、梁垫并入梁体积内。

①梁与柱连接时，梁长算至柱侧面，主梁与次梁连接时，次梁长算至主梁侧面。

②圈梁与梁连接时，圈梁体积应扣除伸入圈梁内的梁的体积。

③在圈梁部位挑出的混凝土檐，其挑出部分在12cm以内时，并入圈梁体积内计算；挑出部分在12cm以外时，以圈梁外皮为界限，挑出部分为挑檐天沟。

说明:本计算为地下室楼板、梁、外墙、人防墙模板验算计算; 层高最高为5。

07m，顶板最厚450ｍm,主梁截面尺寸最大的为500×900mm。

根据市场材料供应情况：10０×1００mm木方实际的最小截面为85×85mｍ,5０×1０0mｍ木方实际的最小截面为45×85mm,本计算均取最小截面尺寸85×85mm、4５×８5mｍ的木方为计算参数。

(一）、顶板模板的设计对于人防区板厚为3００mｍ的楼板,使用以下方式进行支护:1、板面设计：顶板铺１2ｍm 厚竹胶板.2、龙骨设计：主龙骨采用1０0×1０0mm,间距９0０mｍ，与脚手架立杆间距相同；次龙骨采用10０×1０0ｍm 木方,间距300ｍm。

3、支撑设计:楼板模板竖向支撑全部采用扣件式脚手架,立杆间距９０0×90０mm；水平杆步距１2０0mｍ。

对于人防区板厚为180mm的楼板,使用以下方式进行支护：1、板面设计：顶板铺1２mm 厚竹胶板.2、龙骨设计:主龙骨采用１00×１00mm,间距１00０ｍm，与脚手架立杆间距相同;次龙骨采用50×１00mm 木方,间距250mｍ。

3、支撑设计:楼板模板竖向支撑全部采用扣件式脚手架，立杆间距１000×1000mｍ;水平杆步距1200ｍｍ。

(二)、梁模板的设计梁截面尺寸形式较多,按照450×800mm与550×１０00ｍｍ计算.人防区按照以下方式支设模板:1、面板设计：梁底模、侧模均采用12ｍm厚竹胶板.２、龙骨设计：梁侧模沿梁向次龙骨50×100ｍm木方间距不大于３０0mm,主龙骨采用两根φ48钢管,间距900mm，与扣件式脚手架连接加固;梁底模主龙骨采用两根φ48钢管,间距９00ｍm,次龙骨采用100×10０mｍ木方,间距3０0mm,梁下加顶撑间距900mｍ。

地下室大梁模板专项施工方案地下室梁断面尺寸为350×1000。

梁侧60×60㎜竖木方间距350㎜设置，竖方外侧上、中、下设置3道60×90㎜横木方，沿梁高方向每700㎜设1道对拉螺栓，两侧每700㎜设斜方支撑。

梁底采用60×60㎜木方垂直梁跨方向间距350㎜布置，下部采用60×90㎜木方沿梁跨方向布置。

下部支模架采用快拆钢管架支撑，梁跨方向立杆间距600㎜，设两道水平拉杆，并设通长扫地杆。

一、支模：支模前根据图纸要求进行翻样，根据结构尺寸合理配模，尽量减少模板损耗。

梁体采用外套PVC管的φ12穿墙螺杆拉接、PVC管兼作内撑控制墙体厚度，钢筋拉钩控制结构截面尺寸。

跨度大于等于4米的梁，模板应起拱,起拱高度为全长跨度的2/1000；悬挑构件支模时应起翘l/200(l为悬挑构件跨度)。

二、模板的装配要求：(1)要保证模板及支撑具有足够的强度、刚度和稳定性，能够承受所浇混凝土的重量和侧压力以及各种施工荷载。

(2)模板拼装时要力求构造简单，装拼方便，不妨碍钢筋绑扎，保证砼浇筑时不漏浆。

(3)模板施工要点：现浇结构模板安装的允许偏差(mm)三、模板工程质量保证措施:（1）对模板本身的质量应认真检查：a）木模表面有脱皮，板中有变质不得使用；b）木围檩及木搁栅挠曲不直和变质者不得使用c) 几何尺寸不规则的不得使用。

（2）模板在每一次使用前，均应全面检查模板表面光洁度，不允许有残留的砼浆，否则必须进行认真清理，然后涂刷脱模剂，防止拆模时模板表面起皮，影响木模的周转使用寿命。

（3）模板的支设必须保证结构的几何尺寸及轴线位置的准确。

在模板配制、安装、校核全过程，各道工序必需达到规范要求标准。

（4）设置对拉螺栓增强抗侧压性能，杜绝爆模现象发生。

采用对拉螺栓固定模板时，在预埋套管的两端加上塑料堵头。

（5）模板应平整，且拼缝严密不漏浆，并应有足够的刚度、强度，吸水性要小。

（6）模板构造应牢固稳定，可承受混凝土拌合物的侧压力和施工荷载，且应装拆方便。

8#楼300*900梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插型拉扣式钢管支架安全技术规程》DBJ15-98-20143、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-20036、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20137、《施工手册》（第五版）二、计算参数钢筋自重标准值G3k(kN/m^3) 1.5 施工人员及设备产生荷载标2.5准值Q1k(kN/m^2)简图剖面图1剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×152/6=37500 mm3，I=bh3/12= 1000×153/12=281250mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1k b}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×1+1.4×2.5×1)=29.853kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1k b}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=32.246 kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]= max(29.853,32.246)=32.246 kN/m面板简图M max= 0.267kN·m面板弯矩图σ=M max/W=0.267×106/37500=7.112N/mm2≤[f]=22 N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×950/1000)×1=24.725kN/m面板挠度简图ν=0.107 mm≤[ν]=350/((3-1)×400)=0.438mm面板挠度图四、次梁验算计算简图：次梁简图由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4Q1k a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×350/((3-1)×1000)+1.4×2.5×350/((3-1)×1000)) =5.224 kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k a}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×350/((3-1)×1000)+1.4×0.7×2.5×350/((3-1)×1000))=5.643 kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]= max(5.224,5.643)=5.643 kN/m次梁弯矩图(kN·m)M max= 1.18kN·mσ=M max/W=1.18×106/(85.333×1000)=13.825N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算次梁剪力图(kN)V max=4.984kNτmax= Q max S/(Ib) =4.984×103×40×103/(341.333×104×5×10)=1.168N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×950/1000)×350/((3-1)×1000)=4.327kN/m次梁挠度简图次梁变形图(mm)νmax=1.43mm≤[ν]=1.2×1000/400=3 mm满足要求五、主梁验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为3，故可将主梁的验算力学模型简化为3-1=2跨梁计算。

地下室模板计算书一、工程概况本工程地下室为钢筋混凝土结构，位于_____，地下室建筑面积为_____平方米，层高为_____米。

地下室主要功能为停车场和设备用房。

二、模板材料选用1、模板：采用 18mm 厚的胶合板。

2、内楞：选用 50mm×100mm 的木方。

3、外楞：采用φ48×35mm 的钢管。

4、对拉螺栓：M14 对拉螺栓。

三、荷载计算1、混凝土侧压力标准值混凝土浇筑速度 v ＝＿____m/h，混凝土坍落度影响修正系数β1 ＝＿____，混凝土浇筑高度（层高）H ＝＿____m，混凝土重力密度γc＝＿____kN/m³，混凝土初凝时间 t0 ＝＿____h。

则新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值F1 ＝022γct0β1β2v^（1/2) ，F2 ＝γcH ，取两者较小值。

2、倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑向模板内倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值为 4kN/m²。

3、荷载组合计算承载能力时，荷载组合为 12×混凝土侧压力标准值＋ 14×倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值。

计算刚度（变形）时，荷载组合为 10×混凝土侧压力标准值。

四、墙模板计算1、墙模板参数墙厚 B ＝＿____mm，墙高 Hw ＝＿____mm。

2、内楞（木方）计算内楞间距 a ＝＿____mm，计算跨度 l ＝＿____mm。

按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，抗弯强度和挠度验算。

3、外楞（钢管）计算外楞间距 b ＝＿____mm，计算跨度 l ＝＿____mm。

按集中荷载作用下的三跨连续梁计算，抗弯强度和挠度验算。

4、对拉螺栓计算对拉螺栓水平间距和竖向间距分别为 L1 ＝＿____mm，L2 ＝＿____mm。

对拉螺栓所承受的拉力 N ＝＿____kN，对拉螺栓的强度验算。

五、柱模板计算1、柱模板参数柱截面长边边长 B1 ＝＿____mm，柱截面短边边长 B2 ＝＿____mm，柱高 H ＝＿____mm。

地下室400*2410梁模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20192、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20193、《混凝土结构设计规范》GB50010-20194、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20195、《钢结构设计规范》GB 50017-2019一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.41)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.41)+1.4×0.7×2]×1＝76.553kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2.41]×1＝74.789kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×2.41]×1＝61.555kN/m1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×76.553×0.22＝0.383kN·mσ＝M max/W＝0.383×106/54000＝7.088N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×61.555×2019/(100×10000×486000)＝0.106mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×74.789×0.2+0.437×1.764×0.2＝5.763kN R2=1.25q1l=1.25×76.553×0.2＝19.138kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×61.555×0.2＝4.617kNR2'=1.25q2l=1.25×61.555×0.2＝15.389kN五、小梁验算q1＝max{5.763+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(2.41-0.36)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.36)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.36)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.4/2，0.6-0.4/2]/2×1，19.138+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2}=19.187kN/mq2＝max{4.617+(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(2.41-0.36)+(0.5+(24+1.1)×0.36)×max[0.6-0.4/2，0.6-0.4/2]/2×1，15.389+(0.3-0.1)×0.4/2}＝15.429kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×19.187×0.2332，0.5×19.187×0.152]＝0.216kN·mσ=M max/W=0.216×106/4490=48.074N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×19.187×0.233，19.187×0.15]＝2.878kNτmax=2V max/A=2×2.878×1000/424＝13.576N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×15.429×233.3334/(100×206000×107800)＝0.014mm≤[ν]＝l1/250＝233.333/250＝0.933mmν2＝q2l24/(8EI)＝15.429×1504/(8×206000×107800)＝0.044mm≤[ν]＝2l2/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×19.187×0.233，0.4×19.187×0.233+19.187×0.15]＝4.925kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝2.497kN，R2＝4.925kNR'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×15.429×0.233，0.4×15.429×0.233+15.429×0.15]＝3.96kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝2.202kN，R'2＝3.96kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.131×106/5080=25.706N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.462kNτmax=2V max/A=2×2.462×1000/489＝10.072N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.032mm≤[ν]＝l/250＝333/250＝1.332mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.604kN，R2=4.355kN，R3=4.355kN，R4=0.604kN支座反力依次为R'1=0.54kN，R'2=3.642kN，R'3=3.642kN，R'4=0.54kN七、2号主梁验算计算简图如下：R＝max[R1，R2，R3，R4]/2=[0.604，4.355，4.355，0.604]/2=2.178kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']/2＝[0.54，3.642，3.642，0.54]/2=1.821kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.508×106/4490=113.077N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max＝2.178kNτmax=2V max/A=2×2.178×1000/424＝10.274N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝0.998mm≤[ν]＝l/250＝700/250＝2.8mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=8.712kN，R2=8.712kN八、可调托座验算1234满足要求！九、立柱验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1600=2808mmλ=l0/i=2808/15.9=176.604≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算M w＝1.4××ωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.13×0.7×1.62/10＝0.029kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2019，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.41)+1.4×0.9×2]×1＝76.386kN/m2)小梁验算q1＝max{5.76+1.2×[(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(2.41-0.36)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.36)+1.4×0.9×1]×max[0.6-0.4/2，0.6-0.4/2]/2×1，19.096+1.2×(0.3-0.1)×0.4/2}=19.144kN/m 同上四～七计算过程，可得：R1＝1.208kN，R2＝8.696kN，R3＝8.698kN，R4＝1.208kN顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mmλ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588立柱最大受力N w＝max[R1，R2，R3，R4]+M w/l b＝max[1.208，8.696，8.698，1.208]+0.029/0.8＝8.735kNf＝N/(φA)+M w/W＝8734.687/(0.588×424)+0.029×106/4490＝41.573N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1600=3243.24mmλ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175立柱最大受力N w＝max[R1，R2，R3，R4]+1.2×0.15×(4.25-2.41)+M w/l b＝max[1.208，8.696，8.698，1.208]+0.331+0.029/0.8＝9.066kNf＝N/(φA)+M w/W＝9065.887/(0.175×424)+0.029×106/4490＝128.719N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、立柱地基基础计算f ak 140kPa满足要求！。

兰馨-梁模板工程施工方案计算书12-3-22
一、施工方案概述
本施工方案旨在对兰馨项目中梁模板工程的施工过程进行计划和计算，确保工
程的顺利进行和质量达标。

本方案将从预算、进度、材料搭设及拆除等方面进行详细的计算和安排。

二、工程预算
1.梁模板工程总预算为X万元，其中主要包括人工费、材料费、机械
设备租赁费等项目。

详细预算如下：
–人工费：XX万元
–材料费：XX万元
–机械设备租赁费：XX万元
–其他费用：XX万元
2.预算的编制主要参照工程图纸和规范要求，根据实际情况进行调整，
确保施工过程中不会出现资金不足的情况。

三、施工进度计划
1.梁模板工程共分为X个工序，每个工序的施工内容和时限均有详细
安排。

2.施工进度计划将根据实际施工情况进行调整，确保工期按计划进行，
避免延误。

四、材料搭设及拆除计算
1.材料搭设及拆除的计算主要涉及梁模板的具体尺寸、材质和数量，在
施工前需要进行详细的计算和准备。

2.各种材料的搭设和拆除需要按照规范要求进行，保证施工安全和质量。

五、工程质量保障
1.施工过程中将严格按照施工图纸和规范要求进行，保证每个工序的施
工质量。

2.施工过程中的质量检查和验收将由专业人员进行，确保工程质量达标。

结语
本施工方案对兰馨项目中梁模板工程的施工计划和计算进行了详细的安排，旨在确保工程顺利进行和质量可控。

施工过程中会严格按照计划进行，并根据实际情况进行调整，以确保施工顺利完成。

地下室顶板梁模板（扣件式,梁板立柱共用）计算书梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×0.7×3]×1＝40.942kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝38.002kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×1＝2.94kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.1)]×1＝28.15kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×38.002×0.1252+0.121×2.94×0.1252＝0.069kN·mσ＝M max/W＝0.069×106/54000＝1.28N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×28.15×1254/(100×5400×486000)＝0.017mm≤[ν]＝L/250＝125/250＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×38.002×0.125+0.446×2.94×0.125＝ 2.031kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×38.002×0.125+1.223×2.94×0.125＝ 5.879kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×38.002×0.125+1.142×2.94×0.125＝4.828kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×28.15×0.125＝1.383kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×28.15×0.125＝4.022kNR3'=0.928q2L=0.928×28.15×0.125＝3.265kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.031/1＝2.031kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b = Max[5.879,4.828,5.879]/1= 5.879kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.031/1＝2.031kN/m小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4 =0.034kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.35×0.5×(1.1-0.16)=0.635kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.35×0.5×(1.1-0.16)=0.635kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×3]×(0.4-0.5/2)/2×1=0.721kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×3]×((0.8-0.4)-0.5/2)/2×1=0.721kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.031+0.034+0.635+0.721=3.42kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.879+0.034=5.913kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.031+0.034+0.635+0.721=3.42kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q 右]=Max[3.42,5.913,3.42]=5.913kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.383/1＝1.383kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[4.022,3.265,4.022]/1= 4.022kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.383/1＝1.383kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/4 =0.025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.1-0.16)=0.47kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.1-0.16)=0.47kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.16)]×(0.4-0.5/2)/2×1=0.339kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.16)]×((0.8-0.4)-0.5/2)/2×1=0.339kN/m 左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.383+0.025+0.47+0.339=2.217kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.022+0.025=4.047kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.383+0.025+0.47+0.339=2.217kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q 左',q中',q右']=Max[2.217,4.047,2.217]=4.047kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.913×0.42，0.5×5.913×0.32]＝0.266kN·mσ=Mmax/W=0.266×106/64000=4.158N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×5.913×0.4，5.913×0.3]＝1.774kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.774×1000/(2×60×80)＝0.554N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×4.047×4004/(384×7040×256×104)＝0.075mm≤[ν]＝l1/250＝400/250＝1.6mmν2＝q'l24/(8EI)＝ 4.047×3004/(8×7040×256×104)＝0.227mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[5.913×0.4,0.5×5.913×0.4+5.91 3×0.3]=2.957kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.71kN,R2=2.957kN,R3=2.431kN,R4=2.957kN,R5=1.71kN 正常使用极限状态Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[4.047×0.4,0.5×4.047×0.4+4. 047×0.3]=2.023kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.109kN,R2'=2.023kN,R3'=1.645kN,R4'=2.023kN,R5'=1.109 kN六、主梁验算主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 11.361、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.097×106/4730=20.577N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.326kNτmax=2V max/A=2×1.326×1000/450＝5.891N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.009mm≤[ν]＝L/250＝267/250＝1.068mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.384kN，R2=5.498kN，R3=5.498kN，R4=0.384kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.242kN，R2'=3.712kN，R3'=3.712kN，R4'=0.242kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm) Ф48×3.2主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.73主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 11.36 主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 2主梁受力不均匀系数0.6P＝max[R2，R3]×0.6=Max[5.498，5.498]×0.6=3.299kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝Max[3.712，3.712]×0.6=2.227kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.462×106/4730=97.649N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max＝2.144kNτmax=2V max/A=2×2.144×1000/450＝9.531N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝0.563mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=4.454kN，R2=7.093kN，R3=7.093kN，R4=4.454kN立杆所受主梁支座反力依次为P2=7.093/0.6=11.822kN，P3=7.093/0.6=11.822kN八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48×3.5钢管计算截面类型(mm) Ф48×3.2钢管截面面积A(mm2) 450 钢管截面回转半径i(mm) 15.9钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 11.36 钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.73 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1251414计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.054×106/4730＝11.366N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝0.25kNτmax＝2V max/A=2×0.25×1000/450＝1.109N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.061mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.518kN，R2=0.826kN，R3=0.826kN，R4=0.518kN同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=0.826kN，R4=0.826kN九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 1两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.826,0.826]＝0.826kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝11.822kN≤[N]=30kN满足要求！十、立杆验算立杆钢管截面类型(mm) Φ48×3.5立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3.2l0=h=1200mmλ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=210长细比满足要求！查表得：φ＝0.752、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.6 ×1.4×(1×0.044×0.8×1.22/10)＝0.004kN·m3、稳定性计算R1＝0.826kN，P2＝11.822kN，P3＝11.822kN，R4＝0.826kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.4-0.5/2)/2×0.8=4.04kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.8-0.4-0.5/2)/2×0.8=4.04kNN d＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+1×1.35×0.15×(4.4-1.1)＝max[0.826+4.04，11.822，11.822，0.826+4.04]+0.668＝12.49kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝12489.818/(0.75×450)+0.004×106/4730＝37.853N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4.4/58=0.076≤3满足要求！十二、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.923=0.831kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1×0.362=0.326kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×4.42×0.831+4.4×0.326=9.475kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=582×0.9×[0.15×4.4/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×58/2=4038.733kN.m≥3γ0M ok =3×1×9.475=28.424kN.M满足要求！十三、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值f ak(kPa) 140f u ak1.363×140 =190.82kPa满足要求！。

框架梁板模板支撑架（扣件式）计算书一、工程概况1.1本工程采用框架剪力墙结构，地下三层、地上二十五层，建筑高度75.45m，地下为设备用房、营业用房、地下车库，地上为住宅，结构单元地上最长约57.6m，宽度约为23.4m，设永久伸缩缝一道。

详见列表：结构自防水材料防水基础底板厚度是三种截面尺寸的框架梁，具体尺寸为：900×2000mm，1050×1800mm，900×1600mm。

梁截面900×2000mm、1050×1800mm、900×1600mm位于地下负一层，结构高度从-0.485m，周围板厚180mm。

梁模板采用18厚多层板，板底支撑体系采用扣件式钢管脚手架。

梁的支撑体系的选择严格按着品茗软件计算，考虑施工荷载及混凝土浇注时的压力，并考虑现场主要材料（木方、钢管）实际质量情况，保守计算。

二、编制依据3 《翁岩村城中村改造一期工程施工组织设计》4 《组合钢模板技术规范》《竹胶合板模板》《房屋建筑部分工程标准强制性条文》《建筑结构长城工程杯质量评审标准》三、施工计划3.13.23.3四、施工工艺及相关技术等4.1框架梁计算选择根据施工图纸，项目经理部集中组织技术、质量、测量部门学习图纸，做好模板准备前期记录。

通过学习和自审，在熟悉设计图纸的同时，重点准备考虑超大结构构件及（集中线荷载超过15KN/m ）支撑体系的设计。

最后确定有代表性的四道集中线荷载超过15KN/m 的框架梁：转换层（-0.450）G 轴交9轴至14轴、G 轴交27轴至32轴，截面900mm ×2000mm ；B 轴至G 轴交5轴及36轴，截面1050mm ×1800mm （线荷载超过20KN/m ）。

4.2支撑体系及材料选择整层支撑体系采用扣件式钢管满堂架与顶板的支撑体系形成整体，采用Φ4.8，壁厚3.0mm 且不小于2.8mm 钢管，双扣件；。

地下室大梁模板(扣件式,梁板立柱不共用)计算书地下室400*2410梁模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.41)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.41)+1.4×0.7×2]×1＝76.553kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2.41]×1＝74.789kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×2.41]×1＝61.555kN/m1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×76.553×0.22＝0.383kN·mσ＝M max/W＝0.383×106/54000＝7.088N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×61.555×2004/(100×10000×486000)＝0.106mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×74.789×0.2+0.437×1.764×0.2＝5.763kN R2=1.25q1l=1.25×76.553×0.2＝19.138kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×61.555×0.2＝4.617kNR2'=1.25q2l=1.25×61.555×0.2＝15.389kN五、小梁验算小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 小梁弹性模量E(N/mm2) 206000小梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 小梁验算方式三等跨连续梁q1＝max{5.763+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(2.41-0.36)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0 .36)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.36)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.4/2，0.6-0.4/2]/2×1，19.138+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2}=19.187kN/mq2＝max{4.617+(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(2.41-0.36)+(0.5+(24+1.1)×0.36)×max[0.6-0.4/2，0.6-0.4/2]/2×1，15.389+(0.3-0.1)×0.4/2}＝15.429kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×19.187×0.2332，0.5×19.187×0.152]＝0.216kN·mσ=M max/W=0.216×106/4490=48.074N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×19.187×0.233，19.187×0.15]＝2.878kN τmax=2V max/A=2×2.878×1000/424＝13.576N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×15.429×233.3334/(100×206000×107800)＝0.014mm≤[ν]＝l1/250＝233.333/250＝0.933mmν2＝q2l24/(8EI)＝15.429×1504/(8×206000×107800)＝0.044mm≤[ν]＝2l2/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×19.187×0.233，0.4×19.187×0.233+19.187×0.15]＝4.925kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝2.497kN，R2＝4.925kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×15.429×0.233，0.4×15.429×0.233+15.429×0.15]＝3.96kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝2.202kN，R'2＝3.96kN六、主梁验算主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 可调托座内主梁根数 21、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.131×106/5080=25.706N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.462kNτmax=2V max/A=2×2.462×1000/489＝10.072N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.032mm≤[ν]＝l/250＝333/250＝1.332mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.604kN，R2=4.355kN，R3=4.355kN，R4=0.604kN 正常使用极限状态支座反力依次为R'1=0.54kN，R'2=3.642kN，R'3=3.642kN，R'4=0.54kN 七、2号主梁验算2号主梁类型钢管2号主梁材料规格(mm) Ф48×32号主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 2号主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1252号主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 2号主梁弹性模量E(N/mm2) 2060002号主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 2号主梁验算方式简支梁可调托座内主梁根数 2计算简图如下：R＝max[R1，R2，R3，R4]/2=[0.604，4.355，4.355，0.604]/2=2.178kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']/2＝[0.54，3.642，3.642，0.54]/2=1.821kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.508×106/4490=113.077N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max＝2.178kNτmax=2V max/A=2×2.178×1000/424＝10.274N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝0.998mm≤[ν]＝l/250＝700/250＝2.8mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=8.712kN，R2=8.712kN八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2 可调托座内2号主梁根数 2 可调托座承载力容许值[N](kN) 301234满足要求！九、立柱验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1600=2808mmλ=l0/i=2808/15.9=176.604≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算M w＝1.4××ωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.13×0.7×1.62/10＝0.029kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.41)+1.4×0.9×2]×1＝76.386kN/m2)小梁验算q1＝max{5.76+1.2×[(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(2.41-0.36)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.36)+1.4×0.9×1 ]×max[0.6-0.4/2，0.6-0.4/2]/2×1，19.096+1.2×(0.3-0.1)×0.4/2}=19.144kN/m 同上四～七计算过程，可得：R1＝1.208kN，R2＝8.696kN，R3＝8.698kN，R4＝1.208kN顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mmλ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588立柱最大受力N w＝max[R1，R2，R3，R4]+M w/l b＝max[1.208，8.696，8.698，1.208]+0.029/0.8＝8.735kNf＝N/(φA)+M w/W＝8734.687/(0.588×424)+0.029×106/4490＝41.573N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1600=3243.24mmλ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175立柱最大受力N w＝max[R1，R2，R3，R4]+1.2×0.15×(4.25-2.41)+M w/l b＝max[1.208，8.696，8.698，1.208]+0.331+0.029/0.8＝9.066kNf＝N/(φA)+M w/W＝9065.887/(0.175×424)+0.029×106/4490＝128.719N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、立柱地基基础计算f ak 140kPa满足要求！。

梁模板面积计算哎呀，说起梁模板面积计算，这事儿可真是让我头疼。

记得那次，我被派去工地上帮忙，说是要计算梁模板的面积，好准备材料。

我心想，这有啥难的，不就是几个数字的事儿嘛。

那天，太阳老大了，我戴着个安全帽，手里拿着卷尺，站在那根大梁旁边。

梁模板嘛，就是用来固定混凝土形状的模板，得量得准，不然混凝土一浇，形状不对，那可就麻烦大了。

我先量了量梁的长度，嘿，这玩意儿可真长，我得弯下腰，还得伸长手臂，才能从这头量到那头。

量完长度，我还得量宽度，这梁还挺宽，我得侧着身子，才能把卷尺伸过去。

量完尺寸，我就蹲在那儿，拿出纸和笔，开始算面积。

面积嘛，不就是长乘以宽嘛，这我小学就会了。

我一边算，一边还哼着小曲儿，心想这活儿也不难嘛。

但是，当我算完一个梁的面积，准备算下一个的时候，我突然发现，这些梁的尺寸都不一样，有的长点，有的宽点，我得一个一个量，一个一个算。

这可把我给累坏了，太阳晒得我汗流浃背，我还得不停地弯腰、伸长手臂，量来量去。

而且，这些梁模板的边缘还不平整，有时候卷尺会滑，我得用手按住，生怕量错了。

这活儿，比我想象的要复杂多了。

不过，我也不是那么容易放弃的人。

我一边量，一边算，一边还跟工友们聊天，说说笑笑的，时间过得也挺快。

他们看我这么认真，还给我递水，让我休息一下。

我说不用，这点活儿，难不倒我。

终于，我把所有的梁模板面积都算出来了，我看着那一串串数字，心里还挺有成就感的。

虽然累，但是想到这些梁模板能帮工人们省不少事儿，我心里还是挺高兴的。

最后，我把计算结果交给了工头，他看了一眼，点了点头，说：“不错，小伙子挺能干的。

”我听了，心里美滋滋的，觉得这太阳底下的辛苦，也算是值了。

所以啊，梁模板面积计算这事儿，虽然听起来简单，但真干起来，还是挺考验人的。

不过，只要你耐心点，细心点，再累再热，也能把这活儿干好。

这事儿，我算是亲身体验了一把，也算是长了见识，学了本事。

下次再有这活儿，我肯定能干得更麻利，更得心应手。

地下室顶板 600×1500 梁模板支架计算地下室顶板 600×1500 梁模板支架计算地下室顶板 600×1500 梁模板支架计算设计规范：《混凝土构造工程施工规范》承重架支设方式：多根承重立杆，木方顶托支撑 B 梁底增添承重立杆根数： 3梁底增添承重杆间距调整： 250，250，250， 250顶托内托梁资料选择：木方 100×100mm 梁底木方宽度 b（ mm）： 50梁底木方高度 h（ mm）： 100梁底支撑木方长度（ m）： 1.00脚手架参数立柱梁跨度方向间距 l （ m）： 0.50梁底支撑木方间距（ m）： 0.30脚手架步距 h（m）： 1.50脚手架搭设高度 H（m）： 4.30立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（ m）： 0.30扣件抗滑移力系数： 1.0剪刀撑：增强型钢管外径：Φ48×3.0钢管强度折减系数： 1.00荷载参数模板与木块自重（ kN/m2）： 0.30混凝土和钢筋自重（ kN/m3）： 25.50梁截面宽度 B（m）： 0.60梁截面高度 D（m）： 1.50施工均布荷载标准值（ kN/m2）： 2.50构造重要性系数： 1.00承载力设计值调整系数： 1.00附带水平荷载标准值（ kN/m2）： 0.51梁模板支架宽度（ m）： 30.0风荷载参数基本风压 W0（ kPa）： 0.50风荷载体型系数μs：0.126风荷载高度变化系数μz：1.00梁模板扣件钢管高支撑架计算书依照规范 :《混凝土构造工程施工规范》GB 50666-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑构造荷载规范》GB50009-2012《钢构造设计规范》 GB50017-2003《混凝土构造设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数 :钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00 。

梁模板扣件钢管支撑架计算书支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。

模板支架搭设高度为3.7米，基本尺寸为：梁截面 B ×D=550mm ×1100mm ，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.80米，梁底增加2道承重立杆。

图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为 F = 1.2×25.000×0.180×0.500×0.300=0.810kN 。

采用的钢管类型为48×3.25。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

370018001100550408 183 4081.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.000×1.100×0.300=8.250kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.350×0.300×(2×1.100+0.550)/0.550=0.525kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (1.000+1.000)×0.550×0.300=0.330kN 均布荷载 q = 1.2×8.250+1.2×0.525=10.530kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.330=0.462kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm 3；I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm 4；A计算简图0.100弯矩图(kN.m)0.001经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=1.086kN N 2=4.082kN N 3=1.086kN最大弯矩 M = 0.099kN.m 最大变形 V = 0.4mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.099×1000×1000/16200=6.111N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3×1809.0/(2×300.000×18.000)=0.503N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.362mm面板的最大挠度小于275.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.082/0.300=13.606kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1×13.61×0.30×0.30=0.122kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.300×13.606=2.449kN 最大支座力 N=1.1×0.300×13.606=4.490kN 木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm 3；I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm 4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.122×106/64000.0=1.91N/mm 2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求! (2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×2449/(2×60×80)=0.765N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算最大变形 v =0.677×11.338×300.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.026mm 木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。