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常见异常井动态分析和故障处理方法（一）非故障井再启动处理方法当由于失电或生产作业要求正常停泵后，一般采取如下程序再启动恢复生产：1、从控制柜及井口接线盒处测量电机三相直阻和对地绝缘，如果电气参数满足电气性能要求后(三相直阻平衡，对地绝缘大于零，并参考电潜泵施工报告相关电气参数)，准备启泵生产。
2、确认地面流程正常。
3、通知中控和相关平台启泵情况；4、对于可以采用变频启动的电潜泵，可以30HZ拖带启泵生产，电流运行正常后，每10分钟频率上调5HZ（上调时确认电流正常），频率上调至50HZ后转工频运行。
5、如果变频30HZ拖带运行电流太高，如果电流居高不下，则小排量反循环洗井（正常情况下为4－5方/小时）。
6、如果启泵前从控制柜及井口接线盒处测量电机机组三相直阻和对地绝缘不能满足电气性能要求（三相不平衡，对地绝缘为零），判断电机或井下电缆烧坏，则根据实际情况填写故障报告，准备检泵作业。
7、能够变频启动的油井必须变频启动；（二）故障井再启动处理方法（一）油井欠载停泵后的再启动方法如果油井欠载停泵，则按照如下程序再启动生产：1、操作人员发现欠载后，及时测取欠载时液面。
2、从控制柜及井口接线盒处测取电机机组三相直阻和对地绝缘，如果电气参数不满足电气性能要求（三相直阻不平衡，对地绝缘为零），判断电机或井下电缆烧坏后，则根据情况填写油井故障报告，准备检泵；如果电气参数满足电气性能要求（三相直阻平衡，对地绝缘大于零），则做好再启动准备。
3、现场检查确认地面流程。
4、如果所测欠载液面不满足泵沉没度要求（300米以下），则用开井泵（或注水井水）进行环空补液，1小时后变频30HZ拖带启泵生产(此时继续洗井，根据电流情况决定反洗时间和排量)；如果欠载液面满足泵沉没度要求（一般为300米以上），则1小时后变频30HZ 拖带启泵生产。
启泵后若运行电流正常后逐渐升高频率（每10分钟频率上调5HZ，直到50HZ后转工频运行）；在整个过程现场观察油嘴是否有堵塞憋压现象，如果存在油嘴堵塞，则活动油嘴并合理调节控制，使油井在正常电流下稳定运行。
收稿日期：20110419；改回日期：20110928基金项目：“十一五”国家重大专项课题“多枝导流适度出砂技术”（2008ZX05024－003）作者简介：房茂军（1980－），男，工程师，2002年毕业于中国石油大学（北京）石油工程专业，2005年毕业于该校油气田开发工程专业，获硕士学位，现主要从事油气田开发研究工作。
文章编号：1006－6535（2011）06－0098－03疏松砂岩油藏出砂机理微观可视化实验研究房茂军1，2，曾祥林1，2，梁丹1，2（1.中海油研究总院，北京100027；2.海洋石油高效开发国家重点实验室，北京100027）摘要：针对出砂机理宏观实验研究中存在的问题，研制了疏松砂岩稠油油藏出砂机理研究的微观可视化实验装置，采用渤海疏松砂岩典型储层的粒度分布和油田实际挡砂参数，进行了疏松砂岩稠油油藏出砂机理的微观可视化实验研究。
结果表明：出砂提高渗透率的程度与驱替压差、地层砂粒度、挡砂筛网尺寸有关。
粒度越均匀，分级出砂范围就越窄，出砂阶段越集中；若粒度均匀程度较差，则分级出砂范围就越宽，出砂随驱替压差和挡砂精度的变化也越明显。
关键词：疏松砂岩；稠油油藏；出砂机理；微观实验中图分类号：TE343文献标识码：A引言中国渤海海域陆续有疏松砂岩稠油油藏投入开发，以绥中36－1、南堡35－2和旅大5－2等油田为代表。
这部分油藏原油黏度高、胶结疏松，地层微粒运移和地层出砂，以及防砂造成的油井产能低是此类油田开采过程中的主要矛盾［1－3］。
针对疏松砂岩油藏出砂的机理，国内外很多学者进行了研究，储层内微粒运移的物理模拟实验方法大都研究流体注入过程中冲出的微粒量与岩心两端压差变化之间的关系［4－10］。
这种方法仿真程度较高，但却无法深入、细致研究每种微粒的运移对岩心物性的影响，对出砂渗流机理的微观结构认识较少。
因此，研制一种微观薄片可视化实验装置观察微粒的运移，针对每种粒径的微粒，直观地观察其在不同孔喉结构中的运移特征，通过对流量、出砂量、出砂粒度、流动过程中压力梯度的改变等的测算，深入细致地研究出砂机理是十分必要的。
中海油绥中36-1原油终端处理厂污水处理系统改造应用摘要：《辽宁省污水综合排放标准》（DB 21/1627-2008）颁布后，新标准对许多排放指标进行了不同程度的提升，其中COD排放标准提升至国家一级A，要求COD≤50mg/L，含油≤3mg/L，氨氮≤8mg/L。
根据标准要求，绥中36-1原油终端原有的生产污水处理系统无法满足，如达到外排标准，必须进行相应改造，因此需要增加后续深度处理单元，本文着重从升级改造处理单元的工艺流程、原理等方面做了详细介绍。
关键词：处理厂；污水处理；系统改造1.所解决的现场技术问题绥中36-1原油终端生产污水处理系统设计污水处理能力为210万方/年，2000年11月建成并投入使用，2004年在原水处理系统上，增加生化处理单元，处理后COD指标达到《污水综合排放标准》 GB8978-1996 COD≤300mg/L的要求，并保持稳定运行。
2008年7月1日，辽宁省环保局及辽宁省质量技术监督局联合颁布了新的污水排放标准《辽宁省污水综合排放标准》（DB 21/1627-2008），新标准对许多排放指标进行了不同程度的提升，其中COD排放标准提升至国家一级A，要求COD≤50mg/L，含油≤3mg/L，氨氮≤8mg/L。
根据标准要求，终端现有的污水处理设备无法满足，如达到外排标准，必须进行相应改造。
2.项目实施过程所采取的措施本系统需处理的污水水质具有以下几个特点：含聚、含油、含盐量高、水质水量波动大。
综合本系统的工程基本条件，污水处理必须由强大的预处理系统，通过以生化处理为主体的处理系统将大部分有机污染物质分解去除，同时具备良好的和易于管理的生物脱氮除磷功能，对于不容易生物降解的有机物，增设高级氧化和附聚微降解深度处理单元。
出水水质符合规定的排放标准。
系统工艺分为五个部分：隔油、除渣+脱聚+生化+高级氧化+附聚微降解。
隔油、除渣单元采用竖流气浮沉淀池，能够有效的对污水中油、水、渣进行三相分离。
电潜泵选型计算编译:吴成浩一九九四年八月目录一.粘度对电潜泵性能的影响A.泵送粘性液体时八大基本运算步骤B.举例说明泵送稠油时,各种校正系数的使用方法二.用于高含水井的电潜泵选泵程序三.确定油井的产能方法A.PI法B.IPR法(流入特性关系曲线法)四.现场确定油井产能的简易方法五.计算泵的实际有效功率六.补充说明一. 粘度对电潜泵性能的影响电潜泵在泵送粘性液体时，较之泵送水来，其扬程、排量和效率都要下降，而功率则上升。
但是，目前，粘度对电潜泵性能所产生的全部影响尚没弄清。
现在各厂家都根据自己的泵在各种不同粘度条件下进行试验后，分析出不同粘度对泵造成的性能影响，并相应的作出若干组修正图表。
下面所讲的电潜泵在泵送粘性液体条件下的选泵程序，只是个近似值。
但是，这种选泵程序，对于大多数泵的使用目的来说具有足够的精确度。
如果不考虑粘度影响，将会大大影响泵的工作性能。
实践证明，原油含水的多少，将会直接影响液体粘度的大小。
根据过去的经验，当原油中含水为20%--40%时，其粘度值为原来单一原油粘度的2倍--3倍。
比如说，如果原油原来的粘度为200SSU，当含水为30%时，则实际的混合液的粘度可能会超过500SSU。
目前尚没有找到原油随着含水上升的多少粘度相应增加多少倍的标准计算公式。
因此，在泵送粘性液体时，通常都是先按水的特性，对泵进行选型计算，然后再利用有关的修正系数对上述计算结果进行校正。
但是，在泵送极高粘度液体时，为了选择最佳性能的泵，必须进行实验室试验。
A. 泵送粘性液体时八个基本运算步骤1、按泵送水时的计算方法，计算泵的总压头；2、通过试验或按照下面的图1，计算出在地层条件下脱气原油的粘度；3、通过试验或按照下面的图2，将上述脱气原油粘度校正为气饱原油粘度；4、把上述粘度单位（CP-厘泊），根据图3转换成SSU粘度单位;5、根据含水多少以及在某种含水条件下粘度增加的倍数，对上述第4步中的粘度继续进行校核（见图4）；6、参照表1和表2的校正系数，对已知的总压头、排量、制动马力以及效率进行修正；7、根据上述第6步的结果选择合适的泵、马达；8、选择合适的其他设备，如电缆、控制柜、变压器等；B.举例说明泵送稠油时，各种校正系数的使用方法(注：假如该泵已事先按照泵送水时的基本计算方法，将其扬程、排量计算出来)油井基本数据和已知条件如下：a、油井数据：套管———7”，O.D，23#/FT生产油管——5200FT，2-7/8”EUE射孔段——5300~5400FT泵挂深度——5200FT动液面高度—泵以上200FTb、生产数据井口压力——50PSIGOR ——50 ：1（标准英尺3/桶）井底温度——130°F需要的排量（按水计算）——1700桶/天（即270方/日）需要的总扬程（按水计算）——5215FTc、液体数据：原油比重——16°A.P.I含水率——30%水比重—— 1.02具体步骤如下：1、根据已知条件（A.P.I 16°，130°F），从图1查得脱气原油的粘度为140CP；2、根据已知条件（50GOR以及上述的140CP），从图2将上述脱气原油的粘度140CP，校正为饱和原油条件下的原油粘度值65CP；3、根据图3查得65CP条件下，对应的塞氏粘度为400SSU；4、根据图4，查得在含水为30%时粘度校正系数为：2.8 ,因此，当含水为30%时，混合液的实际粘度值为：400 × 2.8 = 1120SSU ≈1000SSU5、根据表1和表2，查得排量、扬程和制动马力的校正系数分别为：排量校正系数为——Q VIS=0.83扬程校正系数为——H VIS=0.84马力校正系数为——HP VIS=1.16×G注：1).泵的效率为70%时，查表2。
海上完井工艺技术和完井理念介绍1、序言海上油气田完井是海上油气田开发中的一个重要环节，它是衔接海上钻井、工程和采油采气工艺，而又相对独立的系统工程。
它涉及油藏、钻井、海洋工程、采油采气等诸多专业，涵盖上述各个专业的有关内容。
完井作为油气井投产前的最后一道工序，完井工作的优劣直接影响到海上油气田开发的经济效益。
中国海洋油田的完井自1967年海一平台试采开始，至今已有三十多年的历史。
自1982年中国海洋石油总公司成立以来，近海油气田完井技术就伴随着油田开发进入了快速发展阶段，效果是显而易见的。
1986年海上油气年产当量1000×104吨，1997年油气年产当量超过2000×104吨，预计2005年达4000×104吨（见下图），目前近海自营油田和合作油田开发正处于迅速发展阶段。
在中国近海已投产的24个油气田的整个开发完井过程中，总体上说完井是非常成功的，绝大多数油气田的可采储量有较大幅度增长，在高速开采下保持油气产量的稳定和增长，达到了配产要求。
根据中海油开发计划，2003-2005年期间，中海油将新增开发井760口，可见完井工作量将是非常大的。
2001（时间对吗？）年中国海洋石油在海外上市，成立了中海石油（中国）有限公司，提出要争创国际一流能源公司，提高竞争力，公司在多方面加大了科技科研投入。
就完井生产而言，成立了专门的提高采收率项目组，紧密围绕着提高采收率和油井产能，50010001500200025003000350040004500200020012002200320042005时间(年)油气当量 ( 万方 )按计划尝试了各种完井新工艺，收到了明显的效果；在此过程中，完井理念也在不断发生变化，从开始传统的“满足油藏和生产需要，实现采油气要求”，发展到如今的“更好的为油藏和生产服务，以获取最高的最经济有效的油气采收率为目标”，积极探索与油藏更适应的新型完井工艺、方法。
