0.5MW热水锅炉强度计算书

余热锅炉强度计算书
余热锅炉强度计算书是对余热锅炉进行强度计算的详细记录。

余热锅炉是一种利用工业生产过程中产生的烟气余热来产生蒸汽或加热给水的设备。

为了确保余热锅炉的安全运行，需要进行强度计算。

余热锅炉强度计算书主要包括以下内容：余热锅炉的基本参数，如使用压力、设计温度等；锅炉材料的强度参数，如抗拉强度、屈服强度等；锅炉筒体的几何参数，如直径、壁厚等；锅炉筒体的受力情况，如轴向力、周向力、纵向力等；锅炉筒体的受力校核，如强度计算、安全系数计算等。

余热锅炉强度计算书是确保余热锅炉安全运行的重要手册。

在进行强度计算时，要严格按照计算书所规定的参数和方法进行计算，确保计算结果准确可靠。

只有对余热锅炉进行科学合理的强度计算，才能保证锅炉的安全运行，防止事故的发生。

毕业设计2 热水锅炉热力计算常压热水锅护的参数系列(参见JB/T 7985--1995)常压热水锅炉是以水为介质，表压力为零的固定式锅炉。

这种锅炉本体开孔与大气相通，在任何工况下锅炉水位线处表压力为零。

常压热水锅炉的系列参数应符合下表1－2的规定。

产品型号。

常压热水锅护产品型号的编制方法今见《JB/T 7985一1995)本次锅炉设计最终选定锅炉型式为卧式内燃三回程湿背式常压燃气热水锅炉。

其型号为CWNS4.2—95/70—QT.。

具体结构尺寸参见锅炉本体图。

2.1燃料燃烧计算2.1.1锅炉参数锅炉热效率85～90%出水温度95摄氏度回水温度70摄氏度出口烟温150～200摄氏度烟气理论燃烧温度1700摄氏度过量空气系数：燃气通常在1.05～1.2，本次设计取1.052.1.2燃料燃烧特性查天津科学出版社出版的《工业锅炉手册》知所用天然气特性如下表2-1燃料燃烧特性表所示：并且查得燃料低位发热量Q=36533KJ/Nm32.1.3燃烧器资料通过对市场上各种燃烧器的品牌的比较和相关参数的查阅，决定使用RIELLO（利雅路）燃烧器，各系列型号具体数据参数参见下文资料。

2.1.4理论空气量和理论烟气容积计算(1) 理论空气量V k0V k0=1/21(2 CH4+5 C3H8+6.5 C4H10+4.5 C3H6) =1/21×(2×98+5×0.3+6.5×0.3+4.5×0.4)=9. 58333m3干空气/ m3干燃气(2) 三原子气体容积V RO2V RO2=V CO2+V SO2=0.01(CO2+ CO+3 C3H6+3 C3H8+4 C4H10+ H2S) =0.01×(98+0+3×0.4+3×0.3+4×0.3+0)=1.013 m3/Kg(3) 理论水蒸气容积VOH2VOH2=0.01(H2+ H2S+3 C3H6+4 C3H8+5 C4H10)=0.01×(0+0+3×0.4+4×0.3+5×0.3) =2.1532 m3/Kg(4) 理论氮气容积V N2V N2=0.79 Vk0+0.01 N2=0.79×9.853 33 +0.01×1=7.5808 m3/Kg2.1.5烟气特性过量空气系数a=1.05(1)实际水蒸气容积VOH2=0.01(H2+ H2S+3 C3H6+4 C3H8+5 C4H10+120 dg+120×1.05 V0k×da)=2.1532 m3/Kg(2)氮气体体积V N2V N2=0.79 V0k+0.01 N2=0.79×1.05×9.8533+0.01×1 =7.95938 m3/m3(3)过剩氧气体积V 2O V 2O =0.21(α-1)V 0k =0.21×(1.05-1)×9.58333 =0.10062 m 3/m 3(4)实际烟气总体积Vy Vy =V RO 2+ V O H 2+ V 2N + V 2O=1.03+2.0424+7.95938+0.10062 =11.22612 m 3/m 3根据计算整理燃料燃烧计算汇总表2-2表2-2燃料燃烧计算汇总表2.1.6烟气的比焓在锅炉热力计算或热工实验时，须根据烟气的温度求得烟气比焓或反之。

0.36027最小允许减弱系数 [j ]/p (D n + d y ) / (2[s ]d y ) 1.92228最高允许计算压力 [ p ]MPa 2j J [s ]d y / (D n + d y ) 1.0329按有效厚度算的外径与内径比b /1 + 2d y / D n 1.02030按理论计算厚度算的外径与内径比b L/1 + 2d L / D n3.02531最高允许的水压试验压力 [ p sw ]MPa0.45j sw s s (b 2 - 1) / b 20.35632获取最大允许直径的系数K/式94,pD n / (2[s ] - p )d y 1188033获取最大允许直径的参数D n d y mm 2D n × d y锅筒强度总结：按照08标准6.2.1条，δ≥δs，满足要求16234未加强孔的最大允许直径 [d ]mm 08标准，11.2.3条，图18、19按照08标准6.2.3条，p≤[ p]，满足要求按照08标准6.2.4条，βL≤1.3，满足要求按照08标准6.6.1条，δ≥6，满足要求按照08标准6.2.2条，φmin≥[φ]，满足要求//按照08标准6.7.1条，psw≤[psw]，满足要求(二) 孔桥纵向孔桥/1孔桥类型/2单孔的类型//圆孔/4单孔的类型//圆孔51.55圆孔的直径d 2mm 界面输入51.56两个孔的平均直径d p mm (d 1+d 2)/21107相邻两孔的节距s mm 界面输入277.7398可不按孔桥计算的相邻两孔的最高限制节距s 0mm 0.5329纵向孔桥的减弱系数j/(s - d p ) / s孔桥强度总结：圆孔的直径d 1mm 界面输入第一个孔的参数第二个孔的参数51.53dd )(2n p ++D d斜向孔桥/1孔桥类型//(四) 孔桥按照08标准6.4.3条，s=110mm ≤ s 0=277.739mm ，d 1=51.5mm ，d 2=51.5mm ≤ [d]=162mm ，符合计算孔桥减弱系数的要求，且未进行孔桥补强，仍按孔桥计算减弱系数(三) 孔桥1孔桥类型//横向孔桥/圆孔/第一个孔的参数界面输入51.52单孔的类型3圆孔的直径d 1mm //第二个孔的参数4单孔的类型//圆孔/6两个孔的平均直径d p mm 5圆孔的直径d 2mm 界面输入51.5(d 1+d 2)/251.5界面输入71.78277.7397相邻两孔的节距8可不按孔桥计算的相邻两孔的最高限制节距s 0mm s mm 2j(s - d p ) / s 0.283孔桥强度总结：0.5659横向孔桥的减弱系数j /按照08标准6.4.3条，s=71.78mm ≤s 0=277.739mm ，d 1=51.5mm ，d 2=51.5mm ≤[d]=162mm ，符合计算孔桥减弱系数的要求，且未进行孔桥补强，仍按孔桥计算减弱系数92倍的横向孔桥的减弱系数j'/dd )(2n p ++D d08标准，表71详见本节下文“孔桥”0.12721锅筒筒体焊缝减弱系数22锅筒筒体孔桥的最小减弱系数φ/j h/24锅筒筒体的理论计算厚度d L mm 23锅筒筒体最小减弱系数j min /08标准，6.4.1条0.127pD n / (2j min [s ] - p )13.16d L +C 113.66d L +C13.9625锅筒筒体成品的最小需要厚度26锅筒筒体设计计算厚度d smm d min mm 28最高允许计算压力 [ p ]MPa 27最小允许减弱系数 [j ]/p (D n + d y ) / (2[s ]d y )0.2282j J [s ]d y / (D n + d y )0.7251 + 2d y / D n 1.051 + 2d L / D n1.08529按有效厚度算的外径与内径比30按理论计算厚度算的外径与内径比b L/b /32获取最大允许直径的系数K/31最高允许的水压试验压力 [ p sw ]MPa0.45j sw s s (b 2 - 1) / b 21.122式94,pD n / (2[s ] - p )d y 0.224D n × d y2224.808标准，11.2.3条，图18、1916233获取最大允许直径的参数34未加强孔的最大允许直径 [d ]mm D n d y mm 2按照08标准6.6.1条，δ≥6，满足要求不满足要求锅筒强度总结：不满足要求不满足要求(二) 孔桥不满足要求按照08标准6.2.4条，βL≤1.3，满足要求1孔桥类型//纵向孔桥/第一个孔的参数2单孔的类型//圆孔/界面输入134第二个孔的参数3圆孔的直径d 1mm圆孔/界面输入584单孔的类型5圆孔的直径d 2mm //7相邻两孔的节距s mm 6两个孔的平均直径d p mm (d 1+d 2)/296界面输入110196.717(s - d p ) / s0.1278可不按孔桥计算的相邻两孔的最高限制节距9纵向孔桥的减弱系数j/s 0mm (三) 孔桥孔桥强度总结：按照08标准6.4.3条，s=110mm ≤ s 0=265.004mm ，d 1=51.5mm ，d 2=51.5mm ≤ [d]=162mm ，符合计算孔桥减弱系数的要求，且未进行孔桥补强，仍按孔桥计算减弱系数横向孔桥/圆孔/第一个孔的参数1孔桥类型//界面输入51.52单孔的类型3圆孔的直径d 1mm //d 2mm 第二个孔的参数4单孔的类型//圆孔/界面输入51.56两个孔的平均直径d p mm (d 1+d 2)/251.55圆孔的直径8可不按孔桥计算的相邻两孔的最高限制节距s 0mm 7相邻两孔的节距s mm 界面输入71.78152.217(s - d p ) / s 0.2832j0.5659横向孔桥的减弱系数92倍的横向孔桥的减弱系数j'/j /(四) 孔桥孔桥强度总结：按照08标准6.4.3条，s=71.78mm ≤s 0=265.004mm ，d 1=51.5mm ，d 2=51.5mm ≤[d]=162mm ，符合计算孔桥减弱系数的要求，且未进行孔桥补强，仍按孔桥计算减弱系数dd )(2n p ++D d dd )(2n p ++D d36获取最大允许直径的参数K/p (D w - 2d y ) / (2[s ] - p )d y 0.132按照08标准7.2.3条，p =1.664MPa ≤ [p ]=4.14MPa ，满足要求按照08标准7.2.4条，βL =1.015 ≤ 1.5，满足要求按照08标准7.8条，p sw =1.5MPa ≤ [p sw ]=6.322MPa ，满足要求按照08标准7.2.1条，δ=8mm ≥ δs =2.478mm ，满足要求按照08标准7.7.2条，δ=8mm ≤ 15mm ，满足要求按照08标准7.2.2条，φmin =0.542 ≥ [φ]=0.136，满足要求集箱强度总结：38未加强孔的最大允许直径 [d ]mm 37获取最大允许直径的参数D n d y mm 208标准，11.2.3条，图18、19200D w / (D w - 2d L )1.0150.45j sw s s (b 2 - 1) / b 26.320(D w - 2d ) × d y1319.534按理论计算厚度算的外径与内径比b L/35最高允许的水压试验压力 [ p sw ]MPa32最高允许计算压力33按有效厚度算的外径与内径比b / [ p ]MPa d L +C2.478p (D w - d y ) / (2[s ]d y )0.136D w / (D w - 2d y ) 1.06330集箱筒体设计计算厚度d smm 2j J [s ]d y / (D w - d y ) 4.14431最小允许减弱系数 [j ]/28集箱的有效厚度29集箱筒体成品的最小需要厚度d min mm d ymmm d / 1001C 1+C'2+C'31.5d L +C 12.16826校核计算考虑钢管下偏差负值的附加厚度C '3mm d -C' 6.527校核计算总附加厚度C 'mm 24设计计算总附加厚度25校核计算考虑工艺减薄的附加厚度C '2mm C mm 08标准，7.5.3条，取值为0.00m (d L +C 1) / (100 -m )0.31008标准，7.6.3条，取值为0.0022设计计算考虑工艺减薄的附加厚度C 2mm C 1+C 2+C 30.81023设计计算考虑钢管下偏差负值的附加厚度C 3mm 20腐蚀减薄的附加厚度21钢管厚度负偏差与取用厚度的百分比m %C 1mm 08标准，7.4条0.542pD w / (2j min [s ] + p )1.668界面输入12.518集箱筒体最小减弱系数j min /08标准，7.5.2条，取为0.5mm 0.519集箱的理论计算厚度d L mm16集箱取用厚度17集箱筒体孔桥的最小减弱系数φ/dmm 详见本节下文“孔桥”0.542界面输入8单孔的类型/界面输入41孔桥类型//3沉孔的孔直径d mm 2/孔桥强度总结：j/按照08标准6.4.3条，s =100mm ≤s 0=127.983mm ，d =41mm ，d '=52mm ≤[d ]=200mm ，符合计算孔桥减弱系数的要求，且未进行孔桥补强，仍按孔桥计算减弱系数9可不按孔桥计算的相邻两孔的最高限制节距s 0mm (s - d p ) / s0.54210纵向孔桥的减弱系数127.983横向孔桥/沉孔/8相邻两孔的节距s mm 界面输入100d d45.8136沉孔当量直径7两个孔的平均直径d p mm d d mm d + h (d' - d ) / d 45.8135沉孔的凹座高度h mm 界面输入3.5d mm 界面输入414沉孔的凹座孔直径d'mm 界面输入52(二) 孔桥11孔桥类型//纵向孔桥/单孔的类型//沉孔/3沉孔的孔直径12(三) 孔桥2dd )(2n p ++D d按照08标准6.4.3条，s ′=73.653mm ≤s 0=127.983mm ，d =41mm ，d '=52mm ≤[d ]=200mm ，符合计算孔桥减弱系数的要求，且未进行孔桥补强，仍按孔桥计算减弱系数8相邻两孔的夹角u °界面输入402(s ′- d p ) /s ′0.756孔桥强度总结：13双倍横向孔桥的减弱系数2j '/d d45.8132πR p u/36073.653可不按孔桥计算的相邻两孔的最高限制节距s 0mm 127.983R p mm 10相邻两孔的周向节距s ′mm 筒体中径912h mm 7两个孔的平均直径d p mm 界面输入52d + h (d' - d ) / d 45.8135沉孔的凹座高度6沉孔当量直径d d mm 界面输入3.54沉孔的凹座孔直径d'mm 21考虑腐蚀减薄的附加厚度C 1mm(4R + D w ) / (4R + 2D w )0.931K d L0.19719弯管形状系数Kmm 08标准，7.5.2条，取为0.5mm0.520弯管外侧的理论计算厚度d wLmm 17管子的焊缝减弱系数18直管理论计算厚度d Lmm j h /界面输入51界面输入5pD w / (2j h [s ] + p )0.21115管子外径D wmm 08标准，8.4条，取值为1.0116管子取用厚度d mm 12许用应力13管子类型// [s ]MPa 08标准，表112508标准，表31钢管弯成的弯管/10基本许用应力[s ]JMPa h [s ]J12511基本许用应力的修正系数h /08标准，表12258管子材料9材料的屈服极限s sMPa //20-GB30877计算壁温t bi ℃水和蒸汽特性18408标准，表6250MPa 6对应压力下介质饱和温度t b ℃界面输入 1.00p g + D p a 1.044设计附加压力5计算压力p MPa D p a0.04 p e 0.043工作压力 p g MPa 界面输入 1.00界面输入2锅炉额定压力 p e MPa 第五章: 管子 φ51*5(一) 管子 φ51*5界面输入105.5 R mm 界面输入1601“管子 φ51*5”的图号//界面输入YR340702-5-1-114弯头中心线半径dd )(2n p ++D d1“端盖”的图号//界面输入YR340702-35-2-24平端盖的制造方式//界面输入钢锭锻造6基本许用应力的修正系数7许用应力 [s ]MPah /08标准，表222508标准，表2及注释，对表中的基本许用应力做系数为0.9的修正112.5h [s ]J112.53材料的屈服极限s sMPa08标准，表1715基本许用应力[s ]JMPa 2501平端盖材料//界面输入20/GB/T6992计算壁温℃取“分配集箱”的计算壁温t bi32最高允许计算压力 [ p ]MPa 2j J [s ]d y / (D w - d y )11.962D w / (D w - 2d y ) 1.101D w / (D w - 2d L )1.00833按有效厚度算的外径与内径比34按理论计算厚度算的外径与内径比b L/b /36获取最大允许直径的参数K/35最高允许的水压试验压力 [ p sw ]MPa0.45j sw s s (b 2 - 1) / b 217.649p (D w - 2d y ) / (2[s ] - p )d y 0.083(D w - 2d y ) × d y199008标准，11.2.3条，图18、19200[d ]mm 37获取最大允许直径的参数38未加强孔的最大允许直径D n d y mm 2(一) 端盖按照08标准7.2.2条，φmin =1 ≥ [φ]=0.087，满足要求第十一章: 端盖按照08标准7.2.4条，βL =1.008 ≤ 1.5，满足要求按照08标准7.8条，p sw =1.5MPa ≤ [p sw ]=17.649MPa ，满足要求按照08标准7.2.3条，p =1.04MPa ≤ [p ]=11.962MPa ，满足要求集箱强度总结：按照08标准7.2.1条，δ=12mm ≥ δs =1.608mm ，满足要求。

计算题：一、某卧式水火管锅炉，锅壳由Q345R钢板焊制，冷卷热校，双面手工焊，内径Dn=1600mm，直接受辐射热。

试计算该锅壳厚度。

已知：1、额定蒸汽压力Pe=1.0MPa。

锅壳孔桥的最小减弱系数Φ=0.72J3、表3 基本许用应力修正系数η4、表4 计算壁温t5、表5 对接焊缝减弱系数φh6、水蒸汽性质表解：1、计算压力P=Pe+ΔP+ΔPsz+ΔPzPe=1.0MPa,∵Pe=1.0MPa<1.25∴ΔP=0.02对于卧式水火管锅炉锅壳，ΔPz=0 ，ΔPsz=0计算压力P=1.0+0.02=1.02MPa2、计算壁温t b i查水蒸汽性质表，绝对压力1.12MPa下t j=184℃查表4，对于不受热锅壳计算壁温t b i=t j+90=274℃3、许用应力[σ]=η[σ]J=142 Mpa查表1，Q345R基本许用应力[σ]J查表3，直接受辐射热锅壳基本许用应力修正系数η=0.9∴[σ]= 0.90*142=128Mpa4、减弱系数查表5，双面手工焊Φh=0.95，锅壳孔桥最小减弱系数Φ=0.7Φmin=0.75、理论计算壁厚t l=PDn/(2Φmin[σ]-P)t l=1.02*1600/(2*0.7*128-1.02)=9.2 mm5、附加壁厚C=C1+C2+C3腐蚀减薄的附加厚度，C1=0.5 mm查GB709，钢板下偏差的附加厚度C2=0.3 mm工艺减薄的的附加厚度，冷卷热校C3=1.0 mm∴C=0.5+0.3+1.0=1.8 mm6、最小需要厚度t min=t l+ C=9.2+1.8=11.0 mm7、取用厚度t=12mm8、校核满足锅壳筒体内径大于1000mm时取用厚度不宜小于6mm的要求，同时满足不绝热锅壳置于炉膛内的厚度不大于26mm的要求。

质量证明书
中核动力设备有限公司
(原国营四七一厂）
常压热水锅炉
质量证明书
产品型号CLSG0。

5—90/70产品编号2011—0.5—26
中核动力设备有限公司
2011年 9月17日
一、出厂合格证
制造许可证编号A级：TS2110646-2011
产品名称常压热水锅炉设计单位中核动力设备有限公司
图号 SG9105—08 产品型号 CLSG0。

5—90/70 产品编号 2011-0.5—26 制造完工日期 2011.9.17 本产品的性能及制造质量符合：
1、《甘肃省常压热水锅炉安全管理规定》和JB/T7985— 2002“常
压热水锅炉通用技术条件”的规定；
2、设计图纸及工艺文件的要求。

本产品检验合格准予出厂。

质量检验专章总工程师
检验工程师
二、常压热水锅炉主要规范
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六、水压试验证明
- 8。

强度计算书富尔顿热能公司立式盘管设计加热器的材料按ASME第1篇最新版及其补遗进行设计计货类型FT-0120C最大工作压力150PSIG设计温度700F图号5-10-004001 Sht 1-8注：要确证图纸及计算书有效文件符合ASME规格最新版及其补遗的要求。

制备：工程认可：Q.C经理批准A.I复审注：全部法兰为锻钢SA-105,ASMEB16.5，300级．额定压力为535psig(700F时) 全部连接管为锻钢SA-105，3000级．全部对接（手接）焊接接头为SA-234WPB，符合ASME B16.9技术要求。

厚度计算计算公式：t= PD +C2(SE)+2(yP)t=最小厚度p=最大允计工作压力150D=汽缸处径E=有效系数 1S=最大允许应力C=螺纹最小间隙065y=温度系数0.41.5〞NPS 管sch.40 S=14.400PSIG D=1.900〞材料应力：14400 psi@700F t=0.145〞采用的标准厚度计算所得最小厚度= t= 0.0749〞tmin= 最小厚度比标准厚度小12.5% 1〞NPS 管sch.40 S=14.400PSIG D=1.315〞材料应力：14400 psi@700F t=0.133〞采用的标准厚度计算所得最小厚度= t= 0.0718〞tmin= 最小厚度比标准厚度小12.5%2〞NPS 管sch.40 S=14.400PSIG D=2.375〞材料应力：14400 psi@700F t=0.154〞采用的标准厚度计算所得最小厚度= t= 0.0773〞tmin= 最小厚度比标准厚度小12.5%1/4〞节细纹连接管S=14.400PSIG D=0.750〞材料应力：14400 psi@700F t=0.105〞采用的标准厚度计算所得最小厚度= t= 0.0689〞1.5〞NPS 弯头S=14.400PSIG D=1.900〞材料应力：14400 psi@700F t=0.145〞采用的公称厚度计算所得最小厚度= t= 0.0749〞tmin= 最小厚度比公称厚度小12.5%2〞NPS 弯头S=14.400PSIG D=2.375〞材料应力：14400 psi@700F t=0.154〞采用的公称厚度计算所得最小厚度= t= 0.0773〞tmin= 最小厚度比公称厚度小12.5%2〞×1.5〞NPS 焊接异径接头材料应力：14400 psi@700F S=14.400PSIG大端小端D=2.375〞 1.900〞计算所得最小厚度t=0.0773〞0.0749〞t=0.154〞(采用的公称厚度)0.145〞(采用的公称厚度)最小厚度比公称厚度小12.5% 最小厚度比公称厚度小12.5%碟式封头本节空白，因未用碟式封头补强计算公式：k= PD +C1.82stP=最大允许工作压力150D=管（壳）体处径 2.375S=最大允许应力值14400有效(实际)管(壳)体厚度0.1542〞NPS材料应力：14400 psi@700FK=0.088267 D×t=0.37〞最大允许开孔直径= K小于0.5时开孔全补强根所PG-32.1.3.2进、出汽集管的开孔不要求补强计算进、出汽集管开孔补强焊缝强度（根据par. PG-37pw-15及pw16）出口集管连接管咀1〞sch.40W=dxtrxsW=各荷载流道的所有荷载元件的总强度所要求的最小强度d=完工后的开孔直径 1.049 di=未完工后的开孔直径 1.315 tr=容器所需厚度过0.0773 tn=管咀厚度0.133 s=容器材料的应力值14.4000 sn=管咀应力不从心14.4000 WLI=填角焊缝焊脚0.250 Wdl=坡口焊缝深度0.154 Tmin=3/4〞管咀或封头厚度(最较小者)的最小厚度0.133最小焊脚〖图DW-16.1(C) 〗最小填角焊缝焊脚=较小者=(7×0.133)/.7071 0.1317〞最小填角焊缝焊角W=1.049×0.0773×14400=1.1681号荷载流道承载荷受剪管咀管壁=1/2×3.141×tn(d+tn)×(pw-15.2中的系数)×sn=1/2×3.141×0.133×(1.049+0.133)×.70×14400=2.489IbF受剪外填角焊缝=1/2×3.141×WLI(dI+ WLI)×(pw-15.2中的系数)×sn=1/2×3.141×0.25×(1..315+0.25)×.49×14400=4.3361号流道能承受总载荷1号流道所需受总载荷3号流道承受的载荷受剪坡口焊缝=1/2×3.141×WdI×dl×(Pw－15.2中的系数)=1/2×3.141×0.154×1.315×.74×14400=3,389 lbF3号流道能够承受的总载荷=3,389 lbF3号流道要求承受的总载荷=1,168 lbF焊缝强度计算应按最高压力时恶劣条件下进行计算全部其他小于1”的管咀采用上述相同规格的填角焊缝富尔顿热能公司盘管式热流加热器按ASME工篇计算：FT-0080C～FT-1400C型按ASME工篇计算A)计算中不考虑PG-22(载荷)B)符合PW-15及PW-16的技术要求全部管咀连接焊缝应符合图PW-16.1(a)或16.1(c)要求。