桩基承载力计算软件.doc

群桩基础承载力计算
首先，计算桩端阻力。

桩端阻力主要包括桩尖端桩基与土层接触所产
生的端阻力和尖端摩阻力。

其中，端阻力是由于桩尖端与土层之间的摩擦
力所产生的，可通过土力学试验测得。

尖端摩阻力可以根据静力实验和岩
土工程经验进行估算。

其次，计算桩侧摩擦力。

桩侧摩擦力是桩身与土层之间的摩擦力所产
生的，与桩的长度和土层的性质有关。

桩侧摩擦力通常采用土力学单桩摩
擦力计算方法估算，再根据群桩排列的间距和数量来计算总的桩侧摩擦力。

最后，计算群桩基础的承载力。

群桩基础的承载力主要由桩端阻力和
桩侧摩擦力共同组成。

根据土力学理论和大量的试验数据，可以使用承载
力公式进行计算。

常用的计算方法有传统的反分析法、数值模拟方法、理
论模型法等。

这些方法均考虑了土体侧封闭效应和变形特征，能够较为准
确地计算群桩基础的承载力。

需要注意的是，在群桩基础承载力计算时还需要考虑到桩与桩之间的
相互作用效应。

桩与桩之间会相互影响，通过桩与土体之间土压力作用、
变形传递等方式进行相互作用。

因此，在计算时需要综合考虑群桩中各个
桩的单桩承载力和桩与桩之间相互作用的影响。

综上所述，群桩基础承载力计算是基于土力学理论和桩与土地相互作
用原理，综合考虑土层对桩基础的桩端阻力和桩侧摩擦力的影响，通过承
载力公式等方法进行计算。

在进行计算时，需要考虑桩与桩之间的相互作
用效应，以获得较为准确的承载力结果。

单桩承载力计算书一、设计资料1.单桩设计参数桩径1.0（扩底1.2）选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=0.92*3.14*1.0*(8*18+160*1.5)+0.92*3.14*0.6*0.6*4600=5893kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*1*8=289KN中性点以上填土的正摩阻：0.92*3.14*1*18*8=416kn特征值：5893/2-289-416/2≈2400KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力1782.54kn检测标准值为（1783+289+416/2）*2≈4500KN单桩承载力计算书1.单桩设计参数桩径0.8（扩底1.2）选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2 桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=3.14*0.8*(8*18+160*1.5)+0.87*3.14*0.6*0.6*4600=5488kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*0.8*8=231KN中性点以上填土的正摩阻：3.14*0.8*18*8=362kn特征值：5488/2-231-362/2≈2300KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力1916.57kn检测标准值为（1917+231+362/2）*2≈4600KN2..单桩设计参数桩径0.8（扩底1.4）选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=3.14*0.8*(8*18+160*1.5)+0.83*3.14*0.7*0.7*4600=6838kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*0.8*8=231KN中性点以上填土的正摩阻：3.14*0.8*18*8=362kn特征值：68388/2-231-362/2≈3000KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力2530.9kn检测标准值为（2531+231+362/2）*2≈5800KN3..单桩设计参数桩径0.8（扩底1.8）选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2 桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=3.14*0.8*(8*18+160*1.5)+0.76*3.14*0.9*0.9*4600=9856kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*0.8*8=231KN中性点以上填土的正摩阻：3.14*0.8*18*8=362kn特征值：9856/2-231-362/2≈4500KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力4481.16kn检测标准值为（4482+231+362/2）*2≈9700KN1.单桩设计参数桩径0.8 选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2 桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=3.14*0.8*(8*18+160*1.5)+3.14*0.4*0.4*4600=2733kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*0.8*8=231KN中性点以上填土的正摩阻：3.14*0.8*18*8=362kn特征值：2733/2-231-362/2≈950KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力833.74kn检测标准值为（883.74+231+362/2）*2≈2800KN桩身强度计算（800mm 直径桩）一、设计资料1.基本设计参数桩身受力形式：轴心受压桩稳定系数不折减不考虑地震作用效应桩顶5D 范围内箍筋加密主筋：HRB400f'y = 360 N/mm2箍筋：HRB400桩身截面直径：D = 800.00 mm纵筋合力点至近边距离：as = 35.00 mm混凝土：C30fc = 14.3 N/mm2成桩工艺系数： = 0.702.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008《混凝土结构设计规范》GB 50010--2010二、计算结果1.. 验算正截面受压承载力r =D/2=800/2=400mmAps = πr 2 = 3.14×400.002 =502400 mm2根据《建筑桩基技术规范》式（5.8.2-2）ps c c A f ψ= 0.70×14.3×502400 =5029024N正截面受压承载力满足要求桩身强度计算（1000mm 直径桩）一、设计资料1.基本设计参数桩身受力形式：轴心受压桩稳定系数不折减不考虑地震作用效应桩顶5D 范围内箍筋加密主筋：HRB400f'y = 360 N/mm2箍筋：HRB400桩身截面直径：D = 1200.00 mm纵筋合力点至近边距离：as = 35.00 mm 混凝土：C30fc = 14.3 N/mm2成桩工艺系数： = 0.702.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008《混凝土结构设计规范》GB 50010--2010二、计算结果1.验算正截面受压承载力r =D/2=1000/2=500mmAps = πr 2 = 3.14×500.002 =785000 mm2根据《建筑桩基技术规范》式（5.8.2-2）ps c c A f ψ = 0.70×14.3×785000=7857850N 正截面受压承载力满足要求2. 计算0.8直径桩配筋配筋率0.45%A's = minAps = 0.45%×502400=2260mm2 实配主筋：12D16，A's =2412mm23 .计算1.0直径桩配筋配筋率0.35%A's = minAps = 0.35%×785000=2747mm2 实配主筋：14D16，A's =2814mm24.裂缝计算因为桩身受力形式为轴心受压桩，所以无需进行裂缝计算。

桩基础计算报告书计算人校对人：审核人：计算工具：PKPM软件开发单位：中国建筑科学研究院设计单位：灌注桩计算说明书1.支架计算组件钢结构支架要在37m/s(基本风压0.85KN/m2)的风载作用下正常使用，应使其主要构件满足强度要求、稳定性要求，即横梁、斜梁、斜撑、拉杆、立柱在风载作用下不失稳且立柱弯曲强度满足要求。

组件自重19.5kg。

支架计算最大柱底反力：Fx max=5.6KN,Fy max=0.9KN,Fz max=12.1KNFx min= -6.9KN, Fy min= -0.9KN,Fz min= -7.29KN2.灌注桩设计2.1基桩设计参数成桩工艺: 干作业钻孔桩承载力设计参数取值: 根据建筑桩基规范查表孔口标高0.00 m桩顶标高0.30 m桩身设计直径: d = 0.25m桩身长度: l = 1.60 m根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011，设计使用年限不少于50年时，灌注桩的混凝土强度不应低于C25；所以本次设计中混凝土强度选用C25。

灌注桩纵向钢筋的配置为3跟根Ф6，箍筋采用Ф4钢筋，箍筋间距选择300~400。

2.2岩土设计参数2.3设计依据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008) 以下简称桩基规范 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑结构载荷规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版） 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001 2.4单桩竖向承载力估算当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式估算：式中——桩侧第i 层土的极限阻力标准值，按JGJ94-2008中表5.3.5-1取值，吐鲁番当地土质为角砾，属中密-密实状土层，查表得出干作业钻孔桩的极限侧阻力标准值为135~150；——极限端阻力标准值，按JGJ94-2008中表5.3.5-2取值，吐鲁番当地土质为角砾，属中密-密实状土层，查表得出干作业钻孔桩的极限端阻力标准值为4000~5500；μ——桩身周长； ——桩周第i 层土的厚度； ——桩端面积。

5.2 桩基竖向承载力计算5.2.1桩基竖向承载力计算应符合下列要求：1 荷载效应标准组合：轴心竖向力作用下N K≤R（5.2.1-1）偏心竖向力作用下除满足上式外，尚应满足下式的要求：N Kmax≤1.2R（5.2.1-2）2 地震作用效应和荷载效应标准组合：轴心竖向力作用下N EK≤1.25R（5.2.1-3）偏心竖向力作用下，除满足上式外，尚应满足下式的要求：N EKmax≤1.5R（5.2.1-4）式中N k——荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的平均竖向力；N kmax——荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，桩顶最大竖向力；N Ek——地震作用效应和荷载效应标准组合下，基桩或复合基桩的平均竖向力；N Ekmax——地震作用效应和荷载效应标准组合下，基桩或复合基桩的最大竖向力；R——基桩或复合基桩竖向承载力特征值。

5.2.2单桩竖向承载力特征值应按下式确定：R a＝Q uk/K （5.2.2）式中Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；K——安全系数，取 K＝2。

5.2.3对于端承型桩基、桩数少于 4 根的摩擦型柱下独立桩基、或由于地层土性、使用条件等因素不宜考虑承台效应时，基桩竖向承载力特征值应取单桩竖向承载力特征值。

5.2.4对于符合下列条件之一的摩擦型桩基，宜考虑承台效应确定其复合基桩的竖向承载力特征值：1上部结构整体刚度较好、体型简单的建（构）筑物；2对差异沉降适应性较强的排架结构和柔性构筑物；3按变刚度调平原则设计的桩基刚度相对弱化区；4软土地基的减沉复合疏桩基础。

5.2.5考虑承台效应的复合基桩竖向承载力特征值可按下列公式确定：不考虑地震作用时R＝R a＋ηc f ak A c（5.2.5-1）考虑地震作用时R＝R a＋ζaηc f ak A c/1.25 （5.2.5-2）A c＝(A－nA ps)/n （5.2.5-3）式中ηc——承台效应系数，可按表 5.2.5 取值；f ak——承台下 1/2 承台宽度且不超过 5m 深度范围内各层土的地基承载力特征值按厚度加权的平均值；A c——计算基桩所对应的承台底净面积；A ps——为桩身截面面积；A——为承台计算域面积。

砼等级边长或直径(mm)周长Up(m)桩端标高(绝对标高)桩顶标高(绝对标高)桩长(m)有效桩长(m)单桩自重GpC803501.400-18.42.62120.933.44层底绝对标高承台下桩土层厚度(m)承台下桩埋深(m)层底绝对标高承台下桩土层厚度(m)承台下桩埋深(m)层底绝对标高承台下桩土层厚度(m)承台下桩埋深(m)地表(孔顶) 3.433.45 3.41填土①0 2.230.270.27 2.150.350.35 1.810.690.69粉质粘土②1150.70.53 1.7 1.970.45 1.7 2.050.21 1.6 2.29粉砂②3400.6-2.87 3.4 5.37-2.553 5.05-3.19 3.4 5.69淤泥质粉质粘土③200.7-6.57 3.79.07-6.5549.05-6.59 3.49.09淤泥质粘土④1250.8-11.074.513.57-14.55817.05-14.197.616.69粉质粘土⑤1-a 450.8-17.07619.57-16.55219.05-17.69 3.520.19粉砂⑤27020000.65-23.07 1.3320.9-23.85 1.8520.9-24.690.7120.9粘土⑤3-1558000.8-30.7700-25.9500-26.7900粉质粘土⑦17020000.7-32.0700-31.9500-32.9900粘质粉土夹粉质粘土⑦2-110060000.65-41.8700-41.8500-36.59000000000孔号端阻力fp桩端极限阻力Rpk=fpAp Σfsili 桩侧总极限摩阻力Rsk=UpΣfsili Rk=Rsk+Rpk 端阻比ρp =Rpk/Rk桩端阻力分项系数γp总侧摩阻力分项系数γs 单桩竖向承载力设计值Rd=Rsk/γs+Rpk/γp Σλifsili单桩竖向抗拔承载力设计值R'd=UpΣλifsili/γs+Gp J22000245.00711.10995.541240.540.197 1.118 1.788775.93517.77486.49G2*******.00645.00903.001148.000.213 1.136 1.798717.86462.03437.71TYC32000245.00625.20875.281120.280.2191.1421.801700.39456.31432.71J22000350.00888.881244.431594.430.220 1.143 1.802996.79G22000350.00806.251128.751478.750.237 1.164 1.812923.61TYC32000350.00781.501094.101444.100.2421.1711.815901.60桩基单桩承载力计算表1J2G2TYC3桩型选择2截面积Ap (m^2)承台底标高(绝对标高)0.123注: 1.请用户输入白色底框内数值，无该项则不需输入数值。

桩基的承载力计算桩基的承载力计算？以下带来关于桩基的承载力计算根据单桥探头静力触探资料确定混凝土预制单桩竖向极限承载力标准值时，如无当地经验可按下式计算，相关内容供以参考。

Quk=Qsk+Qpk=u∑qsik·li+α·psk·Ap式中：Quk——单桩竖向极限承载力标准值；Qsk——单桩总极限侧阻力标准值；Qpk——单桩总极限端阻力标准值；u——桩身周长；qsik——用静力触探比贯入阻力值估算的桩周第i层土的极限侧阻力标准值；li——桩穿越第i层土的厚度；α——桩端阻力修正系数；psk——桩端附近的静力触探比贯入阻力标准值(平均值)；Ap——桩端面积。

(2)根据双桥探头静力触探资料确定混凝土预制桩单桩竖向极限承载力标准值时，对于粘性土、粉土和砂土、如无当地经验时可按下式计算：Quk=u∑liβifsi+αqcAp式中：fsi——第i层土的探头平均侧阻力；qc——桩端平面上、下探头阻力，取桩端平面以上4d(d为桩的直径或边长)范围内按土层厚度的探头阻力加权平均值，然后再和桩端平面以下1d范围内的探头阻力进行平均；α——桩端阻力修正系数，对粘性土、粉土取2/3，饱和砂土取1/2；βi——第i层土桩侧阻力综合修正系数。

(二)土的物理指标法确定单桩承载力根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式计算：Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpkAp式中：qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，如无当地经验值时，可查规范。

qpk——极限端阻力标准值，如无当地经验值时。

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1.0 设2 )2 )-1)桩身混凝桩身最大弯矩系桩顶水平位移系沿水平荷载方向每垂直水平荷载方向总桩数,4 )承台宽承台受侧向土压力承台高承台总面2)桩身截面2)地基承载2.0 设计规范 :A. 建筑地基基础B. 建筑抗震设计C. 建筑桩基技术3.0 荷桩顶之竖承台底地4.0 单4.1 桩身0.0129(m 3)4.2 桩身桩顶竖向力影响系数,ζN :承台底与基础间之摩擦系数,μ:樁頂約束效應係數, ηr :W 0＝π × d ×[d 2 ＋ 2 × (αE －1) × ρg × d 02] / 32＝地基水平抗力系数之比例系数, m :桩顶允许水平位移, x 0a :钢筋与混凝土弹性模量比值,αE :桩身之计算宽度, b 0:桩之水平变形系数,α:桩身配筋率, ρg :混凝土弹性模量, E c :钢筋弹性模量, E s :单桩水平极限承载力桩直径, d :扣除保护层厚度之桩直径, d 0:EI ＝0.85×E c65675.16(kN-m 2)4.3 桩身A n ＝π × d 2 ×[1＋(αE －1) ×0.204(m 2)4.4 单桩156.68(kN)R ha ＝0.75 ×(α3 × E × I /ν137.78(kN)5.0 群5.1 桩之0.675.2 承台侧向土压0.0000765.3 承台5.3.1 桩身0.5235.3.2 桩身0.5945.4 群桩ηh ＝ηi ×ηr ＋ηl ＋ηb1.965.5 群桩5.5.1 群桩R h ＝ηh × 270.00(kN)5.5.2 群桩ηh ＝ηi ×ηr 1.374.5 单桩水平承载力特征值, R ha : (桩身配筋率>0.0065)=⎪⎪⎭⎫⎝⎛±+=n t m N g Mt m ha A f NW f R γζρναγ1)2225.1(75.00=++=+9.110.015.0)(2145.0015.02n n d S n a i η=⨯⨯⨯⨯⨯=hacc a l R n n h B x m 212'02η=⨯⨯⨯=hacb R n n P 21μη=⨯⨯⨯=hacb R n n P 21μηR h＝ηh × 188.10(kN)。

基础设计：（桩基础）桩基计算：计算依据桩基规范“4.1.1.1”γ0N≤ψc.fc.A 进行桩身强度验算。

（取ψc=0.7；中风化岩承载力特征值fa=3000kpa）端承桩按习惯方法进行承载力计算R=fa.A (本工程γ0取1.0)一、ZHJ-1的计算（d=900 d为桩身直径）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=14.3N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X3.14X450²=6364.8KN>Nmax=840KN2、桩承载力计算fa.A=3000X3.14X450²=1906KN> Nmax=840KN二、ZHJ-2的计算（d=1000 D=1200 d为桩身直径 D为桩扩大头直径）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=11.9N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X3.14X500²=7857.8KN> Nmax=2263KN2、桩承载力计算fa.A=3000X3.14X600²=3390KN> Nmax=2263KN三、ZHJ-3的计算（d=1000 D=1300 d为桩身直径 D为桩扩大头直径）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=14.3N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X3.14X500²=7857.8KN> Nmax=3287KN2、桩承载力计算fa.A=3000X3.14X650²=3979KN> Nmax=3287KN四、ZHJ-4的计算（d=1000 D=1400 d为桩身直径 D为桩扩大头直径）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=14.3N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X3.14X500²=7857.8KN>Nmax=3945KN2、桩承载力计算fa.A=3000X3.14X700²=4615KN>Nmax=3945KN五、ZHJ-5的计算（d=1000 D=1600 d为桩身直径 D为桩扩大头直径）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=14.3N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X3.14X800²=7857.8KN>Nmax=3792KN2、桩承载力计算fa.A=3000X3.14X800²=6028KN>Nmax=3792KN六、ZHJ-6的计算（d=1100 D=1700 d为桩身直径 D为桩扩大头直径）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=14.3N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X3.14X550²=9508KN>Nmax=6390KN2、桩承载力计算fa.A=3000X3.14X850²=6805KN>Nmax=6390KN七、ZHJ-7的计算（d=1000 D=1200 d1=700 d为桩身直径 D为桩扩大头直径d1为椭圆桩直线段）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=14.3N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X(3.14X500²+1000X700)=14864KN>Nmax=4414KN2、桩承载力计算fa.A=3000X（3.14X600²+1000X700）=5491KN>Nmax=4414KN八、ZHJ-8的计算（d=1300 D=1900 d为桩身直径 D为桩扩大头直径）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=14.3N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X3.14X650²=12380KN>Nmax=7670KN2、桩承载力计算fa.A=3000X3.14X950²=8502KN>Nmax=7670KN九、ZHJ-9的计算（d=1400 D=2000 d为桩身直径 D为桩扩大头直径）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=14.3N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X3.14X700²=15401KN>Nmax=8728KN2、桩承载力计算fa.A=3000X3.14X1000²=9420KN>Nmax=8728KN十、ZHJ-10的计算（d=1700 D=2300 d为桩身直径 D为桩扩大头直径）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=14.3N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X3.14X850²=22709KN>Nmax=11906KN2、桩承载力计算fa.A=3000X3.14X1150²=12457KN>Nmax=11906KN十一、ZHJ-11的计算（d=1800 D=2400 d为桩身直径 D为桩扩大头直径）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=14.3N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X3.14X900²=25459KN>Nmax=12156KN2、桩承载力计算fa.A=3000X3.14X1200²=13564KN>Nmax=12156KN。

“计算书大师”软件使用教程软件使用教程之之桩基桩基轴向轴向轴向容许容许容许承载力承载力承载力计算计算1、软件简介计算书大师软件（Calculation Sheets Master ），英文简称CSM 。

计算书大师软件是一款服务于结构设计人员、方案编制人员、现场施工技术人员的工程计算软件，该软件具备结构设计、施工相关计算功能，包括：混凝土偏心受压柱的自动配筋计算并生成word 计算书，缆索吊装计算并自动生成word 计算书，钢材压杆稳定计算并生成word 计算书，砼冲切承载力计算并生成word 计算书，砼局部承压计算并生成word 计算书，喷射砼搅拌站基础计算并生成word 计算书，隧道通风计算，单桩（摩擦桩、柱桩）轴向承载力计算，挡土墙计算，普通梁配筋计算，风荷载计算，工字钢抗拉、弯、剪自动计算，角焊缝计算，线性内插计算，材料体积面积计算、截面特性计算等等，对部分规范中参数采用数据库自动查询的办法，比如不同类型截面的钢材受压稳定系数查表，砼受压柱受压稳定系数查表，砼弹性模量，抗拉设计强度、抗压设计强度查表等等，省去了查询相关规范和书籍的麻烦，对工程技术人员来讲CSM 软件是很好的帮手，“计算书大师软件”对结构设计人员、施工技术人员快速化决策提供有力的技术支撑。

CSM 软件由石家庄铁道大学2010届本科毕业生胡帮义开发，在开发的过程中得到了石家庄铁道大学硕士生导师、博士--黄羚教授的大力支持，同时得到相关同学的帮助，在此对他们表示感谢！2、软件功能介绍2.1桩基轴向轴向容许容许容许承载力承载力计算功能2.1.1开发目的在桥梁桩基设计及路桥施工过程中，经常需要知道单桩轴向容许承载力，单桩轴向容许承载力应按照岩土阻力和桩身材料强度分别计算轴向容许承载力，并取较小者为桩基最终容许承载力，以便指导桥梁桩基设计和路桥施工过程中的临时桩的设计，故桩基承载力计算是一项经常遇到的计算项目。

为了快速、方便、准确地进行该项设计计算，并生成word 版本计算书，特开发该项计算功能以减轻设计人员的计算劳动强度。

单桩承载力计算工具
4.承载力计算模块：该模块用于根据输入的土层参数、桩基几何参数
和荷载情况，计算单桩在不同工况下的承载力。

通常使用不同的承载力计
算方法，如双曲线法、静载试验法、动力触探法等。

5.结果输出模块：该模块用于输出承载力计算的结果，包括承载力图、承载力计算表格等。

用户可以根据需要选择输出的结果格式和内容。

此外，单桩承载力计算工具还可以进行一些辅助功能的实现，如查看
不同荷载工况下的荷载-沉降曲线、进行桩基稳定性分析等。

这些功能进
一步提高了工程师的工作效率和准确性。

总之，单桩承载力计算工具是一种非常实用的工程软件工具，可以帮
助工程师快速准确地计算出桩基的承载力，提高工程的设计和施工质量。

不仅如此，还可以通过模拟和分析不同荷载工况下的稳定性变化，为工程
师提供更全面的设计和分析支持。

盈建科桩水平承载力计算
盈建科桩的水平承载力计算可以根据所采用的计算方法的不同，有多种不同的计算方法。

以下是其中一种常用的计算方法：
1. 首先，需要确定桩基的地质条件：包括土层厚度、土的种类、土层的物理力学参数等。

2. 然后，根据桩的直径和长度，可以计算桩的侧面摩阻力和桩端摩阻力。

3. 桩的侧面摩阻力的计算可以根据国内外的经验公式进行估算，常用的方法有布儒涅尔公式、皮工公式等。

4. 桩的侧面摩阻力计算完成后，需要进行桩的承载力计算。

桩的承载力可以根据桩的侧面摩阻力和桩端摩阻力的大小来判断。

通常情况下，桩的承载力为桩的侧面摩阻力和桩端摩阻力的较小值。

5. 最后，需要根据设计要求和规范，进行安全系数的计算。

根据具体的设计要求，一般会取安全系数为2-3之间的数值。

以上是一种常用的桩水平承载力计算方法，具体计算需要根据工程实际情况和设计要求进行，一般需要由相关专业工程师进行计算。

桩基水平承载力计算书
本计算书旨在计算桩基水平承载力。

桩基水平承载力是指桩基在水平方向上所能承受的最大荷载。

其计算过程需要考虑多种因素，如土壤特性、桩基尺寸、桩的材料和截面形状等。

本计算书将介绍桩基水平承载力的计算方法及其相关参数的确定，具体包括以下内容：
1. 桩基水平承载力的定义及其影响因素
2. 桩基水平承载力计算方法的介绍
3. 桩基水平承载力计算中所需的参数的确定，包括土壤的力学性质、桩基的尺寸和形状、桩的材料及其强度等
4. 桩基水平承载力计算的实例分析
5. 结论及建议
本计算书旨在为工程技术人员提供桩基水平承载力计算的参考和指导，帮助他们更准确地计算桩基水平承载力，为工程设计提供可靠的技术支持。

- 1 -。

单桩抗拔计算(按桩基规范)2基本条件桩顶标高(m)-4.70-4.70-4.70-4.70-4.70-4.70-4.70-4.70-4.70-4.70-4.70-4.70-4.70-4.70土层分布参考钻孔号22222222222222上拔力设计值N (kN)11471147114711471147114711471147114711471147114711471147第一土层λ10.500.500.500.500.500.500.500.500.500.500.500.500.500.50第一土层q s1k (kpa)18.0018.0018.0018.0018.0018.0018.0018.0018.0018.0018.0018.0018.0018.00第一土层L 110.0010.0010.0010.0010.0010.0010.0010.0010.0010.0010.0010.0010.0010.00第二土层λ20.700.700.700.700.700.700.700.700.700.700.700.700.700.70第二土层q s2k (kpa)30.0030.0030.0030.0030.0030.0030.0030.0030.0030.0030.0030.0030.0030.00第二土层L 27.007.007.007.007.007.007.007.007.007.007.007.007.007.00第三土层λ30.800.800.800.800.800.800.800.800.800.800.800.800.800.80第三土层q s3k (kpa)48.0048.0048.0048.0048.0048.0048.0048.0048.0048.0048.0048.0048.0048.00第三土层L 31.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50建筑桩基重要性系数 γ01.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10桩抗力分项系数 γs 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62桩径d (m)2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00扩大头D (m)3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00桩身砼等级2525252525252525252525252525钢筋强度等级22222222222222钢筋直径 d 1 (mm)2020202020202020202020202020钢筋根数13131313131313131313131313133计算指标桩长 L (m)18.518.518.518.518.518.518.518.518.518.518.518.518.518.5砼轴心抗压强度 f c (N/mm 2)11.911.911.911.911.911.911.911.911.911.911.911.911.911.9钢筋屈服强度 fy (N/mm 2)300300300300300300300300300300300300300300配筋面积 A s (mm 2)40854085408540854085408540854085408540854085408540854085纵筋配筋率 ρg (%)0.130.130.130.130.130.130.130.130.130.130.130.130.130.134计算结果桩身抗拉承载力设计值 N (kN)12251225122512251225122512251225122512251225122512251225单桩抗拔承载力标准值U k (kN)25372537253725372537253725372537253725372537253725372537桩、土浮自重设计值G p (kN)15981598159815981598159815981598159815981598159815981598U k /γs + G p (kN)316431643164316431643164316431643164316431643164316431645结论γ0　N ≤　U k /γs + G p 满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足桩身抗拉承载力满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足位置(柱号）ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1ZH1。