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本钢1880 mm机组热轧带钢塔形分析

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钢存在 镰刀弯 ，单边 浪 、双边浪 时 ，也 会造 成卷取 筒 的速度 ，输 出辊道 的滞后率为 １ ０ ％。
准 确 ，而没有 及 时发 出侧导板 关 闭指令 ；侧 导板 未 能准 时运 动到位 ，导致塔形缺陷产生 。
然后夹送辊 引导带钢 头部进入卷筒 ，卷筒与４ 个 助卷 辊配 合完成 带 钢的卷 取 。卷取后 出现 的塔 形主要 分
其 它 因素
连 铸 坯 镰 刀 弯严 重 ，经 过 轧 机 轧 制 后 不 能 消 除 ，会 造成卷 取产 生塔 形 ；沿 板坯 宽度方 向上温 度 不 均 ，经轧制 后沿 宽度 方 向延 伸牢 不同 ，导致带 钢
（ １ ） 夹送辊 和助卷 辊 南于装机精度不高 或磨损严
重 ，造 成夹送 辊辊 缝不 平行 和助 卷辊 辊缝 不一敛 ，
机 ，为 四助卷 辊液压 踏 步式 。卷取机 前安 装有 液压 导 尺 ，具备快 速调节 导尺 开 口度 的能 力 ，能够保 证 带钢 在卷 筒 Ｌ卷第一 圈之 前 可完成短 行程操 作 。摆 动式 夹送 辊安装 在卷 取机 机架上 ，夹 送辊 辊缝 和恒 定 的压 力 南分 别安装 在工作 侧 和传 动侧 的液牙缸 设 定 ，并通 过 电动 一液 压伺 服控制 。带 钢接 近卷取 机
产量／ ｔ 返修率， ％
≤ ２
∞
Ｏ ． ６ ８
从表２ 可 以看 出 ，带钢厚度 ≤３ ． ０ ｍｍｔ ￣ ， ，塔形返
的纠偏作用 消失而产生尾部塔形… 。
修率较高 。
设 备原 因
塔 形产 生 的原 因
本钢 １ ８ ８ ０ ｍｍ机 组卷取 区共 配置有２ 台地 下卷取
图２ 薄板连铸坯下表面凹槽缺陷
２ ｏ １ ４ 年第２ 期 ３ ３ ●
—－
玲瘴越誓
Ｊ ｌ Ｎ Ｓ Ｈ Ｕ ５ Ｈ ｌ Ｊ ｌ Ｅ
形 ；粗 轧板形 控制不 好 ， 由于辊 形 、辊 缝偏 差等 因
（ ３ ） 在最后轧机抛钢之后 ，为了保证带钢在输 出
素影 响 ，有可 能加剧 板坯 的镰刀 弯 ；精 轧轧 出的带 辊 道上 正常稳 定 的前 进 ，输 出辊 道 的速 度要小 于卷
所示 ，轧制后 也会 产生严 重 的侧 弯 ，卷取 时产生 塔
定 的张 力 如果 张力 过 小 ．带 钢就 会产 生飘 动 ，
钢卷会在 ｆ ｛ 身重 量 下 松 散 ，导 致 带 钢 跑 偏 、卷 不
紧 ，钢卷 ¨ ： 现 内塔形 或外塔 形 ，无法 包装 。如果 张 力过 大 ，会 造成 钢卷 内部应 力过 大 ，致 使 钢卷 的 内 孑 Ｌ 内陷或产 生 内塔形 。若末 机架 与卷筒 之 间失 张或 张 力波动 大 ，夹 送辊 的压 力控制 不合理 ，就会 引起
时 ，通过 卷取 机前 的 可调式 侧导 板将 其对 中导 向 ，
因而在 卷取过 程 中带钢 所受 到的压 力不一 致 ，从 辊 缝较 大的一侧偏 出 ，形成塔形。 （ ２ ）由于卷筒 内部 零件磨损或存在机械 问隙导敛
涨缩量 达不 到正常值 ，而造成钢卷头部塔形。 （ ３ ） 带钢头部或尾 部在输 Ｈ ｊ 辊道 七的跟 踪信 号不
本钢１ ８ ８ ０ ｍｍ机 组属 于薄板坯 连铸连 轧机组 ， 商 、意 大利达 涅利公 司分包 连铸机 ， 日本 ｊ菱 日立 公 司分 包连轧 机 ，美 国布里 克蒙公 司分包加 热炉 ，
程如 图ｌ 所示 。
薄规格 比重越 来越大 ；另一 方面客 户对产 品 的外 观
１ ８ ８ ０ １ ／ １ １ １ ３ 机组 每月都有大批量 的塔形钢卷需经过平整
带钢上下 、左右抖动而 …现层 问塔形 。 （ ２ ） 侧 导板强制纠偏而引 起卷取塔形 。卷取前导
板开 口度 过大 ，使得侧 导 板不能 压靠 在带 钢两侧 ，
当带 钢头部 进入 卷取 机 时已偏离 中心 线 ，被侧 导板
强制 纠偏后 ，带 钢又 重新 回到 中心线 ，带 钢头 部必 然ｆ Ｉ Ｉ 现塔形 ；带 钢跑偏 后侧 导板 未能及 时将 其强 制 纠偏 至 ｒ 【 Ｊ ’ 、 线上 ，抛 钢时 因带钢 尾部 失张 ，侧 导板
３ ８ ０
表２ ２ ０ １ ２ 年１ 月至１ ０ 月按厚 度规格统计塔形返修 量 厚度分类／ ｍｍ
返 修 量／ ｔ
３
２ ． Ｏ ＜厚度 ≤２ ． ５
ｌ １ ８ ４ ｌ ７ ５ ０ ５ ０
２ 。 ５ ＜厚度≤３ ． ０
１ ５ ６ ３ ｌ ５ ９ ２１ ９
Ｏ ． ９ ８
作者单位 ：本钢集团公 司电工钢项 目部 ，辽宁 本溪 １ １ ７ ０ ０ ０
— ３ ２ ２ ０ １ ４ 年第２ 期
圈［ 塑
表１ ２ ０ １ ２ 年各月塔形钢卷返修量
月份 重鬣／ ｔ
４ ３ ７ ４
６ ２ ７ ０ Fra bibliotek８ ９
ｌ ０ １ ０ ２ｌ
ｌ ０ ８ ５
为头部塔形 、层间塔形及尾部塔形３ 类。
３
工 艺原 因
强
（ １ ）卷取 开始时 ，卷筒 与末 架精ｆ ｆ Ｌ ￣ Ｊ Ｌ 之 间需 建立
一
形 成 侧 弯 ，卷 取 时 产 生 塔 形 ；薄板 坯 连 铸 常 见的 缺 陷还 有 板 坯一 侧 下表 面产 生通板 的凹槽 ，如 ２
日本ｊ菱 电机公 司分包 连轧机 电气工 程 。其 工艺 流 机 组造成 了 巨大 的压力 。表 ｌ 为２ ０ １ ２ 年１ 月至ｌ ０ 月因
进 入２ ０ ｌ ２ 年 以来 ，一方面 １ ８ ８ ０ ｍｍ机 组轧制 的
薄板坯连铸机
中间冷却装置
图１ 本钢 １ ８ ８ ０ ｍｍ薄板坯连铸连轧示意 图
于２ ０ ０ ５ 年４ 月２ ５日建 成投 产 ， 日本 三菱 公 司为总 包 质量 和钢 卷 外 形 等方 面 的要 求 越来 越 高 。但 是 ，
机 组返修 才 可外发 ，严 重影 响 了产 品质量也 给平 整
塔 形缺 陷需 平整返 修 的钢 卷量 ，表２ 为２ ０ ｌ ２ 年１ 月至 ｌ ０ 月按厚度规格统计 的塔形返修量及返修率 。

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1880mm机组花纹板轧制工艺研究

1880mm机组花纹板轧制工艺研究


追求卓越 创新管理
研 制 报 告
新花纹板优点
利用接近报废的轧辊加工花纹辊，大大节省了轧辊消耗，避免了因新花纹辊在生产时易引起 的轧辊报废情况，轧辊消耗极低； 新花纹辊的花槽由于长度、深度没有变化，宽度增加，同时修正了花槽侧面加工的曲线参数 ，改善了基板花纹的填充效果和脱模的状态，使花纹的前行受力面的形状及整体花纹得到保
追求卓越 创新管理
研 制 报 告 存在的问题
自去年7月份以来，使用85mm轧制 1500mm宽带钢时，多次出现边部花纹楞高不 够和边部花纹辊小掉肉较多的问题
缩短了刻花宽度
由于F5具有窜辊功能，工作辊辊身长度 达到2080mm，由于支撑辊倒角磨削的长度 和花纹辊刻花的宽度正好吻合，在轧制过程 中工作辊由于弯辊的作用正好在刻花纹的边 部产生应力集中，因此在此处的轧辊掉肉比 较严重，1月26日断辊也正是此原因。
追求卓越 创新管理
研 制 报 告 采取的措施
1. 花纹板轧制周期安排在整个Q235B浇次的后半部，保证F1-F3工作辊在最佳的工作周期内，更换花纹辊 的同时对F4工作辊进行更换。 2. 将花纹辊纹深的使用下限由1.8mm提高到2.3mm，防止纹深过浅造成楞高不够。 3. 每次花纹辊上机前要对花纹辊上的纹深进行测量，低于纹深下限的花纹辊严禁上机进行轧制。 4. 对花纹辊每次的轧制量和磨削量进行统计，从中找出最佳的轧制量，每套花纹辊轧制量达到1000吨时 需下机磨削、检查。 5. 在花纹板轧制过程中如发生甩尾现象，立刻更换花纹辊，不得继续进行轧制。 6. 对因甩尾下机的花纹辊要单独通知磨辊间对轧辊进行严格探伤，对于边部花纹损伤严重的花纹辊不再 进行1500mm宽花纹板的轧制。 7. 花纹辊边部小掉肉主要因为在轧制过程中轧辊发生弹性变形，由于F5轧机带有窜辊装置，轧辊长度较 F3长200mm，而轧制过程中F5并不进行窜辊，支撑辊的倒角较小，弯曲的工作辊与支撑辊边部磨损加 大，导致花纹辊此处应力增加，从而发生小面积掉肉。因此应增加支撑辊导角加大到150mm（目前导 角为100mm），减径为2.8mm/dia。 8. 调整工作辊初始辊形。跟踪测量上机辊辊形。 9. 负荷分配变更。由于F5出口边部扁豆楞高不够，降低上游机架负荷，保证F4出口厚度大于F5基板加楞 高的厚度。 10. 由于钢板上表面具有花纹，会导致仪表在测量板凸度时不准确，从而使模型自适应异常，导致PC角设 定不正确，影响轧制稳定，通过修改PC模型程序后正常。 11. 在轧制花纹板时操作员要将PC角的上下限手动限制在一定范围内，防止PC角异常变化造成轧制不稳定 。 12. 操作员操作水平的提高，对花纹板特殊的负荷分配的掌握及正确的微调也是顺利轧制的重要原因。 13. 上机花纹辊要进行涂油，且涂油要均匀，充满辊身上每个花纹内。 14. 轧制花纹板时将F5导尺短行程加大20mm，防止带钢在轧制过程中摆动过大，增加轧辊边部的负荷。 15. 卷取机机前导尺开口度关闭后需大于成品宽度5mm，降低侧导板边部对钢板边部的磨损。
1880热轧液压活套分析与应用

1880热轧液压活套分析与应用

1880热轧液压活套分析与应用王启尧谢捷宝钢分公司热轧厂1880 设备车间，上海201941摘要1880热轧活套采用新型伺服液压系统，比一热轧、二热轧活套马达控制方式响应更快、精度更高。

本文主要从液压活套的伺服控制系统应用与电气控制方式等方面进行着重分析。

1880热轧活套控制系统除了传统控制方式之外，还有较为先进的张力与角度结耦控制的ILQ控制方式，前机架间还可以选择投入微张力控制。

针对三热轧活套的特点，对活套的控制方式和时序进行研究分析，提高活套在生产过程中的稳定性。

关键词液压系统、伺服阀、单位张力、ILQ控制Abstract：1880 hot rolling mill adopts new type hydraulic servo control system.，which have quick response and high accuracy than the motor control loopers in NO.1 and NO.2 hot rolling mill. The thesis mainly analyzes the aspects for the application of hydraulic looper servo control system and electrical control. Besides the convention control mode，there is also ILQ control mode in NO.3 hot rolling mill，which uses the coupling control in tension and angle. It also can choose to use looperless control in the frontal stand. It analyses the control mode and timing through the loopers characteristic in NO.3 hot rolling mill in order to advance the looper stability in production.Keywords：Hydraulic system Servo valve unit tension ILQ control1.引言目前，世界上带钢热连轧生产中的活套有电动和液压2种，电动活套采用低惯量快速直流电机驱动，一般从起套到升至工作角约0.5秒，到建立给定的张力则共需1S 左右，又根据电动活套系统中电机的转矩与带钢张力转矩、重力转矩之合成转矩成对应正比关系，以及电动机转矩与电流对应正比关系可知，直流电机的电流便是电动活套张力控制系统的主要控制对象，通过对电机电流的动态调节，可起到活套对带钢恒张力控制的工艺目标。

1880 mm机组新型高密花纹板轧制

1880 mm机组新型高密花纹板轧制

1880 mm机组新型高密花纹板轧制程宏远;张新枫;王伟光【期刊名称】《金属世界》【年(卷),期】2018(000)004【总页数】4页(P73-76)【作者】程宏远;张新枫;王伟光【作者单位】本钢集团公司热轧厂,辽宁本溪 117000;本钢集团公司热轧厂,辽宁本溪 117000;本钢集团公司热轧厂,辽宁本溪 117000【正文语种】中文本钢1880 mm机组主要承担薄规格产品和花纹板生产轧制任务。

随着市场竞争形式越来越严峻，机组的生产品种规格也在逐年增加。

挖掘产线潜能，开发适合的拳头产品是提高本钢品牌形象的有利条件。

本钢依靠自身雄厚的技术队伍，在工艺装备不变的情况下，自主研发新产品，在短流程生产线上轧制新型花纹板获得成功。

虽然本钢轧制薄规格以及普通花纹板技术比较成熟，存在一定技术优势，但是高密花纹板生产轧制在国内仍属技术空白，因此利用现有设备，对花纹板轧制工艺、轧制模型进行改进优化，探讨解决高密集型花纹板研制开发存在的问题，最终实现高密集花纹板的调试生产是本课题组研究的主要目标。

技术难点轧制模型的建立1880 mm机组(图1)生产过程为全自动化控制，现有数学模型中没有高密花纹板的控制模型，因此建立适合高密花纹板的控制模型是亟待解决的问题。

专用轧辊的开发高密花纹板与普通花纹板相比不仅在单位面积内花纹密度要求更大，其纹高标准也是普通花纹板的两倍之多，对花纹轧辊的刻辊工艺以及轧辊使用要求极为严格。

现有的花纹辊无法满足要求，需要开发专用的花纹轧辊。

图1 1880 mm机组轧制线轧制工艺的建立高密花纹板纹高要求非常苛刻，而在追求厚度规格减薄的同时还要兼顾板形的平直，因此需要建立一系列新的适合批量化生产的工艺制度。

新型轧辊及轧制模型新型轧辊本钢1880 mm机组短流程轧制线专用轧辊是本钢热轧厂自主研发的一种新型高密花纹辊，并申请了技术专利。

新型高密花纹辊设置有与轧辊轴线呈45°或135°相互交替排列的扁长花纹槽，花纹槽的上边沿至花纹槽的根部急剧变深收敛，并且在花纹槽的底部加工出圆弧形平坦面，使花纹板轧制过程可顺利脱槽，同时增加了填充的作用，避免因花纹凹槽角度影响造成轧制过程中受力过大而导致的凹槽前缘边角部应力集中问题，解决了常规花纹槽的应力集中及崩边现象。

热轧带钢卷取塔形形成原因及改善分析措施

热轧带钢卷取塔形形成原因及改善分析措施

热轧带钢卷取塔形形成原因及改善分析措施作者：魏明贺来源：《科学与财富》2014年第13期摘要：针对热轧钢卷塔形缺陷，从生产工艺和过程控制方面对其生产的机理进行了分析，并结合现场生产情况提出了改善措施，减少塔形的产生，提高产品卷形质量和经济效益。

关键词：带钢；塔形；改善措施1 概述通钢热连轧机生产线主体设备主要有两座辊道式加热炉、两架粗轧机、五架精轧机架和两台地下卷取机，该生产线以PC交叉、工作辊窜辊、自动宽度控制和自动厚度控制等一系列先进的技术手段为特征，产品质量高，市场竞争力强。

生产主要品种为1.6～12.7mm厚，900～1530mm宽的碳素结构钢、低合金钢、汽车大梁钢、管线钢等。

年产量300万吨。

带钢的卷取是热轧的最后一道关键工序，卷取机是热轧线上必不可少的极为重要的设备。

钢卷塔形是最常见的卷取缺陷，占产品次品总量的30%左右，带来的诸多危险如下：（1）钢卷塔形严重影响产品外观形象，造成经济损失；（2）钢卷塔形易造成带钢边部折边和破裂、降低成才率；（3）钢卷塔形影响产品标号和运输。

针对钢卷塔形的成因进行分析，同时提出改善措施，以提高钢卷卷形质量。

2 塔形形成原因2.1 原料板坯的影响原料板坯存在楔形，易造成钢卷塔形。

板坯楔形不仅包括通常所说的几何楔形，而且还包括温度楔形。

板坯几何楔形是指板坯沿宽度方向上厚度从一侧到另外一侧逐渐增大或减少。

原料板坯存在几何楔形，在轧制过程中轧件将逐渐偏离轧制中心，轧后出现镰刀弯，导致卷取后出现塔形。

板坯温度楔形是指板坯沿宽度方向上温度逐渐增高或降低。

由于板坯温度不均，使得轧件变形抗力不一致，轧制力P发布不均。

根据如下弹跳方程（公式1）可知，轧制力分布不均引起轧件厚度h不均，造成轧制过程不稳定，易出现塔形。

h=S3+■ （公式1）2.2 轧制过程稳定性的影响带坯进入精轧机组时，特别是F1轧机，带坯对中状态将直接决定着轧制过程的稳定性。

为了使带坯能够顺利穿带，必须提高轧机入口侧导板对中精度和设定合理的间隙余量，保证带坯进入轧机时的对中性。