格构柱计算计算书

格构柱受力计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1格构柱受力计算书计算依据：(1)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。

(2)《钢结构设计与计算》1. 格构柱截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为×；主肢选用:18号角钢b×d×r=180×18×18mm；缀条选用:20号角钢b×d×r=180×24×18mm；主肢的截面力学参数为 A0=，Z0=，Ix0=，Iy0=；缀条的截面力学参数为 At=；格构柱截面示意图格构柱的y-y轴截面总惯性矩：格构柱的x-x轴截面总惯性矩：经过计算得到：Ix=4×[+×(65/2]=；Iy=4×[+×(65/2]= cm4；2. 格构柱的长细比计算：格构柱主肢的长细比计算公式：其中 H ──格构柱的总计算长度，取；I ──格构柱的截面惯性矩，取,Ix=，Iy=；A0 ──一个主肢的截面面积，取。

经过计算得到x=,y=。

3. 格构柱的整体稳定性计算：格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：其中 N ──轴心压力的计算值(N)；取 N=4×105N；A──格构柱横截面的毛截面面积，取4×；──轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；根据换算长细比0x=,0y=≤150（容许长细比）满足要求!经过计算得到：X方向的强度值为mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求! Y方向的强度值为mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求!。

恒智天成安全计算格构柱计算计算书格构柱肢体采用双肢柱，格构柱的计算长度lox= 1.00 m，loy= 1.00 m。

（1）y轴的整体稳定验算轴心受压构件的稳定性按下式验算：型钢采用双肢 5号槽钢，A=13.86 cm2, i y=1.10 cm；λy=l oy / i y=1.00×102 / 1.10=90.909 ；λy≤[λ]=150，长细比设置满足要求；查得φy= 0.615；σ=50.00×103/（0.615×13.86 ×102）= 58.693 N/mm ；格构柱y轴稳定性验算σ= 58.693 N/mm≤钢材抗压强度设计值 215 N/mm，满足要求；（2）x轴的整体稳定验算x轴为虚轴，对于虚轴，长细比取换算长细比。

换算长细比λox按下式计算：单个槽钢的截面数据：z o=1.35 cm，I1 = 26 cm4，A o=6.93 cm2；整个截面对x轴的数据：Ix=2×(26+ 6.93×（1.6/2- 1.35）2)= 56.193 cm4；ix= （56.193 /13.86）1/2= 2.014 cm；λx=l ox / i x=1×102 / 2.014=49.664 ；λox=[49.6642+（27×13.86 / 0.5）]1/2=56.701 ；λo x≤[λ]=150，长细比设置满足要求；查得φx= 0.824；σ=50×103/（0.824×13.860 ×102）= 43.754 N/mm ；格构柱x轴稳定性验算σ= 43.754 N/mm≤钢材抗压强度设计值 215 N/mm，满足要求；恒智天成安全计算软件。

格构柱
角钢: 序号 1 2 缀板: 序号 3 4 合计 角钢: 序号 1 2 缀板: 序号 3 4 合计 角钢: 序号 1 2 缀板: 序号 3 4 合计 型号 LP3 小计 (2)+(4)*1.05 格构柱长 度(m) 11.8 单桩 400*200*1 400*200*1 400*200*10 400*200*1 0钢板总量 0钢板块重 钢板总重 钢板间距 0钢板数 (块) kg (T) (块) 0.75 64 64 6.28 0.402 0.402 1.687 型号 LP3 小计 格构柱长 接头长度 实际角钢 格构柱数 度(m) (m) 用料(m) 量 11.8 0 11.8 1 单桩角钢 根数 140*14角 140*14角 140*14角钢 钢总长 钢米重kg 总重(T) (米) 4 47.2 25.522 1.205 1.205 型号 LP2 小计 (2)+(4)*1.05 格构柱长 度(m) 11.3 单桩 400*200*1 400*200*1 400*200*10 钢板间距 400*200*1 0钢板总量 0钢板块重 钢板总重 0钢板数 (块) kg (T) (块) 0.75 64 1152 6.28 7.235 7.235 29.399 型号 LP2 小计 格构柱长 接头长度 实际角钢 格构柱数 度(m) (m) 用料(m) 量 11.3 0 11.3 18 单桩角钢 根数 140*14角 140*14角 140*14角钢 钢总长 钢米重kg 总重(T) (米) 4 813.6 25.522 20.765 20.765 型号 LP1 小计 (2)+(4)*1.05 格构柱长 度(m) 10.3 单桩 400*200*1 400*200*1 400*200*10 400*200*1 0钢板总量 0钢板块重 钢板总重 钢板间距 0钢板数 (块) kg (T) (块) 0.75 56 3416 6.28 21.452 21.452 89.874 型号 LP1 小计 格构柱长 接头长度 实际角钢 格构柱数 度(m) (m) 用料(m) 量 10.3 0 10.3 61 单桩角钢 根数 140*14角 140*14角 140*14角钢 钢总长 钢米重kg 总重(T) (米) 4 2513.2 25.522 64.142 64.142

Mx =
80.2 KN.m
My =
80.2 KN.m
柱的计算长度： 柱长
l=
3.5 m
长度系数
μ=
1
计算长度 le=μ*l=
3.5 m
二、格构柱强度验算
x y N Mx My A xW yW
1.00 140.5 N/mm² 满足要求
三、弯矩作用整体稳定性验算
长细比 λ=le/i=
18.34
缀板式格构柱计算书
注：蓝色区域为需要填入的数据，其余为自动计算。
一、计算参数
由于格构柱x轴与y轴对称，因此仅按一个方向最不利情况考虑即可。
材料：
Q235
fy=
215 N/mm²
角钢：
L160×16
格构柱：
柱截面宽
A1= 4907 mm² ix= 48.9 mm z0= 45.5 mm B= 460 mm
=
3.942E+07 17.9 37.5 38.5
mm4 N/mm² N/mm² N/mm²
焊缝综合应力：
T V f
2
T
N 2
67.7 N/mm²
～2～
≤
[f]=215N/mm²
≤
[f]=215N/mm²
满足要求
25
满足要求
6
满足要求
≤ftw=160N/mm²
满足要求
理论教学的 压杆计算长
缀板尺寸
b2= 350 mm
t=
12
mm
缀板与柱肢连接角焊缝 hf=
8
mm
A 4A1
19628 mm²
I 4 I x y12 A1 7.151E+08 mm4

ST55/13塔吊基础的计算书1.土层参数2.塔吊基础计算说明本计算书计算内容为大基坑两种格构柱长度的塔吊，考虑按照格构柱的工程桩φ800，桩长24.0m；格构柱截面460×460，采用4L160×16× 16，格构柱长度21.00m，缀板尺寸440×300×12，格构柱支撑双拼140×10× 10角钢；承台5600× 5600×1350的最不利参数计算，如能满足，则格构柱长度21.00m也能满足。

3.塔吊承台计算3.1.参数信息塔吊型号:ST55/13,自重(包括压重)F1=539.22kN,最大起重荷载F2=60.00kN塔吊倾覆力距M=1806.00kN.m,塔吊起重高度H=15.00m,塔身宽度B=1.6m混凝土强度:C30,钢筋级别:Ⅰ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.60m桩直径或方桩边长d=0.80m,桩心距a=4.00m,承台厚度H c=1.35m基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm3.2.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=539.22kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×539.22=647.06kN塔吊的倾覆力矩M=1.4×1806.00=2528.40kN.m3.3.矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》（JGJ 94—2008）其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×539.22=647.06kN；G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=1270.08kN；M x,M y──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；xi,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。

塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ63 自重(包括压重):F1=450.80kN 最大起重荷载: F2=60.00kN塔吊倾覆力距: M=630.00kN.m 塔吊起重高度: H=101.00m 塔身宽度: B=1.80m桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.35m 承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=0.5m 承台顶面埋深: D=0.00m桩直径: d=0.80m 桩间距: a=2.00m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 34.00 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=510.80kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×630.00=882.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=510.80kN；G──桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=540.00kN；M x,M y──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。

经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(510.80+540.00)/4+882.00×(2.00×1.414/2)/[2×(2.00×1.414/2)2]=627.12kN最大拔力：N=(510.80+540.00)/4-882.00×(2.00×1.414/2)/[2×(2.00×1.414/2)2]=-49.18kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M x1,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，N i1=N i-G/n。

塔吊基础计算（格构柱）八、基础验算基础承受的垂直力：P=449KN 基础承受的水平力：H=71KN 基础承受的倾翻力矩：M=1668KN。

m(一）、塔吊桩竖向承载力计算：1、单桩桩顶竖向力计算：单桩竖向力设计值按下式计算:Q ik=（P + G )/n ±M/a2式中：Q ik—相应于荷载效应标准组合偏心竖向力作用下第i根桩的竖向力；P-塔吊桩基础承受的垂直力，P=449KN;G—桩承台自重，G=(4。

8×4.8×0.4+4。

8×4.8×1。

3)×25=979。

2KN；P+G=449+979.2=1428。

2KNn—桩根数，n=4；M-桩基础承受的倾翻力矩，M=1668+71×1.3=1760.3KN。

m;a—桩中心距，a=3.2m。

Q ik=1428。

2/4±1760.3/3。

2×2单桩最大压力：Q压=357.05+389.03=746。

08KN单桩最大拔力：Q拔=357.05—389.03=-31.98KN2、桩承载力计算:(1)、单桩竖向承载力特征值按下式计算:R a = q pa A P+u P∑q sia L i式中: R a-单桩竖向承载力特征值；q pa、q sia—桩端阻力，桩侧阻力特征值;A P—桩底端横截面面积；u P—桩身周边长度;L i—第i层岩土层的厚度.5号塔吊桩：对应的是8-8剖的Z52。

桩顶标高为—6。

8m，绝对标高为-1。

9m,取有效桩长52m，桩端进入6-1粘土层2。

19m.52R a = 0.8×3。

14×(4×12.51+16×3。

8+14×14。

4+18×19.1+30×2。

19）=1813。

51>746.08KN 满足要求3、承台基础的验算（1）承台弯矩计算Mx1=My1=2×（746.08—979.2/4)×（3。

格构柱受力计算书计算依据：(1)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。

(2)《钢结构设计与计算》1. 格构柱截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为0.65×0.65m；主肢选用:18号角钢b×d×r=180×18×18mm；缀条选用:20号角钢b×d×r=180×24×18mm；主肢的截面力学参数为 A0=61.95cm2，Z0=5.13cm，Ix0=1881.12cm4，Iy0=3338.25cm4；缀条的截面力学参数为 At=61.95cm2；格构柱截面示意图格构柱的y-y轴截面总惯性矩：格构柱的x-x轴截面总惯性矩：经过计算得到：Ix=4×[1881.12+61.95×(65/2-5.13)2]=193155.64cm4；Iy=4×[1881.12+61.95×(65/2-5.13)2]=193155.64 cm4；2. 格构柱的长细比计算：格构柱主肢的长细比计算公式：其中 H ──格构柱的总计算长度，取18.40m；I ──格构柱的截面惯性矩，取,Ix=193155.64cm4，Iy=193155.64cm4；A0 ──一个主肢的截面面积，取61.95cm2。

经过计算得到x=65.90,y=65.90。

3. 格构柱的整体稳定性计算：格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：其中 N ──轴心压力的计算值(N)；取 N=4×105N；A──格构柱横截面的毛截面面积，取4×61.95cm2；──轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；根据换算长细比0x=65.9,0y=65.90≤150（容许长细比）满足要求!经过计算得到：X方向的强度值为20.85N/mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求!Y方向的强度值为20.85N/mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求!（注：专业文档是经验性极强的领域，无法思考和涵盖全面，素材和资料部分来自网络，供参考。

格构柱受力计算书
计算依据：
(1)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。

(2)《钢结构设计与计算》
1. 格构柱截面的力学特性：
格构柱的截面尺寸为×；
主肢选用:18号角钢b×d×r=180×18×18mm；
缀条选用:20号角钢b×d×r=180×24×18mm；
主肢的截面力学参数为A0=，Z0=，
Ix0=，Iy0=；
缀条的截面力学参数为At=；
格构柱截面示意图
格构柱的y-y轴截面总惯性矩：
格构柱的x-x轴截面总惯性矩：
经过计算得到：
Ix=4×[+×(65/2]=；
Iy=4×[+×(65/2]= cm4；
2. 格构柱的长细比计算：
格构柱主肢的长细比计算公式：
其中H ──格构柱的总计算长度，取；
I ──格构柱的截面惯性矩，取,Ix=，Iy=；
A0 ──一个主肢的截面面积，取。

经过计算得到x=,y=。

3. 格构柱的整体稳定性计算：
格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：
其中N ──轴心压力的计算值(N)；取N=4×105N；
A──格构柱横截面的毛截面面积，取4×；
──轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；
根据换算长细比0x=,0y=≤150（容许长细比）满足要求!
经过计算得到：
X方向的强度值为mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求!
Y方向的强度值为mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求!。

5、总重量：0.01064m3×7.85=0.083524=0.083吨
七、单根总重
G=2.4+0.676+0.046+0.083+0.083=3.288吨
八、总根数：
157-205=154.5
九、总重：
3.288×154.5=507.99吨
十、总金额：507.99×2550=1295389.8元
1、200×200×14三角钢板8块
M1=0.2×0.2×4=0.16 m2
2、950×200×14钢板2块
M2=0.95×.02×2=0.38 m2
3、550×200×14钢板2块
M3=0.55×0.2×2=0.22 m2
4、总体积：（M1+M2+M3）×0.014=0.01064m3
5、总重量：0.01064m3×7.85=0.083524=0.083吨
10.12爆破
时间
毛重
车重
净重
10.15
32.34
18.12
14.22
10.17
8.44
4.12
4.32
10.18
47.74
18.12
29.62
10.2
10.54
4.12
6.42
10.21
13.7
10.21
61.36
10.25
9.38
10.25
15.66
总重
154.68
价格
3350
氧割费用
-180
金额
六、第三道撑与立柱节点
1、200×200×14三角钢板8块
M1=0.2×0.2×4=0.16 m2
2、950×200×14钢板2块

1000
1、杆件轴心受拉强度验算
分肢毛截面积之和：
A=4A0=4×32.51×100=13004mm2
σ=N/A=500000/13004=38.45N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、格构式钢柱换算长细比验算
整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：
Ix=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[604+32.51×(45/2-3.9)2]=47404.638cm4
32.51
分肢对最小刚度轴的回转半径iy0(cm)
2.76
分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4)
604
分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm)
3.9
分肢材料强度设计值fy(N/mm2)
235
分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm2)
205
格构柱缀件参数
格构柱缀板材料
400×100×10
格构柱缀板截面积A1x'(mm2)
整个构件长细比：λx=λy=L0/(Ix/(4A0))0.5=150/(47404.638/(4×32.51))0.5=7.856
分肢长细比：λ1=l01/iy0=35/2.76=12.681
分肢毛截面积之和：A=4A0=4×32.51×100=13004mm2
格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：
λ0max=(λx2+λ12)0.5=(7.8562+12.6812)0.5=14.917
格构柱计算书
计算依据：
1、《钢结构设计标准》GB50017-2017
一、基本参数
格构柱轴向力设计值N(kN)
500
格构柱计算长度L0(mm)
1500
格构柱参数

塔吊格构式基础计算书本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。

基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QTZ70(JL5613)；标准节长度b：2.8m；塔吊自重Gt：852.6kN；最大起重荷载Q：30kN；塔吊起升高度H：120m；塔身宽度B: 1.758m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：12.7m；格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.4m；格构柱分肢材料类型：L140x14；格构柱基础缀件节间长度a2：0.4m；格构柱钢板缀件参数:宽360mm，厚14mm；格构柱截面宽度b1：0.4m；3、基础参数桩中心距a：3.9m；桩直径d：0.8m；桩入土深度l：22m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C35；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：14mm；承台宽度Bc：5.5m；承台厚度h：1.4m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB400；承台钢筋直径：25；承台保护层厚度:50mm；承台箍筋间距：200mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：B类城市郊区；风荷载高度变化系数：2.38；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：160mm；非工作状态：所处城市：天津市滨海新区，基本风压ω0：0.3 kN/m2；额定起重力矩Me：0kN·m；基础所受水平力P：80kN；塔吊倾覆力矩M：1930kN·m；工作状态：所处城市：天津市滨海新区，基本风压ω0：0.3 kN/m2，额定起重力矩Me：756kN·m；基础所受水平力P：50kN；塔吊倾覆力矩M：1720kN·m；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=2.5×5.50×5.50×1.40×10=1058.75kN；作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc=852.60+1058.75=1911.35kN；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值M kmax=1930.00kN·m；3、塔吊水平力计算挡风系数计算：φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数Φ=0.50；水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.3×1.758×120.00×0.50+80.00=111.644kN；4、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：F k=1911.35kN；M kmax=1930.00kN·m；V k=111.644kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。

I 36124 = =16.67cm A 130.05
l r 610 =36.6 16.67
λx=λy= =
-1-
λ 1= 1 =
l i1
65 =23.47 2.77
2 λ0X= λ2 + λ1 x
= 36.6 2 + 23.47 2 =43.47=λ0y 查（b 类） ϕ 表，得： ϕ =0.882 二、截面验算 1．整体稳定验算： σ=
2082 40 + × 8.7 ） ÷ 4=480.5kN。 2 .2 2 . 5 2
计算式参照同济大学出版社出版的《钢结构设计原理》第 147— —155 页。 一、基本特性 角钢 A=4×32.512=130.05cm2,单肢最小回转半径 i1=2.77cm。 整个截面惯性矩： IX=Iy=4(603.68+32.512×16.12) =36124cm4 ix=iy=
σ 2 + 1.5τ 2 = ( f
7648090 2 47504 2 ) + 1.5 × ( ) 85050 1890
1 6
= 8086 + 948 =95.05N/mm2<1.22×160=195.2 N/mm2
∴ 塔吊格构柱符合要求。
-3-
三、缀板验算: 作用在柱上的计算剪力： V=
f y 13005 × 215 235 A× f = =32895N × × 85 235 85 235
作用在一侧缀板上的剪力： T=
V × a 32895 65 + 28 = × =47504N c=
V × a 32895 65 + 28 = × =764809N·cm 2 2 2
塔吊格构柱验算书

格构柱稳定性的计算计算依据：(1)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。

(2)《钢结构设计与计算》1. 格构柱截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为0.65×0.65m；主肢选用:18号角钢b×d×r=180×18×18mm；缀条选用:20号角钢b×d×r=180×24×18mm；主肢的截面力学参数为 A0=61.95cm2，Z0=5.13cm，I x0=1881.12cm4，I y0=3338.25cm4；缀条的截面力学参数为 A t=61.95cm2；格构柱截面示意图格构柱的y-y轴截面总惯性矩：格构柱的x-x轴截面总惯性矩：经过计算得到：I x=4×[1881.12+61.95×(65/2-5.13)2]=193155.64cm4；I y=4×[1881.12+61.95×(65/2-5.13)2]=193155.64 cm4；2. 格构柱的长细比计算：格构柱主肢的长细比计算公式：其中 H ──格构柱的总计算长度，取18.40m；I ──格构柱的截面惯性矩，取,I x=193155.64cm4，I y=193155.64cm4； A0──一个主肢的截面面积，取61.95cm2。

经过计算得到x=65.90,y=65.90。

3. 格构柱的整体稳定性计算：格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：其中 N ──轴心压力的计算值(N)；取 N=4×105N；A──格构柱横截面的毛截面面积，取4×61.95cm2；──轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；根据换算长细比0x=65.9,0y=65.90≤150（容许长细比）满足要求!经过计算得到：X方向的强度值为20.85N/mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求!Y方向的强度值为20.85N/mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求!。

10塔吊（格构柱）计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机属性塔机型号塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)塔机独立状态的计算高度H(m)塔身桁架结构塔身桁架结构宽度B(m)二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态QTZ80（浙江建机）4043方钢管1.6塔机自重标准值F k1(kN)起重荷载标准值F qk(kN)竖向荷载标准值F k(kN)水平荷载标准值F vk(kN)倾覆力矩标准值M k(kN·m)357 36.2 393.2 14.1 1029.6非工作状态竖向荷载标准值F k'(kN)3571.35F k ＝1.35×357＝481.951.35F vk ＝1.35×56.8＝76.68承台混凝土自重γC (kN/m )水平荷载标准值F vk '(kN)倾覆力矩标准值M k '(kN·m)56.81193.92、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F 1(kN)起重荷载设计值F Q (kN)竖向荷载设计值F(kN)水平荷载设计值F v (kN)倾覆力矩设计值M(kN·m)非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)水平荷载设计值F v '(kN)倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35F k1＝1.35×357＝481.951.35F Qk ＝1.35×36.2＝48.87481.95+48.87＝530.821.35F vk ＝1.35×14.1＝19.0351.35M k ＝1.35×1029.6＝1389.96''1.35M k ＝1.35×1193.9＝1611.765三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n承台长l(m)承台长向桩心距a l (m)桩直径d(m)44.42.60.8承台高度h(m)承台宽b(m)承台宽向桩心距a b (m)桩间侧阻力折减系数ψ1.34.42.60.8承台参数承台混凝土等级承台上部覆土厚度h'(m)C353承台上部覆土的重度γ'(kN/m 3)2519承台混凝土保护层厚度δ(mm)格构式钢柱总重G p2(kN)5020配置暗梁承台底标高(m)否-4基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k =bl(hγc +h'γ')=4.4×4.4×(1.3×25+0×19)=629.2kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k =1.35×629.2=849.42kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(2.62+2.62)0.5=3.677m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k =(F k +G k +G p2)/n=(357+629.2+20)/4=251.55kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax =(F k +G k +G p2)/n+(M k +F Vk (H 0-h r +h/2))/L(357+629.2+20)/4+(1193.9+56.8×(1.3+9-3-1.3/2))/3.677=678.974kN格构柱分肢材料L140X12 分肢材料截面积A 0(cm) 分肢对最小刚度轴的回转半径i y0(cm) 2.77 603.68)分肢材料屈服强度f y (N/mm ) 235分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mmQ kmin =(F k +G k +G p2)/n-(M k +F Vk (H 0-h r +h/2))/L(357+629.2+20)/4-(1193.9+56.8×(1.3+9-3-1.3/2))/3.677=-175.874kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max =(F+G+1.35×G p2)/n+(M+F v (H 0-h r +h/2))/L(481.95+849.42+1.35×20)/4+(1611.765+76.68×(1.3+9-3-1.3/2))/3.677=916.615kNQ min =(F+G+1.35×G p2)/n-(M+F v (H 0-h r +h/2))/L(481.95+849.42+1.35×20)/4-(1611.765+76.68×(1.3+9-3-1.3/2))/3.677=-237.43kN四、格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式格构式钢柱长度H 0(m)格构柱伸入灌注桩的锚固长度h r (m)缀板93格构式钢柱的截面边长a(mm)缀板间净距l 01(mm)460310格构柱分肢参数232.51格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I 0(cm4分肢形心轴距分肢外边缘距离Z 0(cm) 3.92215)格构柱缀件参数2格构式钢柱缀件材料 424×300×20格构式钢柱缀件截面积A 1x '(mm 2)6000缀件钢板抗弯强度设计值f(N/mm )焊缝参数2215 缀件钢板抗剪强度设计值τ(N/mm 2) 125角焊缝焊脚尺寸h f (mm)焊缝强度设计值f tw (N/mm 2)10160焊缝计算长度l f (mm) 5441、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X 、Y 轴惯性矩：I=4[I 0+A 0(a/2-Z 0)2]=4×[603.68+32.51×(46.00/2-3.90)2]=49854.612cm 4整个构件长细比：λx =λy =H 0/(I/(4A 0))0.5=900/(49854.612/(4×32.51))0.5=45.965 分肢长细比：λ1=l 01/i y0=31.00/2.77=11.191分肢毛截面积之和：A=4A 0=4×32.51×102=13004mm 2 格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0max =(λx 2+λ12)0.5=(45.9652+11.1912)0.5=47.308λ0max =47.308≤[λ]=150满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=11.191≤min(0.5λ0max ，40)=min(0.5×50，40)=25满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max (f y /235)0.5=50×(235/235)0.5=50查表《钢结构设计规范》GB50017附录C ：b 类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.856Q max /(φA)=916.615×103/(0.856×13004)=82.345N/mm 2≤f=215N/mm 2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y /235)0.5/85=13004×215×10-3×(235/235)0.5/85=32.892kN格构柱相邻缀板轴线距离：l 1=l 01+30=31.00+30=61cm作用在一侧缀板上的弯矩：M 0=Vl 1/4=32.892×0.61/4=5.016kN·m 分肢型钢形心轴之间距离：b 1=a-2Z 0=0.46-2×0.039=0.382m作用在一侧缀板上的剪力：V 0=Vl 1/(2·b 1)=32.892×0.61/(2×0.382)=26.262kN σ= M 0/(bh 2/6)=5.016×106/(20×3002/6)=16.72N/mm 2≤f=215N/mm 2满足要求！τ=3V 0/(2bh)=3×26.262×103/(2×20×300)=6.566N/mm 2≤τ=125N/mm 2满足要求！角焊缝面积：A f =0.7h f l f =0.8×10×544=3808mm 2角焊缝截面抵抗矩：W f =0.7h f l f2/6=0.7×10×5442/6=345259mm 3垂直于角焊缝长度方向应力：σf =M 0/W f =5.016×106/345259=15N/mm 2 平行于角焊缝长度方向剪应力：τf =V 0/A f =26.262×103/3808=7N/mm 2 ((σf /1.22)2+τf2)0.5=((15/1.22)2+72)0.5=14N/mm 2≤f tw =160N/mm 2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：300mm≥2/3 b 1=2/3×0.382×1000=255mm满足要求！缀板厚度：20mm≥max[1/40b 1，6]= max[1/40×0.382×1000，6]=10mm满足要求！缀板间距：l 1=610mm≤2b 1=2×0.382×1000=764mm满足要求！线刚度：∑缀板/分肢=4×20×3003/(12×(460-2×39))/(603.68×104/610)=47.614≥6满足要求！五、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数ψC0.75桩混凝土自重γz (kN/m )3桩底标高(m)桩有效长度l t (m)桩配筋自定义桩身承载力设计值桩身普通钢筋配筋地基属性地下水位至地表的距离hz(m)是否考虑承台效应25-2818.65否HRB400 12Φ161.33否桩混凝土保护层厚度б(mm) 35桩混凝土类型 钢筋混凝土自然地面标高(m) 0.15土名称土层厚度l i (m)侧阻力特征值q sia (k 端阻力特征值q pa (kPa) Pa) 抗拔系数承载力特征值f ak (kPa)杂填土淤泥质粉质粘土粘土粉土黏土夹粉土粉土夹粉砂粉质粘土夹粉土粉砂7.62.842.410.93.38.5 0106545656080 010000.751100 0.10.60.750.70.60.60.75 -------考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p =πd 2/4=3.14×0.82/4=0.503m 2 R a =ψuΣq sia ·l i +q pa ·A p0.8×2.513×(0.9×10+4×65+2.4×45+10.9×65+0.45×60)+0.75×0.503=2237.191kNQ k =251.55kN≤R a =2237.191kNQ kmax =678.974kN≤1.2R a =1.2×2237.191=2684.629kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin =-175.874kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k '=175.874kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p =l t A p (γz -10)=18.65×0.503×(25-10)=140.618kNR a '=ψuΣλi q sia l i +G p 0.8×2.513×(0.6×0.9×10+0.75×4×65+0.7×2.4×45+0.6×10.9×65+0.6×0.45×60)+140.618 =1582.835kNQ k '=175.874kN≤R a '=1582.835kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s =nπd 2/4=12×3.142×162/4=2413mm 2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max =916.615kNψc f c A p +0.9f y 'A s '=(0.75×17×0.503×106 + 0.9×(360×2412.743))×10-3=7164.339kN Q=916.615kN≤ψc f c A p +0.9f y 'A s '=7164.339kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min =237.43kN f y A S =360×2412.743×10-3=868.588kN Q'=237.43kN≤f y A S =868.588kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s /A p ×100%=(2412.743/(0.503×106))×100%=0.48%≥0.45%满足要求！六、承台计算承台配筋承台底部长向配筋承台顶部长向配筋HRB400 Φ22@150 承台底部短向配筋HRB400 Φ22@150 承台顶部短向配筋 HRB400 Φ22@150HRB400 Φ22@1501、荷载计算承台有效高度：h 0=1300-50-22/2=1239mmM=(Q max +Q min )L/2=(916.615+(-237.43))×3.677/2=1248.666kN·m X 方向：M x =Ma b /L=1248.666×2.6/3.677=882.941kN·m Y 方向：M y =Ma l /L=1248.666×2.6/3.677=882.941kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=481.95/4 + 1611.765/3.677=558.83kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs =(800/1239)1/4=0.896塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a 1b =(a b -B-d)/2=(2.6-1.6-0.8)/2=0.1ma 1l =(a l -B-d)/2=(2.6-1.6-0.8)/2=0.1m剪跨比：λb '=a 1b /h 0=100/1239=0.081，取λb =0.25；λl '= a 1l /h 0=100/1239=0.081，取λl =0.25；承台剪切系数：αb =1.75/(λb +1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl =1.75/(λl +1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhs αb f t bh 0=0.896×1.4×1.57×103×4.4×1.239=10741.288kN βhs αl f t lh 0=0.896×1.4×1.57×103×4.4×1.239=10741.288kN V=558.83kN≤min(βhs αb f t bh 0， βhs αl f t lh 0)=10741.288kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h 0=1.6+2×1.239=4.078ma b =2.6m≤B+2h 0=4.078m ，a l =2.6m≤B+2h 0=4.078m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y /(α1f c bh 02)=882.941×106/(1.03×16.7×4400×12392)=0.008 ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008 γS1=1-ζ1/2=1-0.008/2=0.996A S1=M y /(γS1h 0f y1)=882.941×106/(0.996×1239×360)=1988mm 2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t /f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A 1=max(A S1, ρbh 0)=max(1988,0.002×4400×1239)=10904mm 2 承台底长向实际配筋：A S1'=11531mm 2≥A 1=10904mm 2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x /(α2f c bh 02)=882.941×106/(1.03×16.7×4400×12392)=0.008 ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008 γS2=1-ζ2/2=1-0.008/2=0.996A S2=M x /(γS2h 0f y1)=882.941×106/(0.996×1239×360)=1988mm 2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t /f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A 2=max(1988, ρlh 0)=max(1988,0.002×4400×1239)=10904mm 2 承台底短向实际配筋：A S2'=11531mm 2≥A 2=10904mm 2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=11531mm 2≥0.5A S1'=0.5×11531=5766mm 2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=11531mm 2≥0.5A S2'=0.5×11531=5766mm 2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

格构柱、立柱桩单桩承载力的设计计算书
-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
格构柱、立柱桩单桩承载力的设计计算书
一、
地下室顶层荷载： D附加恒荷载5kN/㎡， L活荷载30kN/㎡；
地下室二层荷载： D附加恒荷载0kN/㎡， L活荷载5kN/㎡；
地下室三层荷载： D附加恒荷载0kN/㎡， L活荷载5kN/㎡；
（结构自重程序倒算）
各立柱下计算结果详见后附计算书；
选取角钢4L180×16、截面尺寸480×480、缀板尺寸460×300×14、
Q345b，计算长度按5.5米时承载力4600kN的格构柱。

选取角钢4L160×14、截面尺寸460×460、缀板尺寸440×300×10、
Q345b，计算长度按5.5米时承载力3500kN的格构柱。

下部立柱桩需承担反力详见后附pkpm计算书；
二、立柱桩单桩承载力
1. 基桩设计参数
成桩工艺: 混凝土灌注桩
桩顶绝对标高-11.7 m
桩身设计直径: d =0.85 m
桩身长度: l = 45 m
2. 设计依据
上海市工程建设规范《地基基础设计规范》(DGJ08-11-2010) 以下简称基础规范
3.计算书
2。

格构式轴心受压构件6.7.1 格构式轴心受压构件绕实轴的整体稳定格构式受压构件也称为格构式柱(latticed columns)，其分肢通常采用槽钢和工字钢，构件截面具有对称轴（图6.1.1）。

当构件轴心受压丧失整体稳定时，不大可能发生扭转屈曲和弯扭屈曲，往往发生绕截面主轴的弯曲屈曲。

因此计算格构式轴心受压构件的整体稳定时，只需计算绕截面实轴和虚轴抵抗弯曲屈曲的能力。

格构式轴心受压构件绕实轴的弯曲屈曲情况与实腹式轴心受压构件没有区别，因此其整体稳定计算也相同，可以采用式(6.4.2)按b类截面进行计算。

6.7.2 格构式轴心受压构件绕虚轴的整体稳定1.双肢格构式轴心受压构件实腹式轴心受压构件在弯曲屈曲时，剪切变形影响很小，对构件临界力的降低不到1%，可以忽略不计。

格构式轴心受压构件绕虚轴弯曲屈曲时，由于两个分肢不是实体相连，连接两分肢的缀件的抗剪刚度比实腹式构件的腹板弱，构件在微弯平衡状态下，除弯曲变形外，还需要考虑剪切变形的影响，因此稳定承载力有所降低。

根据弹性稳定理论分析，当缀件采用缀条时，两端铰接等截面格构式构件绕虚轴弯曲屈曲的临界应力为：构式轴心受压构件(图6.1.2d)缀条的三肢组合构件(图6.1.2d)6.7.3 格构式轴心受压构件分肢的稳定和强度计算格构式轴心受压构件的分肢既是组成整体截面的一部分，在缀件节点之间又是一个单独的实腹式受压构件。

所以，对格构式构件除需作为整体计算其强度、刚度和稳定外，还应计算各分肢的强度、刚度和稳定，且应保证各分肢失稳不先于格构式构件整体失稳。

一、分肢稳定和强度的计算方法分肢内力的确定构件总挠度曲线为2．分肢稳定的验算①对缀条式构件：图7.7.1格构式轴心受压构件弯曲屈曲稳定和强度求v0的简化计算方法(规范规定的方法)①由钢构件制造容许最大初弯曲l/1000，考虑其它初始缺陷按经验近似地规定v0=l/500右l/400等。

②根据构件边缘纤维屈服准则来确定v0。