矩形格构式基础计算书(品茗2014版计算书)

矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20XX2、《混凝土结构设计规范》GB50010-20XX3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20XX一、塔机属性塔机型号TC5013B塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40.8塔机独立状态的计算高度H(m) 50塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.61、塔机自身荷载标准值k三、基础验算基础布置基础长l(m) 5 基础宽b(m) 5 基础高度h(m) 1基础参数基础混凝土强度等级C30 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 200 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.3 基础底面以下的土的重度γ(kN/m3) 19G k=blhγc=5×5×1×25=625kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×625=750kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(650+0.5×22.12×50/1.2)=686.59kN·mF vk''=F vk/1.2=22.12/1.2=18.43kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(650+0.5×22.12×50/1.2) =1023.86kN·mF v''=F v/1.2=30.97/1.2=25.81kN基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k矩形板式基础布置图Gk =blhγc=5×5×1.35×23.52=793.8kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×793.8=952.56kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk ''=G1RG1-G3RG3-G4RG4+0.5Fvk'H/1.2=44.57×29-15.78×6.3-150.92×11.5+0.5×68.25×43/1.2 =680.35kN·mFvk ''=Fvk'/1.2=68.25/1.2=56.88kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.5Fvk'H/1.2=1.2×(44.57×29-15.78×6.3-150.92×11.5)+1.4×0.5×68.25×43/1.2 =1060.98kN·mFv ''=Fv'/1.2=95.55/1.2=79.62kN基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

Wx=lb2/6=5×52/6=20.83m3Wy=bl2/6=5×52/6=20.83m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx =Mkb/(b2+l2)0.5=924.91×5/(52+52)0.5=654.01kN·mMky =Mkl/(b2+l2)0.5=924.91×5/(52+52)0.5=654.01kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin =(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(397.24+793.8)/25-654.01/20.83-654.01/20.83=-15.14<0 偏心荷载合力作用点在核心区外。

矩形板式桩基础计算书一、参数信息二、桩顶作用效应计算（图1）承台配筋图（图2）桩配筋图（图3）基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.35×25+0×50)=843.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×843.75=1139.063kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Gk1+Gk)/n=(330+843.75)/4=293.438kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(Gk1+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(330+843.75)/4+(1292+14.1×1.35)/5.091=550.94 9KNQ kmin=(Gk1+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(330+843.75)/4-(1292+14.1×1.35)/5.091=35.926K N2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(366.2+1139.063)/4+(1.35×1292+14.1×1.35×1.35)/5.09 1=723.956kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(366.2+1139.063)/4-(1.35×1292+14.1×1.35×1.35)/5.091 =28.675kN三、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14159×0.5=1.571m桩端面积：A p=πd2/4=3.14159×0.5×0.5/4=0.196m2承载力计算深度：min(b/2,5)=2.5m承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(5×5-4×0.196)/4=6.054m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+εc f ak A c=1×1.571×534.78+1651.568×0.196+0.1×6.054×120.09 2=1237.014kNQ k=293.438kN≤R a=1237.014kNQ kmax=550.949kN≤1.2R a=1.2×1237.014=1484.417kN满足要求2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin= 35.926KN≥0 kN满足要求不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=10×3.14159×14/1000×14/1000/4=0.002m2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=723.956kN桩身结构竖向承载力设计值：R=1800kNQ=723.956kN<=R=1800kN满足要求(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=35.926kN≥0 kN满足要求不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009，第6.2.2条：纵向钢筋的最小配筋率，对于灌注桩不宜小于0.2%~0.65%（小直径桩取最高值）；对于预制桩不宜小于0.8%；对于预应力管桩不宜小于0.45%。

M7’ 130.8346
由砼规范，在轴向压力、弯矩、剪力共同作用下，构件的受剪承载力计算应满足:
V 1.5(
A 1.75 f t bh0 0.07 N ) f yv sv h0 VC V AS ,若 VAS ≤0，说明不需要配筋 1 S
M V h0
其中： 计算结果：
1 M 4 0.5( L d 墙 / 1000） 1 0.5( L d 墙 / 1000） ( M 3 M 4 ) 1 3 1 （d 底 / 1000)3 E 12
计算结果 δ11 8700.992 δ12（δ21） 2230.08 δ22 1927.8222 △1p -1847510.416 △2p -795581.5627
因为 C0，所以不是沙土，而是粘土，因此 n=0.7

1
1.3 底 板：
q 2 q1

L
P

P 砼 d墙
其中：

q1
P 为顶板以下，地板以上的结构重量。
荷载计算结果： e1 36.0954 e2 90.8487 q2 178
160.5 2 抗浮验算
抗浮验算： （k≥1.05~1.1 满足要求） Q重 645 3 力法求解内力 用力法求解内力：因为结构左右对称，荷载也为左右对称，所以将结构按一半来简化计算， 计算简图如下： （均部荷载作用下，顶板中间建力为零，只有弯矩和轴力。 Q浮 300 K 2.15
顶板
2.4388
VC 顶板
326335.5406
VAS 顶板
-325894.1656
侧墙
8.2743
VC 侧墙
269195.6508
VAS 侧墙

1.35Mk＝1.35×1332.34＝1798.659
1.35Fk'＝1.35×449＝606.15 1.35Fvk'＝1.35×46.8＝63.18
1.35Mk＝1.35×2429.15＝3279.352
2.5
0.8
C30
0
50
20
对全部高中资料试卷电气设备，在安装过程中以及安装结束后进行高中资料试卷调整试验；通电检查所有设备高中资料电试力卷保相护互装作置用调与试相技互术关，系电通，力1根保过据护管生高线产中0不工资仅艺料可高试以中卷解资配决料置吊试技顶卷术层要是配求指置，机不对组规电在范气进高设行中备继资进电料行保试空护卷载高问与中题带资2负料2，荷试而下卷且高总可中体保资配障料置2试时32卷，3各调需类控要管试在路验最习；大题对限到设度位备内。进来在行确管调保路整机敷使组设其高过在中程正资1常料中工试，况卷要下安加与全强过，看度并25工且52作尽22下可护都能1关可地于以缩管正小路常故高工障中作高资；中料对资试于料卷继试连电卷接保破管护坏口进范处行围理整，高核或中对者资定对料值某试，些卷审异弯核常扁与高度校中固对资定图料盒纸试位，卷置编工.写况保复进护杂行层设自防备动腐与处跨装理接置，地高尤线中其弯资要曲料避半试免径卷错标调误高试高等方中，案资要，料求编试技5写、卷术重电保交要气护底设设装。备备置管4高调、动线中试电作敷资高气，设料中课并技3试资件且、术卷料中拒管试试调绝路包验卷试动敷含方技作设线案术，技槽以来术、及避管系免架统不等启必多动要项方高方案中式；资，对料为整试解套卷决启突高动然中过停语程机文中。电高因气中此课资，件料电中试力管卷高壁电中薄气资、设料接备试口进卷不行保严调护等试装问工置题作调，并试合且技理进术利行，用过要管关求线运电敷行力设高保技中护术资装。料置线试做缆卷到敷技准设术确原指灵则导活：。。在对对分于于线调差盒试动处过保，程护当中装不高置同中高电资中压料资回试料路卷试交技卷叉术调时问试，题技应，术采作是用为指金调发属试电隔人机板员一进，变行需压隔要器开在组处事在理前发；掌生同握内一图部线纸故槽资障内料时，、，强设需电备要回制进路造行须厂外同家部时出电切具源断高高习中中题资资电料料源试试，卷卷线试切缆验除敷报从设告而完与采毕相用，关高要技中进术资行资料检料试查，卷和并主检且要测了保处解护理现装。场置设。备高中资料试卷布置情况与有关高中资料试卷电气系统接线等情况，然后根据规范与规程规定，制定设备调试高中资料试卷方案。

矩形格构式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机属性塔机型号QTZ60（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40塔机独立状态的计算高度H(m) 43塔身桁架结构圆钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4.8×4.8×(1.2×25+0×19)=691.2kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×691.2=829.44kN桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k+G p2)/n=(461.4+691.2+20)/4=293.15kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k+G p2)/n+(M k+F Vk h)/L=(461.4+691.2+20)/4+(637.738+17.049×1.2)/5.091=422.432kNQ kmin=(F k+G k+G p2)/n-(M k+F Vk h)/L=(461.4+691.2+20)/4-(637.738+17.049×1.2)/5.091=163.868kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G+1.35×G p2)/n+(M+F v h)/L=(565.68+829.44+1.35×20)/4+(955.465+23.869×1.2)/5.091=548.827kNQ min=(F+G+1.35×G p2)/n-(M+F v h)/L=(565.68+829.44+1.35×20)/4-(955.465+23.869×1.2)/5.091=162.233kN四、格构柱计算1、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[236.53+26.26×(46.00/2-2.99)2]=43004.147cm4整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=1130/(43004.147/(4×26.26))0.5=55.847分肢长细比：λ1=l01/i y0=31.00/1.94=15.979分肢毛截面积之和：A=4A0=4×26.26×102=10504mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 max=(λx2+λ12)0.5=(55.8472+15.9792)0.5=58.088 λ0max=58.088≤[λ]=150满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=15.979≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×58.088，40)=29.044满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max(f y/235)0.5=58.088×(215/235)0.5=55.561查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.828 Q max/(φA)=548.827×103/(0.828×10504)=63.103N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=10504×215×10-3×(215/235)0.5/85=25.413kN格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+30=31.00+30=61cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=25.413×0.61/4=3.876kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.46-2×0.0299=0.4m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=25.413×0.61/(2×0.4)=19.368kNσ= M0/(bh2/6)=3.876×106/(20×3002/6)=12.918N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！τ=3V0/(2bh)=3×19.368×103/(2×20×300)=4.842N/mm2≤τ=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：A f=0.7h f l f=0.8×10×464=3248mm2角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×4642/6=251179mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=3.876×106/251179=15N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=19.368×103/3248=6N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((15/1.22)2+62)0.5=14N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：300mm≥2/3 b1=2/3×0.4×1000=267mm满足要求！缀板厚度：20mm≥max[1/40b1，6]= max[1/40×0.4×1000，6]=10mm满足要求！缀板间距：l1=610mm≤2b1=2×0.4×1000=800mm满足要求！线刚度：∑缀板/分肢=4×20×3003/(12×(460-2×29.9))/(236.53×104/610)=115.995≥6满足要求！五、桩承载力验算考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.513×(5.8×5+7.4×24+3.1×18)+200×0.503=760.014kNQ k=293.15kN≤R a=760.014kNQ kmax=422.432kN≤1.2R a=1.2×760.014=912.017kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=163.868kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×162/4=2413mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=548.827kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×12×0.503×106 + 0.9×(300×2412.743))×10-3=5210.017kN Q=548.827kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=5210.017kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=163.868kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(2412.743/(0.503×106))×100%=0.48%≥0.45%满足要求！六、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1200-50-25/2=1138mmM=(Q max+Q min)L/2=(548.827+(162.233))×5.091/2=1810.063kN·mX方向：M x=Ma b/L=1810.063×3.6/5.091=1279.908kN·mY方向：M y=Ma l/L=1810.063×3.6/5.091=1279.908kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=565.68/4 + 955.465/5.091=329.091kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1138)1/4=0.916塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.6-1.6-0.8)/2=0.6ma1l=(a l-B-d)/2=(3.6-1.6-0.8)/2=0.6m剪跨比：λb'=a1b/h0=600/1138=0.527，取λb=0.527；λl'= a1l/h0=600/1138=0.527，取λl=0.527；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.527+1)=1.146αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.527+1)=1.146βhsαb f t bh0=0.916×1.146×1.27×103×4.8×1.138=7278.715kNβhsαl f t lh0=0.916×1.146×1.27×103×4.8×1.138=7278.715kNV=329.091kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=7278.715kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.138=3.876ma b=3.6m≤B+2h0=3.876m，a l=3.6m≤B+2h0=3.876m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1279.908×106/(1.05×11.9×4800×11382)=0.016ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.016)0.5=0.017γS1=1-ζ1/2=1-0.017/2=0.992A S1=M y/(γS1h0f y1)=1279.908×106/(0.992×1138×360)=3151mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.159)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(3151,0.002×4800×1138)=10925mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=12272mm2≥A1=10925mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1279.908×106/(1.05×11.9×4800×11382)=0.016ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.016)0.5=0.017γS2=1-ζ2/2=1-0.017/2=0.992A S2=M x/(γS2h0f y1)=1279.908×106/(0.992×1138×360)=3151mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.159)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×4800×1138)=10925mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=12272mm2≥A2=10925mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=6362mm2≥0.5A S1'=0.5×12272=6136mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=6362mm2≥0.5A S2'=0.5×12272=6136mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

品茗计算板模板是一个比较复杂的计算过程，需要考虑到很多因素，比如板厚、板长、板宽、支撑类型、混凝土强度等级、木材的种类和密度等等。

下面我将根据一般情况，简单描述一下品茗计算板模板的过程，希望能够为您提供一些参考。

首先，我们需要明确板模板的计算公式：模板面积= (板长+ 板宽) ×2 ×(板厚/木方宽度) + 板宽×板长。

其中，板厚是您需要确定的一个重要参数，需要根据实际工程需要进行选择。

接下来，我们需要对各种因素进行综合考虑。

比如，如果采用的是碗扣式支撑，那么需要考虑碗扣的搭接方式和扣件的数量，这会直接影响模板的受力情况。

此外，混凝土强度等级也会影响模板的设计和选材，如果混凝土强度较高，那么就需要选择更加坚固的模板材料。

在品茗软件中，这些因素都可以通过输入相应的参数来体现。

比如在品茗软件的模板计算模块中，我们可以输入板长、板宽、板厚、支撑类型、混凝土强度等级等参数，软件就会自动进行计算并输出结果。

在具体操作过程中，我们需要根据实际情况进行选择和调整。

比如，如果板长和板宽较大，那么就需要考虑支撑的稳定性，可能需要采用双层支撑或者增加木方的密度等措施。

同时，在选择模板材料时，也需要考虑到材料的耐久性和成本等因素。

此外，品茗软件还有一些其他的辅助功能，比如模板配模分析和结果输出等。

这些功能可以帮助我们更好地进行模板设计，提高施工效率和质量。

总之，品茗计算板模板需要综合考虑各种因素，包括支撑类型、混凝土强度等级、木材的种类和密度等。

在具体操作过程中，我们需要根据实际情况进行选择和调整，充分利用品茗软件提供的辅助功能，提高施工效率和质量。

希望这个回答能对您有所帮助！如有其他问题，请随时提问。

矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图G k=blhγc=6×6×1.35×25=1215kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1215=1640.25kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1552kN·mF vk''=F vk'/1.2=73.9/1.2=61.583kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=2095.2kN·mF v''=F v'/1.2=99.765/1.2=83.138kN基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

W x=lb2/6=6×62/6=36m3W y=bl2/6=6×62/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1552×6/(62+62)0.5=1097.43kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1552×6/(62+62)0.5=1097.43kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(514+1215)/36-1097.43/36-1097.43/36=-12.941<0偏心荷载合力作用点在核心区外。

(2)、偏心距验算偏心距：e=(M k+F Vk h)/(F k+G k)=(1552+73.9×1.35)/(514+1215)=0.955m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(62+62)0.5/2-0.955=3.287m偏心距在x方向投影长度：e b=eb/(b2+l2)0.5=0.955×6/(62+62)0.5=0.676m偏心距在y方向投影长度：e l=el/(b2+l2)0.5=0.955×6/(62+62)0.5=0.676m偏心荷载合力作用点至e b一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-e b=6/2-0.676=2.324m偏心荷载合力作用点至e l一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-e l=6/2-0.676=2.324m b'l'=2.324×2.324=5.403m2≥0.125bl=0.125×6×6=4.5m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值P kmin=-12.941kPaP kmax=(F k+G k)/3b'l'=(514+1215)/(3×2.324×2.324)=106.665kPa3、基础轴心荷载作用应力P k=(F k+G k)/(lb)=(514+1215)/(6×6)=48.028kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=f ak+εbγ(b-3)+εdγm(d-0.5)=130.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(1.35-0.5)=172.94kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算P k=48.028kPa≤f a=172.94kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=106.665kPa≤1.2f a=1.2×172.94=207.528kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1350-(50+20/2)=1290mmX轴方向净反力：P xmin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(514.000/36.000-(1552.000+61.583×1.350)/36.000) =-42.043kPaP xmax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(514.000/36.000+(1552.000+61.583×1.350)/36.00 0)=80.593kPa假设P xmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)P xmax/b=((6.000+1.600)/2)×80.593/6.000=51.042kPaY轴方向净反力：P ymin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(514.000/36.000-(1552.000+61.583×1.350)/36.000) =-42.043kPaP ymax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(514.000/36.000+(1552.000+61.583×1.350)/36.00 0)=80.593kPa假设P ymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)P ymax/l=((6.000+1.600)/2)×80.593/6.000=51.042kPa基底平均压力设计值：p x=(P xmax+P1x)/2=(80.593+51.042)/2=65.817kPap y=(P ymax+P1y)/2=(80.593+51.042)/2=65.817kPa基础所受剪力：V x=|p x|(b-B)l/2=65.817×(6-1.6)×6/2=868.789kNV y=|p y|(l-B)b/2=65.817×(6-1.6)×6/2=868.789kNX轴方向抗剪：h0/l=1290/6000=0.215≤40.25βc f c lh0=0.25×1×16.7×6000×1290=32314.5kN≥V x=868.789kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1290/6000=0.215≤40.25βc f c bh0=0.25×1×16.7×6000×1290=32314.5kN≥V y=868.789kN满足要求！作用在软弱下卧层顶面处总压力：p z+p cz=0+0=0kPa≤f az=324.94kPa满足要求！四、基础配筋验算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2p x l/8=(6-1.6)2×65.817×6/8=955.668kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2p y b/8=(6-1.6)2×65.817×6/8=955.668kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1f c bh02)=955.668×106/(1×16.7×6000×12902)=0.006δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS1=1-δ1/2=1-0.006/2=0.997A S1=|MⅡ|/(γS1h0f y1)=955.668×106/(0.997×1290×300)=2477mm2基础底需要配筋：A1=max(2477，ρbh0)=max(2477，0.0015×6000×1290)=11610mm2基础底长向实际配筋：A s1'=12874mm2≥A1=11610mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1f c lh02)=955.668×106/(1×16.7×6000×12902)=0.006δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS2=1-δ2/2=1-0.006/2=0.997A S2=|MⅠ|/(γS2h0f y2)=955.668×106/(0.997×1290×300)=2477mm2基础底需要配筋：A2=max(2477，ρlh0)=max(2477，0.0015×6000×1290)=11610mm2 基础底短向实际配筋：A S2'=12874mm2≥A2=11610mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：A S3'=7884.54mm2≥0.5A S1'=0.5×12874=6437mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：A S4'=7884.54mm2≥0.5A S2'=0.5×12874=6437mm2 满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10@500。

矩形板式基础计算书工程信息：工程名称：某工程；方案编制人：张三；编制日期：2021/4/1。

施工单位：某施工单位；结构类型：框架；计算依据：依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)、《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-2017）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）编制。

一、参数信息1)塔吊基本参数塔吊型号:QTZ63，塔吊最大起吊高度H0=40m，塔身宽度B=1.6m；2)塔机自重参数塔身自重G0=251kN，起重臂自重G1=37.4kN，小车和吊钩自重G2=3.8kN，平衡臂自重G3=19.8kN，平衡块自重G4=89.4kN，最大起重荷载Q max=60kN，最小起重荷载Q max=10kN；3)塔机尺寸参数起重臂重心到塔身中心的距离R G1=22m，小车和吊钩重心到塔身中心的距离R G2=11.5m，平衡臂重心到塔身中心的距离R G3=6.3m，平衡块重心到塔身中心的距离R G4=11.8m，最大起重荷载到塔身中心的距离R Qmax=11.5m，最小起重荷载到塔身中心的距离R Qmin=50m；4)塔吊承台参数承台长度b=4.8m，承台宽度l=4.8m，承台高度h=1.25m，承台混凝土强度等级：C35，承台混凝土自重=25kN/m3，承台上部覆土厚度d=1.5m，承台上部覆土重度=17kN/m3；5)塔吊基础参数地基承载力特征值f a=150kN/m2，基础宽度地基承载力修正系数ηb=0.3，基础埋深地基承载力修正系数ηd=1.6，基础埋深地基承载力修正系数γ=25kN/m3，基础底面以上的土的加权平均重度γm=25kN/m3，承台埋置深度D=1.5m，修正后的地基承载力特征值f a=203.5kN/m2；6)风荷载参数塔身桁架杆件类型为：型钢或方钢管，地面粗糙度类型为：B类城市郊区，塔机计算高度h=43m，塔身前后片桁架平均充实率α0=0.35，塔身风向系数α=1.2，基本风压W0=0.45kN/m2(工程所在地：北京，取50年一遇)，风荷载高度变化系数μz=1.32，风荷载体型系数μs=1.95，风荷载风振系数βz=1.65；7)承台配筋参数承台底面长向配筋：使用HPB235钢筋，直径为20mm，间距为160mm；承台底面短向配筋：使用HPB235钢筋，直径为20mm，间距为160mm；二、荷载计算1、自重荷载及起重荷载1)塔机自重标准值F k1=251+37.4+3.8+19.8+89.4=401.4kN；2)基础自重标准值G k=4.8×4.8×(1.25×25+1.5×17)=1307.52kN；3)起重荷载标准值F qk=60kN；2、风荷载计算计算公式如下：1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值工作状态下ω0=0.2kN/m2μz=1.32μs=1.95βz=1.59α0=0.35α=1.2计算结果：ωk=0.65kN/m2q sk=0.44kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=18.92kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=406.78kN·m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值非工作状态下ω0=0.45kN/m2(北京，取50年一遇)μz=1.32μs=1.95βz=1.65α0=0.35α=1.2计算结果：ωk=1.53kN/m2q＇sk=1.03kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F＇vk=q＇sk×H=44.29kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M＇sk=0.5F＇vk×H=952.24kN·m3、塔机的倾覆力矩塔机自身产生的倾覆力矩，向前(起重臂方向)为正，向后为负。

品茗施工安全设施计算软件下载地址:&p=mm_21128503_0_0品茗资料软件教程品茗施工安全设施计算软件◎●《品茗施工安全设施计算软件》是针对施工过程中如脚手架、模板、塔吊等有关施工现场安全设施的专项方案编制和审核专用软件产品,本软件主要依据国家相关技术规范、行业标准和计算手册研制而成,是国内首家通过中国建设部权威鉴定、并被列为“全国建设行业科技推广项目”向全国推广的安全计算软件,自2004年上市以来,目前全国用户已经突破1万家。

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矩形板式基础计算方案书工程名称：施工单位：编制人：日期：目录一、编制依据 (5)二、塔机属性 (5)三、塔机荷载 (6)四、基础验算 (8)五、基础配筋验算 (12)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、塔机使用说明书3、《塔式起重机混凝土基础工程技术规范JGJ/T 187-2009》4、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-20105、《塔式起重机设计规范》GB13752-926、《混凝土结构设计规范GB50010-2002》7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版8、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）9、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）二、塔机属性三、塔机荷载（一）塔机自身荷载标准值（二）风荷载标准值（三）塔机传递至基础荷载标准值（四）塔机传递至基础荷载设计值四、基础验算基础及其上土的自重荷载标准值：G k =6.5×6.5×1.25×25=1320.31kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2×1320.31=1584.37kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： M k '' =G 1R G1+G 2 R G2-G 3R G3-G 4R G4+0.9×(M 2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22＋3.8×11.5－19.8×6.3－89.4×11.8＋0.9×(690+0.5×12.52×43/1.2)=509.73kN·mF vk ''=F vk '/1.2=12.52/1.2=10.43kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''= 1.2×(G 1R G1+G 2 R G2-G 3R G3-G 4R G4)+1.4×0.9×(M 2+0.5F vk H/1.2)=1.2×(37.4×22＋3.8×11.5－19.8×6.3－89.4×11.8)＋1.4×0.9×(690＋0.5×12.52×43/1.2)=776.25kN·m F v ''=F v '/1.2=17.53/1.2=14.61kN基础长宽比：l/b=6.5/6.5=1 <1.1，基础计算形式为方形基础。

目录1. 工程设计基本资料及计算参数.................................. 错误!未定义书签。

工程概况............................................. 错误!未定义书签。

构造做法-参照L06J002 ................................ 错误!未定义书签。

基本参数及设置依据................................... 错误!未定义书签。

结构平面布置......................................... 错误!未定义书签。

竖向荷载统计......................................... 错误!未定义书签。

竖向荷载作用......................................... 错误!未定义书签。

水平荷载............................................. 错误!未定义书签。

横向框架在水平荷载作用下的位移计算................... 错误!未定义书签。

2. 内力计算与内力组合.......................................... 错误!未定义书签。

横向框架在竖向荷载作用下的内力计算................... 错误!未定义书签。

横向框架在水平荷载作用下的内力计算................... 错误!未定义书签。

⑨轴横向框架内力组合................................. 错误!未定义书签。

3 结构截面配筋设计............................................ 错误!未定义书签。

极限状态验算......................................... 错误!未定义书签。

矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规》GB50010-20103、《建筑桩基技术规》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算承台混凝土保护层厚度δ(mm) 50 配置暗梁否承台底标高d1(m) -9.7基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=7.7×8.75×(1.5×25+0×19)=2526.562kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×2526.562=3410.859kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.752+5.52)0.5=7.267m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(449+2526.562)/4=743.891kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(449+2526.562)/4+(1668+71×1.5)/7.267=988.069kN Q kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(449+2526.562)/4-(1668+71×1.5)/7.267=499.712kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(606.15+3410.859)/4+(2251.8+95.85×1.5)/7.267=1333.893kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(606.15+3410.859)/4-(2251.8+95.85×1.5)/7.267=674.611kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(7.7/2,5)=3.85mf ak=(3.85×50)/3.85=192.5/3.85=50kPa承台底净面积：A c=(bl-n-3A p)/n=(7.7×8.75-4-3×0.503)/4=15.466m2 复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+ηc f ak A c=0.8×2.513×(12.8×8+10.15×20+3.24×26+32.31×80)+900×0.503+0.1×50×15.466=6510.499kNQ k=743.891kN≤R a=6510.499kNQ kmax=988.069kN≤1.2R a=1.2×6510.499=7812.599kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=499.712kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×252/4=5890mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1333.893kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×16.7×0.503×106 + 0.9×(360×5890.486))×10-3=8208.593kNQ=1333.893kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=8208.593kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=499.712kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(5890.486/(0.503×106))×100%=1.171%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算Q kmin=499.712kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=606.15/4+2251.8/7.267=461.395kNF min=F/n-M/L=606.15/4-2251.8/7.267=-158.32kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=461.395×(4.75-1.6)/2=726.696kN.mM y= F max (a l-B)/2=461.395×(5.5-1.6)/2=899.719kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-158.32×(4.75-1.6)/2=-249.353kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-158.32×(5.5-1.6)/2=-308.723kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1500-50-25/2=1438mm 计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1500-50-22/2=1439mm 2、受剪切计算V=F/n+M/L=606.15/4 + 2251.8/7.267=461.395kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1438)1/4=0.864塔吊边缘至角桩边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.75-1.6-0.8)/2=1.175ma1l=(a l-B-d)/2=(5.5-1.6-0.8)/2=1.55m 剪跨比：λb'=a1b/h0=1175/1438=0.817，取λb=0.817；λl'= a1l/h0=1550/1438=1.078，取λl=1.078；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.817+1)=0.963αl=1.75/(λl+1)=1.75/(1.078+1)=0.842βhsαb f t bh0=0.864×0.963×1.57×103×7.7×1.438=14459.043kNβhsαl f t lh0=0.864×0.842×1.57×103×8.75×1.438=14368.641kNV=461.395kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=14368.641kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切围：B+2h0=1.6+2×1.438=4.476ma b=4.75m>B+2h0=4.476m，a l=5.5m>B+2h0=4.476m角桩边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(7.7-4.75+0.8)/2=1.875mc l=(l-a l+d)/2=(8.75-5.5+0.8)/2=2.025m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1175/1438=0.817，取λb=0.817；λl''= a1l/h0=1550/1438=1.078，取λl=1；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.817+0.2)=0.551β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.551×(1.875+1.175/2)+0.467×(2.025+1.55/2)]×0.942×1570×1.438=5660.319kNN l=V=461.395kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=5660.319kN 满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=899.719×106/(1×16.7×7700×14382)=0.003ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.998A S1=M y/(γS1h0f y1)=899.719×106/(0.998×1438×360)=1741mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(1741,0.0015×7700×1438)=16609mm2承台底长向实际配筋：A S1'=25690mm2≥A1=16609mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=726.696×106/(1×16.7×8750×14382)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S2=M x/(γS2h0f y1)=726.696×106/(0.999×1438×360)=1406mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(1406,0.0015×8750×1438)=18874mm2承台底短向实际配筋：A S2'=29126mm2≥A2=18874mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=308.723×106/(1×16.7×7700×14392)=0.001ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.001)0.5=0.001γS1=1-ζ1/2=1-0.001/2=0.999A S3=M'y/(γS1h0f y1)=308.723×106/(0.999×1439×360)=597mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3, ρbh0,0.5A S1')=max(597,0.0015×7700×1439,0.5×25690)=16621mm2承台顶长向实际配筋：A S3'=19894mm2≥A3=16621mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=249.353×106/(1×16.7×8750×14392)=0.001ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.001)0.5=0.001γS2=1-ζ2/2=1-0.001/2=1A S4=M'x/(γS2h0f y1)=249.353×106/(1×1439×360)=482mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(482,0.0015×8750×1439,0.5 ×29126)=18887mm2承台顶面短向配筋：A S4'=22555mm2≥A4=18887mm2 满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB400 12500。

矩形格构式基础计算矩形格构式基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ω(kN/m2)k3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk =bl(hγc+h'γ')=4×4×(1×25+0×19)=400kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×400=480kN桩对角线距离：L=(ab 2+al2)0.5=(2.52+2.52)0.5=3.54m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk =(Fk+Gk)/n=(596.08+400)/4=249.02kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax =(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(596.08+400)/4+(511.97+19.02×2.25)/3.54=405.93kN Qkmin =(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(596.08+400)/4-(511.97+19.02×2.25)/3.54=92.11kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax =(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(727.3+480)/4+(828.37+26.63×2.25)/3.54=553.07kNQmin =(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(727.3+480)/4-(828.37+26.63×2.25)/3.54=50.58kN 四、格构柱计算1、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A(a/2-Z)2]=4×[208.90+22.80×(50.00/2-2.91)2]=45338.29cm4 整个构件长细比：λx =λy=H/(I/(4A))0.5=675/(45338.29/(4×22.80))0.5=30.27分肢长细比：λ1=l01/iy0=25.00/1.95=12.82分肢毛截面积之和：A=4A=4×22.80×102=9120mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 max =(λx2+λ12)0.5=(30.272+12.822)0.5=32.88满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=12.82≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×32.88，40)=16.44满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max (fy/235)0.5=32.88×(215/235)0.5=31.45查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.932 Qmax/(φA)=553.07×103/(0.932×9120)=65.07N/mm2≤f=215N/m m2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(fy/235)0.5/85=9120×215×10-3×(235/235)0.5/85=23.07kN格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+15=25.00+15=40cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=23.07×0.4/4=2.31kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z=0.5-2×0.0291=0.44m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=23.07×0.4/(2×0.44)=10.44kN 角焊缝面积：Af =0.8hflf=0.8×10×200=1600mm2角焊缝截面抵抗矩：Wf =0.7hflf2/6=0.7×10×2002/6=46667mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf =M/Wf=2.31×106/46667=49N/mm2垂直于角焊缝长度方向剪应力：τf =V/Af=10.44×103/1600=7N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((49/1.22)2+72)0.5=41N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！五、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2Ra =uΣqsiai+qpa·Ap=2.51×(1.05×12+11×4+2.8×25+3.7×36+2.1×28+8.1×30)+ 0×0.5=1411.45kNQk =249.02kN≤Ra=1411.45kNQkmax =405.93kN≤1.2Ra=1.2×1411.45=1693.75kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=92.11kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=12×3.14×162/4=2413mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=553.07kNc fcAp+0.9fy'As'=(0.75×14×0.5×106 + 0.9×(360×2412.74))×10-3=6259.56kNQ=553.07kN≤ψc fcAp+0.9fy'As'=6259.56kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=92.11kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算As /A×100%=(2412.74/(0.5×106))×100%=0.48%≥0.45%满足要求！六、承台计算1、荷载计算塔身截面对角线上立杆的荷载设计值：=F/n+M/(20.5B)=727.3/4+828.37/(20.5×1.6)=547.92kN F maxF=F/n-M/(20.5B)=727.3/4-828.37/(20.5×1.6)=-184.27kN min剪力图(kN)弯矩图(kN·m)Vmax =415.55kN，Mmax=33.21kN·m，Mmin=-265.95kN·m2、受剪切计算截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1000-50-18/2=941mm 受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/941)1/4=0.96塔吊边至桩边的水平距离：a1b =(ab-B-d)/2=(2.5-1.6-0.8)/2=0.05m a1l =(al-B-d)/2=(2.5-1.6-0.8)/2=0.05m 计算截面剪跨比：λb '=a1b/h=0.05/0.94=0.05，取λb=0.25；λl '= a1l/h=0.05/0.94=0.05，取λl=0.25；承台剪切系数：αb =1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl =1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4Vmax =415.55kN≤βhsαbftl'h=0.96×1.4×1270×0.8×0.94=1285.25kNVmax =415.55kN≤βhsαlftl'h=0.96×1.4×1270×0.8×0.94=1285.25kN满足要求！3、受冲切计算钢格构柱顶部基础承台底有角钢托板，所以无需对混凝土承台进行抗冲切验算 4、承台配筋计算(1)、承台梁底部配筋αS1= Mmin/(α1fcl'h2)=265.95×106/(1.05×11.9×800×9412)=0.03ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.03)0.5=0.031γS1=1-ζ1/2=1-0.031/2=0.985AS1=Mmin/(γS1hfy1)=265.95×106/(0.985×941×360)=798mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft /fy1)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.16)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1, ρlh)=max(798,0.002×800×941)=1506mm2梁底部实际配筋：AS1'=2281mm2≥AS1=1506mm2满足要求！(2)、承台梁上部配筋αS2= Mmax/(α2fcl'h2)=33.21×106/(1.05×11.9×800×9412)=0.004ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998AS1=Mmax/(γS2hfy2)=33.21×106/(0.998×941×360)=99mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft /fy2)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.16)=0.2%梁上部需要配筋：A2=max(AS2, ρl'h)=max(99,0.002×800×941)=1506mm2梁上部实际配筋：AS2'=2281mm2≥AS2=1506mm2满足要求！(3)、梁腰筋配筋梁腰筋按照构造配筋4Φ14(4)、承台梁箍筋计算箍筋抗剪计算截面剪跨比：λ'=(L-20.5B)/(2h)=(4-20.5×1.6)/(2×0.94)=0.92 取λ=1.5混凝土受剪承载力：1.75ft l'h/(λ+1)=1.75×1.27×0.8×0.94/(1.5+1)=0.67kNVmax =415.55kN>1.75ftl'h/(λ+1)=0.67kNnAsv1/s=4×(3.14×82/4)/200=1.01(V-0.7ft l'h)/(1.25fyvh)=(415.55×103-0.7×1.27×800×941)/(1.25×360×941)=-0.6mm2/mmnAsv1/s≥(V-0.7ftlh)/(1.25fyvh)满足要求！配箍率验算ρsv =nAsv1/( l's)=4×(3.14×82/4)/(800×200) =0.13%≥psv，min =0.24ft/fyv=0.24×1.27/360=0.08%满足要求！(5)、板底面长向配筋面积梁底需要配筋：AS1=ρbh=0.0015×4000×941=5646mm2承台底长向实际配筋：AS1'=5910mm2≥AS1=5646mm2满足要求！(6)、板底面短向配筋面积梁底需要配筋：AS2=ρlh=0.0015×4000×941=5646mm2承台底短向实际配筋：AS2'=5910mm2≥AS2=5646mm2满足要求！(7)、板顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3'=4223mm2≥0.5AS1'=0.5×5910=2955mm2满足要求！(8)、板顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4'=4223mm2≥0.5AS2'=0.5×5910=2955mm2满足要求！(9)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

品茗安全计算软件新手入门教程—塔吊十字格构式桩基础参考规范下载1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20083、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《固定式塔式起重机基础技术规程》DB33/T1053-20086、《钢结构设计规范》GB50017-20036、建筑施工计算手册(第二版)参数解析①塔基属性塔机型号：即根据现场实际所用塔吊型号进行选择。

软件给出常用几种类型，如果过没有你所需类型，软件可进行添加。

具体方法如下图。

塔机型号添加塔机桁架结构：包含方钢管、圆钢及角钢三种。

桁架结构类型桁架结构类型未安装附墙装置状态时，塔吊最大起吊高度。

《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 ，第3.0.2条：塔机在独立状态时，所承受的风荷载等水平荷载及倾覆力矩、扭矩对基础的作用效应最大。

附着状态（安装附墙件装置后）时，塔机虽然增加了标准节自重，但对基础设计起控制作用的各水平荷载及倾覆力矩、扭矩等主要由附墙装置承担，故附着状态可不计算。

本条是塔机基础设计的基本原则。

塔机独立状态的计算高度H(m)：《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 ，第3.0.7条按基础顶面至锥形塔帽一半处高度或平头式塔机的臂架顶取值。

塔身桁架结构宽度B(m)：取桁架相邻立杆中心至中心距离。

桁架结构尺寸计算依据：《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009及《固定式塔式起重机基础技术规程》 DB33/T1053-2008（浙江地标）可以选择，选择原则：工程所在地要求或常用规范进行选择。

荷载确定方式：按规范分步计算、按塔吊使用说明书及自定义三种方式选择。

用户可根据实际需求进行选择。

如：当塔吊说明缺失时，可以选择按规范分步计算。

②塔机传递至承台荷载标准值塔机自重标准值Fk1(kN)：根据塔吊说明来取值；当计算依据选择塔吊说明书时，参数根据说明书自动取值，用户无法修改；如想修改，可把计算依据选择自定义。

浙江品茗高新产业软件园工程塔吊工程安全专项施工方案编制人：职务：校对人：职务：审核人：职务：审批人：职务：目录第一章工程概况--------------------------------------------------- 2一、工程概况--------------------------------------------------- 3二、塔吊选型--------------------------------------------------- 3三、塔吊平面位置及高度设置------------------------------------- 5四、地质条件--------------------------------------------------- 5五、技术保证条件----------------------------------------------- 6 第二章编制依据--------------------------------------------------- 7 第三章施工计划--------------------------------------------------- 8一、施工进度计划----------------------------------------------- 8二、材料与设备计划--------------------------------------------- 8 第四章施工工艺技术----------------------------------------------- 8一、技术参数--------------------------------------------------- 8二、施工工艺流程---------------------------------------------- 13三、施工方法-------------------------------------------------- 13四、检查验收-------------------------------------------------- 14 第五章施工安全保证体系------------------------------------------ 16一、组织保障-------------------------------------------------- 16二、技术措施-------------------------------------------------- 19三、监测监控-------------------------------------------------- 21四、应急预案-------------------------------------------------- 21 第六章劳动力计划------------------------------------------------ 22一、专职安全生产管理人员-------------------------------------- 23二、所需劳动力安排-------------------------------------------- 23 第七章计算书及相关图纸------------------------------------------ 23一、计算书---------------------------------------------------- 23二、节点图---------------------------------------------------- 41 第一章工程概况一、工程概况【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】1、工程基本情况2、各责任主体名称二、塔吊选型本工程选用二台塔吊均为浙江省建机集团生产的QTZ80（ZJ5710）说明：安装附着架前，塔机最大工作高度40m,超过此高度必须安装附着架。

矩形板式桩基础1计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.4×25+0×19)=1058.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1058.75=1270.5kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(42+42)0.5=5.657m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(497.5+1058.75)/4=389.062kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(497.5+1058.75)/4+(2267+88.7×1.4)/5.657=811.767kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(497.5+1058.75)/4-(2267+88.7×1.4)/5.657=-33.642kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(671.625+1270.5)/4+(3060.45+119.745×1.4)/5.657=1056.183kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(671.625+1270.5)/4-(3060.45+119.745×1.4)/5.657=-85.12kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.4=1.257mh b/d=1×1000/400=2.5<5λp=0.16h b/d=0.16×2.5=0.4空心管桩桩端净面积：A j=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.42-(0.4-2×0.1)2]/4=0.094m2 空心管桩敞口面积：A p1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.4-2×0.1)2/4=0.031m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5.5/2,5)=2.75mf ak=(2.75×190)/2.75=522.5/2.75=190kPa承台底净面积：A c=(bl-n(A j+A p1))/n=(5.5×5.5-4×(0.094+0.031))/4=7.437m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·(A j+λp A p1)+εc f ak A c=0.8×1.257×(4.48×55+4.7×60+2.72×50)+1000×(0. 094+0.4×0.031)+0.1×190×7.437=916.042kNQ k=389.062kN≤R a=916.042kNQ kmax=811.767kN≤1.2R a=1.2×916.042=1099.25kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-33.642kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=33.642kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A j=11.9×(25-10)×0.094=16.823kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×1.257×(0.7×4.48×55+0.7×4.7×60+0.7×2.72×50)+16.823=484.37 3kNQ k'=33.642kN≤R a'=484.373kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.142×10.72/4=989mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1056.183kN桩身结构竖向承载力设计值：R=1150kNQ=1056.183kN≤1150kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=85.12kNf py A ps=(650×989.123)×10-3=642.93kNQ'=85.12kN≤f py A ps=642.93kN满足要求！五、承台计算承台有效高度：h0=1400-50-20/2=1340mmM=(Q max+Q min)L/2=(1056.183+(-85.12))×5.657/2=2746.58kN·mX方向：M x=Ma b/L=2746.58×4/5.657=1942.125kN·mY方向：M y=Ma l/L=2746.58×4/5.657=1942.125kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=671.625/4 + 3060.45/5.657=708.922kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1340)1/4=0.879塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4-1.6-0.4)/2=1ma1l=(a l-B-d)/2=(4-1.6-0.4)/2=1m 剪跨比：λb'=a1b/h0=1000/1340=0.746，取λb=0.746；λl'= a1l/h0=1000/1340=0.746，取λl=0.746；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.746+1)=1.002αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.746+1)=1.002βhsαb f t bh0=0.879×1.002×1.57×103×5.5×1.34=10192.728kNβhsαl f t lh0=0.879×1.002×1.57×103×5.5×1.34=10192.728kNV=708.922kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=10192.728kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.34=4.28ma b=4m≤B+2h0=4.28m，a l=4m≤B+2h0=4.28m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1942.125×106/(1.03×16.7×5500×13402)=0.011δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.011)0.5=0.011γS1=1-δ1/2=1-0.011/2=0.994A S1=M y/(γS1h0f y1)=1942.125×106/(0.994×1340×360)=4050mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(4050,0.0015×5500×1340)=11055mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=11834mm2≥A1=11055mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1942.125×106/(1.03×16.7×5500×13402)=0.011δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.011)0.5=0.011γS2=1-δ2/2=1-0.011/2=0.994A S2=M x/(γS2h0f y1)=1942.125×106/(0.994×1340×360)=4050mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(4050, ρlh0)=max(4050,0.0015×5500×1340)=11055mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=11834mm2≥A2=11055mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=11834mm2≥0.5A S1'=0.5×11834=5917mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=11834mm2≥0.5A S2'=0.5×11834=5917mm2 满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。