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高等土力学课件 03土的强度 杭州地铁车站基坑事故

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高等土力学课件 03土的强度 3.1 概述

高等土力学课件 03土的强度 3.1 概述

塑性区
图3－2 土中的塑性区
部分土体达到强度（屈服）， 地基并不一定破坏。
厚壁筒内压破坏（内压为
面力pi>p0 ）
内壁点a与外壁点b必须同时达
到强度线，试样才会破坏-部分
土体达到强度（屈服），并不
一定整体破坏。
弹－完全塑性模型 弹塑性模型计
计算的应力路径
算的应力路径
图3－3 厚壁筒内压扩张的受力与应力路径
强度strength
材料的强度是指材料单元破坏时的 (应力)状态。
f ( ij , kn ) 0
3.1.1 研究历史
c tan f
1.1776年，库仑（Coulomb)公式;
2.1900年，莫尔(Mohr);
3.土的抗剪强度f是作用在其破坏面
上的正应力n的单值函数;
f ( )
f
n
4.现代的强度理论：破坏是应力应变关系的最后 状态：包括在本构关－1 土的几种基本本构关系模型 与应力应变关系曲线
2.土的强度和土体破坏
1) 孤立的土单元，应力状态达到强度=破坏。 2) 土达到屈服不一定达到破坏—对应于什么模型； 3）在土体中，局部土达到强度，不一定引起土体的破坏 3) 渐进破坏：软化－应力转移－过程的持续进行导致土
体最后破坏 4) 崩塌、断裂-以拉伸与倾倒为主的破坏现象。
4.三相组成，固体颗粒之间的液体、气体及液、固、气 间的界面对于土的强度有很大影响：孔隙水压力、吸 力（毛细力）。
5.地质历史造成土强度强烈的多变性、结构性和各向异 性。
6.土强度的这些特点体现在它受内部和外部、微观和宏 观众多因素的影响，成为一个十分复杂的课题。
1. 屈服与强度：
刚塑性
弹－完全 塑性

高等土力学第一章 课件

高等土力学第一章 课件

土的动应力-应 变关系
土的动力性质分 类
地震工程中的土动力学问题
土的动力性质：土的动剪切强度、动压缩强度和阻尼比等 地震工程中的土动力学问题：地震引起的土体液化、震陷、滑坡等 土的动力学模型：土的动力学本构模型、数值模拟方法等 抗震设计方法：基于土动力学原理的抗震设计方法、土体加固技术等
抗震设计方法与措施
土的应力-应变关系
土的应变：土体变形的程度
土的应力：土体受到的压力 或拉力
土的应力-应变关系曲线： 描述土的应力与应变之间的
关系
土的应力-应变关系的影响 因素：如土的种类、含水率、
温度等
04
土的强度与稳定性
土的强度
土的强度定义：土体抵抗剪切破坏的极限能力
土的强度分类：天然强度、有效强度、瞬时强度
地下水渗流 对工程的影 响
排水设计的 基本原则和 方法
排水设施的 种类和特点
排水设施的 布置和设计 要点
排水设施的 施工和维护
渗流对土体稳定性的影响
渗流现象及其产生原因 渗流对土体稳定性的影响 土体排水与加固措施 实际工程中的应用与案例分析
06
土的动力性质与地 震工程
土的动力性质
土的动强度
土的动变形
土力学的基本原理和概念 土力学在土木工程中的应用范围 土力学在土木工程中的具体应用案例 高等土力学在土木工程中的重要性
高等土力学在水利工程中的应用
水利工程中的土压力问题：介绍土压力的 产生、分类和计算方法，以及在水利工程 中的应用。
水利工程中的渗流问题：介绍渗流的基本 原理、计算方法和在水利工程中的应用， 包括堤坝、水库等。
土的物理性质
土的分类：根据土的颗粒大小、矿物成分、结构等特点进行分类 土的物理性质指标：包括密度、含水量、孔隙率、塑性指数等，用于描述土的物理性质 土的力学性质：包括抗剪强度、压缩性、渗透性等，用于描述土在力作用下的行为 土的工程分类：根据土的工程性质和特点，将土分为不同的类型，以便于工程设计和施工

地铁车站深基坑知识讲座ppt课件

地铁车站深基坑知识讲座ppt课件

精选课件ppt
29
2、施工流程
7、井点降水
精选课件ppt
30
7、井点降水
降水井施工
精选课件ppt
31
7、井点降水
降水井
降压运行
精选课件ppt
降水井运行操 作后台
32
7、井点降水
成井施工控制表
序号
成 孔 阶 段
成 井 阶 段
抽 水
检验项目 井位 孔深（mm） 垂直度 井径 泥浆比重 沉渣厚度： 泥浆比重 井管及滤管长度 填砂厚度 粘土厚度 洗井 安装泵
导墙允许偏差表
项目
宽度（设计墙厚+40mm-60mm)
垂直度 墙面平整度 导墙平面位置 导墙顶面标高 注：H表示导墙的深度
允许偏差
<±10mm <H/500 ≤5mm <±10mm ±20mm
检查频率 范围 点数
每幅
1
每幅
1
每幅
1
每幅
1
每幅
1
检查方法
尺量 线锤 尺量 尺量 水准仪
精选课件ppt
Байду номын сангаас
9
四、地下连续墙
＞8 ＞8 ＞14 ＞14 试纸
精选课件ppt
11
四、地下连续墙
6、成槽施工 为了检验实际土层情况特别是粉砂层对地下连续墙施工的影响， 控制正式成槽质量，保证工程实施的连续性，一般需进行试成槽施 工。
液压抓斗成槽施工
精选课件ppt
12
四、地下连续墙
6、成槽施工 地墙成槽施工“以跳孔挖掘法”进行，每单元施工槽段从两侧 开始抓土。
（2）地墙深度不统一，先行施工深墙部分，后施工浅墙部分。

【事故案例】杭州地铁1号线湘湖站基坑事故PPT

【事故案例】杭州地铁1号线湘湖站基坑事故PPT




没有提出相应的技术要求，也没有对钢支 撑与地连墙预埋件提出焊接要求，实际上 是没有进行焊接。 引起局部范围地连墙产生过大侧向位 移，造成有的支撑轴力过大及严重偏心， 导致支撑体系失稳。 （3）监测工作处于失效状态： 11月15日前，地面最大沉降已达316mm ，测斜管测得18m处最大位移43.7mm。



（3）内支撑若采用钢桁架或钢管内支撑应 提出节点构造连接大样及焊接要求，避免偏 心、失稳；第一道内支撑宜采用钢筋砼支撑 。 （4）抗剪强度参数的选取，应与计算目的 和安全系数配套，为计算土压力，和与土压 力有关的“抗踢脚”、“抗倾覆”计算应选 择固结快剪、或三轴 CU指标；抗隆起、抗 滑移和整体稳定性计算，当软黏土起控制作 用时，对软土应选择直剪快剪或三轴UU指标 或十字板剪切强度，要综合考虑后推荐设计 采用，不能过大或过小或只提一个平均值。
1.6 1.15
3、上海市标准《基坑工作设 计规程》（DBJ08-61-97）， 快剪或三轴UU
4、深圳市标准《 基坑支护技术规范 》
1.4 0.646


3、“抗踢脚”破坏验算
按要求，抗踢脚破坏稳定安全系数K≥1.3， 实际只有1.12~1.15，不满足要求，说明被动抗力 不足，有可能产生“踢脚”破坏。实际上也是如 此，事故前，基坑以下一定深度，连续墙已向坑 内水平位移65mm。 还必须要着重指出，上述计算是按单侧计算 的，若按双侧考虑，两侧基坑外的主动土压力都 向基坑内挤压。而基坑宽度并不大（仅20m左右 ），在两侧土压力挤压下，必然向上面的临空面-基坑地面隆起，可能导致基坑深部失稳而破坏。 沿南北向基坑一侧有一条河道，即基坑一侧的上 覆土压力要大于另一侧，两侧主动压力不平衡， 导致了风情大道一侧土体向坑内滑移。

高等土力学第一章 课件

高等土力学第一章 课件
添加副标题
高等土力学第一章课件
汇报人：
目录
CONTENTS
01 添加目录标题 03 土的应力与应变
02 土力学基本概念 04 土的强度与稳定性
05 土压力与挡土墙设 计
06 地基承载力与沉降 计算
07 特殊土工程性质与 处理方法
添加章节标题
土力学基本概念
土的气组成的自然体
黄土的工程分类：根据黄土的工程性质，可 以将黄土分为不同的类型，不同类型的黄土 在工程中的处理方法也有所不同。
黄土的处理方法：包括排水固结法、强夯 法、换填法等，这些方法可以有效地改善 黄土的工程性质，提高工程的稳定性和安 全性。
膨胀土工程性质与处理方法
膨胀土的定义与分类
膨胀土的工程性质
膨胀土的膨胀机理
土的应变：土体变形的大小 和方向
土的应力-应变关系曲线：描述 土的应力与应变之间关系的曲 线
土的应力：土体受到的力，包 括压应力、剪应力和弯应力等
土的应力-应变关系特点：非 线性和弹塑性等
土的强度与稳定性
土的强度
土的强度定义：土体抵抗剪切破坏的极限能力 土的强度分类：天然强度、残余强度、有效强度等 影响土强度的因素：土的成分、结构、应力历史、环境条件等 土的强度试验方法：直接剪切试验、三轴压缩试验、无侧限抗压试验等
稳定的能力。
地基承载力的影响 因素：包括土的物 理性质、力学性质、 地质条件、地下水 位、荷载大小和分
布等。
添加标题
添加标题
地基承载力与沉降 计算的关系：地基 承载力是影响建筑 物沉降的重要因素 之一，通过合理的 地基设计和沉降计 算，可以确保建筑 物的稳定性和安全
性。
添加标题
地基承载力与建筑 物安全性的关系： 地基承载力不足可 能导致建筑物沉降、 倾斜甚至倒塌，因 此在进行建筑设计 时，必须充分考虑 地基承载力的要求。

深基坑事故案例课件

深基坑事故案例课件
37
? 第三阶段：进入新世纪以后 国内外，伴随着超高层建
筑和地下铁道的发展，地下工 程向更深部发展空间，出现了 更深、更大的深基坑工程，基 坑面积达到了4～5万平方米， 深度超过30m，最深达50m， 逆作法施工、支护结构与主体 结构相结合的设计方法在更多 的工程中推广应用。
38
但由于理论研究滞后、设计缺陷、施工等方面的原因，深基 坑工程施工与相邻环境的相互影响形势更趋严峻，出现了新一波 的深基坑工程事故。
以下承压含水层的水头压力冲破基坑底部土层，将导致坑底突涌 破坏。下图为上海某深基坑坑底内发生承压水突涌。
28
③ 基坑底管涌破坏 在砂层或粉砂底层中开挖基坑时，在不打井点或井点失效后，
会产生冒水翻砂（即管涌），严重时会导致基坑失稳。下图为湖 南浯溪水电站二期深基坑出现管涌 。
29
以上深基坑工程安全质量问题，只是从某一种形式 上表现了基坑破坏，实际上深基坑工程事故发生的原因 往往是多方面的，具有复杂性，深基坑工程事故的表现 形式往往具有多样性。
17
上图为2008年杭州地铁深基坑施工中地下连续墙折断破坏 。
18
2011年杭州某深基坑围护桩折断事故。
19
② 基坑围护体整体失稳事故 深基坑开挖后，土体沿围护墙体下形成的圆弧滑面或软弱夹层
发生整体滑动失稳的破坏。下图为某深基坑围护整体失稳破坏事故。 故。
20
2008 年11月15日下午，杭州萧山 湘湖段地铁施工现场发生塌陷事故。 风情大道长达 75m的路面坍塌并下 陷15m 。行驶中的11辆车陷入深坑， 数十名地铁施工人员被埋。
30
3、深基坑工程的发展
31
深基坑工程是最近 30 多 年中迅速发展起来的一个领 域。以前的几十年中，由于 建筑物的高度不高，基础的 埋置深度很浅，很少使用地 下室，基坑的开挖一般仅作 为施工单位的施工措施，最 多用钢板桩解决问题，没有 专门的设计，也并没有引起 工程界太多的关注。

重温杭州地铁基坑坍塌事故

重温杭州地铁基坑坍塌事故

杭州地铁1号线湘湖站北二基坑“2008.11.15”坍塌事故2008年11月15日15时15分，杭州地铁1号线湘湖车站北2基坑发生基坑坍塌事故，造成21人死亡, 4人重伤，20人轻伤，直接经济损失4961万元。

一、工程概况：杭州地铁1号线湘湖站/湘湖站〜滨康路站区间(19号盾构）工程，位于浙江省杭州市萧山区风情大道与乐园路、湘西路交叉口东北角，工程中标价为3. 06 亿元。

工程建设单位为杭州地铁集团有限公司；勘察单位为浙江省地质勘察设计院；设计单位为北京城建设计研究总院；监理单位为上海同济工程项目监理咨询有限公司；施工单位:XXXX公司承建，X公司人员组建“XXXX 杭州地铁1号线湘湖站及湘滨区间工程项目经理部”。

工程合同工期为2007年7月26日至2009年6月30日。

因业主征地、拆迁、管线改移等严重滞后的原因，实际正式工时间为2008年4月初。

湘湖站为地铁1号线起始站，其主体结构建筑面积约36082. 5m2，为地下两层结构，车站总长约934. 5m, 标准段宽20.5m,为12m宽岛式站台车站，最大埋深约17. 7mo二、施工情况：湘湖车站工程按明挖顺作法施工，共分8个独立的基坑。

其中，北2基坑长106m,标准段宽度21. 5m。

围护结构为地下连续墙，墙厚800隱,深度为31. 5m〜34.5m，基坑深度为15.5m。

标准段钢支撑为四层、端头井位置钢支撑为五层；基坑中部沿长度方向（南北方向），设计格构柱和连续钢梁以支撑加固水平钢管支撑。

2008年11月15日下午，北2基坑第1施工段下二层侧墙、柱进行钢筋施工，安排钢筋工20人，木工15人作业；第2施工段已具备浇筑垫层保护层砼条件; 第3施工段进行基坑人工清底，安排杂工10人作业，浇筑垫层砼的人员正准备下基坑作业；第4施工段7人在进行接地装置施工，其中，2名技术人员在现场检查指导；第5施工段幵挖第五层土方，2名司机分别驾驶2台小型挖掘机在基坑内作业。

3砂土强度 高等土力学课件

3砂土强度 高等土力学课件

46
粗粒的剪切强度
Archard给出：2/3<b<1， b=1就是常用的连续平面摩擦的Amontons法则； b=2/3对应于离散面摩擦的Hertz法则。 Lincoln给出平面与球面接触的b=8/9
47
粗粒的剪切强度
nl 2
cd
2
k
l d
D-1
n
k l
D3
c d
48
粗粒的剪切强度
v
3 300kN / m2
松砂：剪缩为主
1 3
3 300kN / m2 3 200
3 100 3 100
3 200
3 300
1
v
v —体积压应变
密砂：先剪缩后剪胀
5
松砂和密砂的应力应变特性 1 3
2、有效应力路径
松砂
纵坐标：1 表3示剪应力
横坐标：平均有效主应力
m
1 3
(1
23 )
Frances (2004)
v(R,
r)
r
R
Frances and Liné (2014)
Austin et al. (1976)
24
,
颗粒破碎的分形模型
Ochiai e al. (1992)
P(r) r
P(r) M ( r) r3D MT
25
颗粒破碎的分形模型
26
颗粒破碎的分形模型
b D 3
53
粗粒的剪切强度
54
各向异性
55
各向异性
56
各向异性
θ为大主应力与砂样填筑方向的夹角
57
58
临界孔隙比(ecr)和临界围压(σcr)
ecr和φcr 是材料固有特性

高等土力学土的抗剪强度分析课件

高等土力学土的抗剪强度分析课件
面面积。
莫尔-库仑抗剪强度理论
莫尔-库仑抗剪强度理论是基于屈服准则和流动法则，考虑 了土体的弹塑性性质。
该理论认为，当剪切面上的剪切力达到某一特定值时，土 体就会发生屈服，并且剪切应力和应变之间存在一定的关 系。
莫尔-库仑抗剪强度理论的公式为：T=(σtan(φ)+c)S，其 中T为抗剪强度，σ为正应力，φ为内摩擦角，c为粘聚力， S为剪切面面积。
通过土的抗剪强度分析，可以评估地质灾害的风险， 制定相应的防治措施，减少自然灾害对人类生命财产 的损失。
感谢您的观看
THANKS
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
02
土的抗剪强度理论
库仑抗剪强度理论
01
02
03
库仑抗剪强度理论是基 于摩擦原理，认为土的 抗剪强度是由剪切面上 的摩擦力所决定的。
该理论认为，当剪切面 上的剪切力达到某一特 定值时，土体就会发生
剪切破坏。
库仑抗剪强度理论的公 式为：T=(σtan(φ)+c)S ，其中T为抗剪强度，σ 为正应力，φ为内摩擦角 ，c为粘聚力，S为剪切
孔隙比
孔隙比越大，土的抗剪强度越低。孔隙比反映了土的密实程度，孔隙比越大，土越松散 。
应力历史与应力路径
应力历史
历史上曾经承受过的应力状态会影响 土的抗剪强度。例如，经过固结的土 具有较高的抗剪强度。
应力路径
在应力路径转换过程中，土的抗剪强 度可能会发生改变。例如，从单轴压 缩转为三轴压缩时，土的抗剪强度可 能会降低。
在进行边坡稳定性分析时，需要考虑土的抗剪强度参数，如内摩擦角和凝聚力，以及边坡的几何形状 、地下水、施工方法等因素。
挡土墙设计
挡土墙是用于防止土压力造成结构物 破坏的重要工程结构。在挡土墙设计 中，土的抗剪强度分析是关键因素之 一。

深基坑施工事故案例分析PPT课件

深基坑施工事故案例分析PPT课件
而忽视现场开挖过程中岩面从南向北倾斜，倾斜角约为25°的实际情况。
12
事故案例分析
3、基坑工程典型事故案例分析
二、防范措施
勘察设计
1.确保地质资料的完整性、准确性
2.周边环境资料的准确性、完整性
3.设计方案的针对性
4.基坑监测方案设计：监测方案的设计要根据周边环境的允许为以及沉降，支护结构的类型，基坑的安
11
事故案例分析
3、基坑工程典型事故案例分析
案例二：2005年7月21日中午12:20左右，广州珠海城广场基坑（一级基坑）倒塌。造成5人受伤，6人被 埋，其中3人被消防人员救出，另3人不幸遇难。 一、事故原因： 1.超挖：原设计4层基坑17米，后开挖成5层基坑（20.3米），挖孔桩成吊脚桩； 2.超时：基坑支护结构服务年限一年，实际从开挖及出事已有近三年； 3.超载：坡顶泥头车、吊车、钩机超载； 4.地质原因：岩面埋深较浅，但岩层倾斜。设计单位仍采用理正软件对原基坑设计方案进行复核、设计，
深基坑施工 事故案例分析
1
事故案例分析
1、基坑施工安全管理的重要性
基坑工程发生事故的概率往 往大于主体工程，根据工程实际 调查，基坑工程事故概率可达到 10%以上。
2
事故案例分析
2、基坑工程事故类型
基坑工程事故类型很多。在水土压力作用下，支护结构可能发生破坏，支护结构型式不同， 破坏形式也有差异。渗流可能引起流土、流砂、突涌，造成破坏。围护结构变形过大及地下水 流失，引起周围建筑物及地下管线破坏也属基坑工程事故。粗略地划分，基坑工程事故形式可 分为：
2、基坑工程事故类型
工程实例：上海宝山某基坑基坑围护踢脚破坏
工程实例：杭州地铁1号线坑内滑坡
导致基坑内撑失稳组在

高等土力学土的强度PPT课件

高等土力学土的强度PPT课件
颗粒表面粗糙会增加砂土的内摩擦角12333孔隙比与砂土抗剪强度关系临界孔隙比14334孔隙比与粘土强度真强度理论正常固结土强度tan15真强度理论伏斯列夫hvorslevtan1634影响土强度的外部因素cossin1sin341围压的影响围压对砂土强度的影响土强度包线的非线性
第3章 土的强度
--
1
--
32
3.6 土的强度理论
3.6.1 概述
f (ij,ki) 0
f(1,2,3,ki)0
f(I1,I2,I3,ki)0
f(p,q,,ki)0
--
33
3.6.2 土的经典强度理论
1、Tresca准则：
1
3
2
kt
广义Tresca屈服准则：
13I12kf
--
34
2、Von Mises准则和广义Von Mises准则：
f Cntg
1313sinccos
2
2
1 3 I 1 s inJ 2 s in 3 -- J 3 2c o s 3 s in C c o s 0 36
--
37
3.6.3 近代强度理论
1、莱特－邓肯（Lade - Duncan）破坏准则
fI1,I3I1 3kfI30
5
2、咬合摩擦 剪胀性：
--
6
土颗粒的重排列和颗粒破碎：
--
7
3.2.2 粘聚力
• 静电引力 • 范德华力 • 颗粒间的胶结 • 颗粒间接触点的化合价健
• 表观粘聚力
非饱和土中吸力 粗粒土中咬合
--
8
3.3 影响土强度的内部因素
3.3.1 影响土强度的因素
f fe , ,C , ,c ,H ,T ,,& ,S

深基坑工程事故案例分析 PPT

深基坑工程事故案例分析 PPT

与设计工况相比，如第三道支撑施加完成后，在没有设置第四道支撑的情 况下，直接挖土至坑底，第三道支撑的轴力增长约43%，作用在围护体上的最大 弯矩增加约48%，最大剪力增加约38%；超过截面抗弯承载力设计值1463kN•m/m。
• 支撑体系问题 1）现场钢支撑活络头节点承载力明显低于钢管承载力 钢支撑体系均采用钢管结合双拼槽钢可伸缩节点， 施加预应力后
现场钢支撑体系的破坏状态表明： 大部分破坏均为该节点破坏， 充分说明该伸缩节点不满足与钢管等强度 、等刚度的连接要求。
2）钢管支撑与工字钢系梁的连接不满足设计要求 设计要求钢管支撑在系梁搁置处，需采用槽钢有效固定，实际情况部分采
用钢筋（有的已脱开）固定、部分没任何固定措施，这使得钢管计算长度大大 增加，钢管弯曲现象不同程度存在，最大弯曲值达11.76cm，由于偏心受压降低 了钢管支撑的承载力。
• 考虑不周，经验欠缺 1）设计图纸中未提供钢管支撑与地下连续墙的连接
节点详图及钢管节点连接大样，也没有提出相应的施工安装 技术要求。没有提出对钢管支撑与地连墙预埋件焊接要求。
2）从地质剖面和地下连续墙分布图中可以看出，对 于本工程事故诱发段的地下连续墙插入深度略显不足，对于 本工程，应考虑墙底的落底问题。
2）勘察单位未考虑薄壁取土器对基坑设计参数的影响，以 及未根据当地软土特点综合判断选用推荐土体力学参数。
3）勘察报告推荐的直剪固结快剪指标c、Φ值采用。平均值 ，未按规范要求采用标准值，指标偏高。
4）勘察报告提供的④2层的比例系数m值（ m=2500kN/m4)与类似工程经验值差异显著。 • 提供的土体力学参数互相矛盾，不符合土力学基本理论。 1）推荐用于设计的主要地层土的三轴CU、UU试验指标、 无侧限抗压强度指标与验证值、类似工程经验值差异显著。
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9.2.3.1按式9.2.3.1验算围护墙底 地基承载力：
9.2.3.2 验算围护墙弯曲抗力，坑 底土底抗隆起稳定性：
Nc 0 Nq t (h t) q
0 z
1.1 2
0[0.5(q h)a2 ]
6-1 -28.38 15.72 17.1 13.6 13.8 1.353 1.48 3500 7000
8-2 -43.5 15.12 17.9 18.2 14 1.040 0.94 7000 8000
土体稳定分析
坑底承载力
支护墙抗弯+沿墙底滑动
整体滑动
规范名称
《建筑地基基 础设计规范》 GB 50007－
行潜水作业。抽干积水之后，派出了搜救犬帮助 确定失踪者方位。未能有所发现。救援人员采取 每隔50厘米分区挖沟的方式下探。 • 最后17个施工人员死亡，4人失踪。
事故现场
西侧
基坑内散乱的钢管支撑
坑内的淤泥
南端破碎的钢筋混凝土连续墙(内)
南端破碎的钢筋混凝土连续墙(外)
工程概况简介
• 湘湖站为杭州地铁1号线的 起点站，位于萧山湘湖杭州 乐园西侧，风情大道东侧。
10
c(kPa)
10
孔隙比 e
塑性指 数
IL
0.995 0.91
m(kN/ kma 5000
2-2 -0.64 5.61 19 31.8 10.2 0.868 0.55 18000 10000
4-2 -12.66 12.02 17.1 11.9 15.8 1.430 1.38 3000 6000
• 北二基坑长度为106m，宽度20.5m。 • 车站主体结构顶板覆土1.8m，底板埋深16m， • 地面标高一般在6.0m左右。 • 主体开挖深度约15.7m16.2m， • 围护结构采用800mm厚地下连续墙，连续墙入土
深度约17.28m， • 竖向设置4道ф609钢管支撑，支撑中部设置中间
立柱。
杭州地铁车站基坑事故
抗剪强度指标
事故回放
• 2008年11月15日下午3时20分左右，基坑西侧， 风情大道街口的交通号正值红灯，南行的十4辆车 停在路面待行。
• 司机们觉得人车整体下沉，前门的红绿灯突然不 见，紧接着车内进水，车内人员紧急逃离，被淹 的K327公交车上的乘客也全部脱险。
• 风情大道沉陷7m,宽40m,长近百米，很快漫水； • 百余名坑中现场施工人员纷纷逃离，５名蛙人进
事故发生前
• 自10月9号至事发前，临近北二基坑西侧风情大 道位于污水管附近上方的车道路面结构层开裂严 重、路面下沉明显；曾多次采取架钢筋、浇灌混 凝土、对路面的裂缝进行了勾缝等措施来补救。
• 除基坑外地面开裂现象外，基坑内侧地下连续墙 也曾出现过较大的裂缝；
• 基坑全长分为6个作业段（每段25米左右），事 故前第一段已作完底板结构，第二段作完垫层， 第三段辅砂石，第四段清底，两台挖机正在第五 段和第六段段开挖最后一层土方。
同一般规定 对粘性土宜按水土 合算的原则计算； 也可按地区经验确
定。
附录V 当坑底为软土时，应验算 坑底土抗隆起稳定性支护桩、墙 端以下土体向上涌起，
Nc 0 t 1.6 (h t) q
3.4.1、343 cii－三轴试验（当有可靠经验 时可采用直剪试验）确定的第i层土固结不 排水（快）剪粘聚力、内摩擦角标准值。
无
粉土、粘土采用水 土合算
5.5.5粘性土无条件 取得有效抗剪强度 指标时，可采用总 应力固结不排水抗 剪强度指标计算。
附录A 圆弧滑动简单条分法
k=1.3
cikli (q0bi wi ) cositgik
k (q0bi wi ) sini 0
6.3.1 当基坑底为软土时，应按以 下两种条件验算坑底土涌起稳定 性。
2002
《建筑基坑支 护技术规范》 JGJ120－99
《建筑基坑工 程技术规程》
YB 9258－ 97(冶金部）
《建筑基坑工 程技术规范》 DB33、T1008
－2000， J10036－2000 （浙江省）
一般（基本）规定
水土压力计算
坑底隆起验算、绕墙底隆起验算 及整体稳定验算
4.2.4可采用原状土室内剪切试验、无侧限抗 压强度试验、现场剪切试验、十字板剪切试 验等方法测定，采用室内剪切试验时应选用 三轴压缩试验中的不固结不排水试验。 9.1.8 饱和粘性土应采用在土的有效自重压 力下预压固结的不固结不排水试验，确定抗 剪强度指标，并宜采用薄壁取土器取样。
• 事故前基坑已见底而未作结构的区段至少3段（即 6070米长）以上。
钻 探 的 地 下 连
续 墙 位
置
破坏后的墙顶 位置
破坏后的平面图
西
下部断裂段的顶 部
原墙位
基坑内部（南-北）
西侧的连续墙
土层指标
层底标 层厚(m) 重度 ()
土层
高
(kN
(m) 表1
/m3)
1-2 4.97 1.53 19
• 车站东侧为奥兰多小镇、东 南方向为杭州乐园，西侧为 在建苏黎世小区，建筑物主 要为小高层。
• 车站总长932m，宽21m。 根据结构分段施工，
• 本站主体基坑依照从北向南 分段封堵施工顺序，分为北 一、北二、南一、南二等多 期，
地质断面图
强/中风化砂岩
① ②2 ④2 ⑥1
⑧2
工程情况
• 车站主体为地下两层三跨钢筋混凝土矩形框架结 构。
（1）桩端以下土体
(2)墙抗弯＋坑底土涌起：
4.2.6.1 应按下列规定提供土的抗剪强度指标： （3）对砂土、粉性 (1)应考虑实际工程底排水条件确定采用的 土和粘性土，采用 强度试验方法并提供相应的峰值强度指标； 三轴固结不排水试 (2)对于淤泥和淤泥质土。应提供室内试验 验，分别提供有效 不排水强度指标；当基坑安全等级为一、二 应力指标和总应力 级时，还需进行十字板试验提供十字板强度 指标。 和灵敏度。
横断面图
④2 ⑥1
土层三轴不固结不排水无测限抗压强度十字板试验快剪固结快剪固结不排 水cu（kPa）u（） qc（kPa）cu（kPa）cqqccqcqccucu④ 211.00.225.34(47.9)28.4(23.71)8.16.1(3.2)15.811.917.19.7⑥
19.00.424.06(51.9)34.1(32.42)7.18.3(3.3)13.813.617.813.2