热力发电厂课程设计说明书(国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算)

600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算概述本文基于600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算，主要介绍了热力参数的计算方法以及计算结果的分析。

采用了热力学循环分析方法对系统进行模拟，通过分析计算结果来确定燃料消耗量、水冷却量、蒸汽流量和电力输出等相关参数。

计算方法1.假设热力系统中的所有参数都满足理想状态，且没有能量损失。

2.将热力系统划分为不同的部分进行计算。

3.对热力系统中的各个部分进行热力学循环分析，确定各个部分的功率、燃料消耗量、水冷却量等参数。

4.建立数学模型，对热力参数进行计算和模拟。

5.根据计算结果进行分析和评估。

热力系统的主要部分1.热力系统的主要部分包括锅炉、汽轮机、冷凝器和再热器。

2.锅炉的主要作用是将燃料转化为蒸汽，提供动力输出。

3.汽轮机的主要作用是将蒸汽转化为机械能，提供动力输出。

4.冷凝器的主要作用是将蒸汽冷却成水，回收能量。

5.再热器的主要作用是提高热效率，增加动力输出。

热力参数的计算1.锅炉热效率的计算方法：燃料消耗量 = 机组额定电功率 / 热效率 / 燃料低位发热量。

其中，热效率可以通过对热力系统进行分析得到。

2.汽轮机等热机的热效率的计算方法：热效率 = 1 - 净排气比 * （热容比- 1）/ 等压热效率。

其中，等压热效率可以通过对热力系统进行分析得到。

3.再热器的热效率的计算方法：热效率 = （蒸汽流量 * （H2 - H3） - 再热器热损失）/ 燃料消耗量 * 燃料低位发热量。

其中，H2和H3分别表示再热器进口蒸汽的焓值和出口蒸汽的焓值。

4.冷凝器的热效率的计算方法：热效率 = （冷却水流量 * （H3’ - H4））/ 蒸汽流量 * （H1 - H2）。

其中，H3’表示冷却水进口的温度对应的蒸汽的焓值，H4表示冷却水出口的温度对应的蒸汽的焓值。

结论根据以上计算方法和分析结果，我们可以得到600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统的相关参数。

通过对这些参数进行评估和分析，我们可以有效地提高系统的热效率和动力输出，减少能源消耗。

一、课程设计目的通过设计加深巩固热力发电厂所学理论知识，了解热力发电厂计算的一般步骤，掌握热力系统的能量平衡式、质量平衡式和热经济性指标的计算，并考虑不同辅助成分引入回热系统对机组热经济性影响，一期达到通过课程设计进一步了解发电厂系统和设备的目的。

具体要求是按给定的设计条件及有关参数，求出给出的热力系统额定工况时各部分的汽水流量和各项热经济性指标。

二、设计目的及已知条件1、600MW 机组的原则性热力系统计算2、原则性热力系统图3、汽机形式和参数机组形式：国产N125—135/550/550型超高压中间再热凝汽式汽轮机 额定参数：600000千瓦，处参数：0135P =绝对大气压，00550t C = 再热参数：热段压力23.4绝对大气压，温度：0550C 排气参数：00.05P =绝对大气压 0.942=n X 4、回热系统参数该机组有7组不调节抽气，额定工况时，其抽气参数如表1，给水泵的压力为170绝对大气压，凝结水泵的出口压力为12绝对大气压。

表1 N125—135/550/550型机组回热抽气参数回热抽气级数项目单位ⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦ抽汽压力ata 37.12 26 7.85 4.67 2.5 0.727 0.16 抽汽温度℃375.14 331 394 326 255 135 X=0.975 加热器端℃0 1 0 1 3 3 3 差疏水出口℃8 8端差5、门杆漏气和轴封系统漏气表2 门杆漏气量和轴封系统漏气量6、锅炉型式和参数锅炉形式：国产SG400/140型汽包式自然循环锅炉 额定蒸发量：400吨/时 过热蒸汽参数：141gr P =绝对大气压,0555C =gr t ,156b P =绝对大气压 给水温度：0240C =gs t 锅炉效率： 0.911gl η= 7、其他已知及数据 汽机进汽节流损失 00.05P 中间联合汽门节流损失 0.05s P 均压缸压力 1.5绝对大气压 轴封加热器压力 0.97绝对大气压 锅炉排污量：0.01PW gl D D = 全厂汽水损失：0.015l gl D D =化学补充水压力为6绝对大气压 温度为20℃ 该热发电机组的电机效率 m g 0.980.985ηη⨯=⨯ 排污水冷却器效率 b 0.98η= 排污水冷却器端差 8℃ 除氧器水箱水位标示 20m 三、计算过程1、汽态曲线（N125-135/550/550型机组的蒸汽膨胀过程曲线）2、根据已知数据计算或查出有关的汽水参数如表33、锅炉排污利用系统计算表4 有关热汽量及排污利用系统的比焓值计算汽轮机总进汽量D '0 kg/h 0912l m m D D D D +++1.0311D 0 1.0311 锅炉蒸发量D gl kg/h 0l D D '+1.0468D 0 1.0468 锅炉连续排污量D pw kg/h 0.01gl D0.01047D 0 0.01047 锅炉给水量D fw kg/hgl pw D D +1.05727D 0 1.05727锅炉排污水比焓h 'pw /kJ kg由汽包压力查水蒸气表1208.07 排污扩容器的扩容蒸汽比焓h ''f /kJ kg取s=0.98，由扩容器压力取0.663MPa及s 查表4718.31排污水比焓h 'f /kJ kg0.663PW P Mpa =678.1 扩容蒸汽系数αf()pw pw f f f pw f f h h h h αααα''''=+-0.002561扩容排污水系数α'pwpw f αα-0.007909补充水量D maL PWD D '+ 0.026172D 0 0.026172补充水比焓D ma h w /kJ kgP=0.606MPa,t=20℃84.42排污冷却器出口补充水比焓c wmah/kJ kg()()cpw f wc ma w w h h h ma h ma αα''-=-锅炉连续排污利用系统 4、各级抽汽量计算给水泵中的比焓升p h ∆，除氧器水箱标示20m ，则给水泵进口压力为363109.820/100.792fp p gh p ρ'=+=⨯⨯+＝0.958MPa除氧器压力下的饱和温度0174.5pf t C =，查表732.723/fp h KJ Kg '=，2.134/fp fpS S KJ Kg '''==，给水泵出口压力17.029fp P MPa ''=，749.94/fp h KJ kg ''=，故749.94732.723()/21.52/0.8p fp fp gph h h h KJ Kg η-'''∆=-==高压加热器和除氧器计算系统 ＃1加热器平均为1112()()z n fw w w h h h h αηα-=-1211() 1.05727(1043.22946.67)0.04786()(3163.62987.23)0.98fw w w z n h h h h ααη--===--⨯＃2加热器平均为[]22211223()()()z z z n fw w w h h h h h h ααηα-+-=-，[]2(3081.26826.81)0.04786(987.23826.61)0.98 1.05727(946.67710.28)α-+-=-20.1047486α=120.1047460.047860.1526086αα+=+= ＃3除氧器 物质平衡为87123123()()l l m m c f fw αααααααααα-+++++++=433[(7851)254]100.1521470.002561 1.05727c αα--++⨯++++=330.897162c αα=- 热平衡为()872102333412123()l l m m rn c w f f fw h h h h h h h h n h ααααααααααηα'''⎡⎤-++++++++=⎣⎦化学补充化学补充30.02784α=，30.84945C α=＃4加热器热平衡[]444345()()n c w w h h h h αηα'-=- 4(3117.82618)0.980.84945(612.21511.11)α-⨯=- 40.033955α= ＃5加热器热平衡[]55545356()4()()n c w w h h h h h h ααηα'''-+-=- []56(2983.11526.61)0.03509(618526.610.980.84945(511.11)wz h α-+-=-560.1751930.00034674wz h α=-混合点m 的物质平衡为3456766()c c c c ααααααα=+++++5．汽机各级段通流量计算（1）调节级第1-6级通流量：()161α-= （2）第7-8级通流量：()()()1781691010.0080.04786L L αααα---=+-=+-0.95294=（3）再热蒸汽通流量：()82780.952940.00780.10474860.84039rh L αααα-=--=--=（4）中压缸第9-14级通流量：()()()341011914rh m m L L αααααα-=--+-()()0.847390.00030.00030.02740.009=--+-0.86628=（5）中压缸第15-16级通流量：()()31115169140.866280.027850.0090.83754L αααα--=-+=-+=（6）中压缸第17-18级通流量：()()4171815160.83750.035060.80248ααα--=-=-=（7）低压缸第19-21级通流量:()()512192117180.802480.065840.00090.73574αααα--=--=--=（8）低压缸第22-23级通流量：()()6222319210.735740.020850.71526ααα--=-=-=（9）低压缸第24级通流量：()24722230.715160.021540.69362ααα-=-=-=（10）排入凝汽器流量:'2415160.693620.0010.0010.69162n αααα=--=--=甲凝汽器物质平衡验算:670.751970.0261720.021540.00410.69016n ma sg ααααα=---=---=误差：'0.691620.690016100%100%0.23%0.690016n n n n ααδαα--=⨯=⨯= 允许。

热力发电厂课程设计一、课程设计题目600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算二、课程设计的任务1、通过课程设计加深巩固热力发电厂所学的理论知识，了解热力发电厂热力计算的一般步骤；2、根据给定的热力系统数据，计算汽态膨胀过程线上各计算点的参数，并在h -s 图上绘出汽态膨胀线；3、计算额定功率下的汽轮机进汽量D 0及机组和全厂的热经济性指标，包括汽轮机热耗率、全厂热耗率、全厂发电标准煤耗率和全厂供电标准煤耗率。

三、计算类型定功率计算四、原则性热力系统原则性热力系统图见图1。

H PGBH 4H DT DL P1L P2CD m aSGC PD EH 8H 7H 5FPH 3H 2H 1IPA BD ELM NA HPRLT1S1S2T 2T 3S3S4T 4B N T RH M PSS1S2S3S4轴封供汽母管T=T 1T 2T 3T 4+++FD l图1 发电厂原则性热力系统锅炉：HG-1900/25.4-YM4 型超临界、一次再热直流锅炉。

汽轮机：CLN600–24.2/566/566型超临界、三缸四排汽、单轴凝汽式汽轮机。

回热系统：系统共有八级不调节抽汽。

其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。

一至七级回热加热器（除除氧器外）均装设了疏水冷却器。

三台高压加热器均内置蒸汽冷却器。

汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过凝结水精处理装置、轴封加热器、四台低压加热器，进入除氧器。

给水由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终进入锅炉。

三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；四台低压加热器的疏水逐级自流至凝汽器热井。

五、计算原始资料1、汽轮机参数：(1)额定功率：P e=600MW；(2)主蒸汽参数：p0=24.2MPa，t0=566℃；(3)过热器出口蒸汽压力25.4 MPa，温度570℃；(4)再热蒸汽参数：热段：p rh=3.602MPa，t rh=566℃；冷段：p'rh=4.002MPa，t'rh=301.9℃；(5)排汽参数：见表3中A；2、回热系统参数：(1)机组各级回热抽汽参数见表1；表1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力MPa 5.899 4.002 1.809 0.9405 0.3871 0.1177 0.05757 0.01544 抽汽温度℃351.2 301.9 457.0 363.2 253.8 128.2 x=1.0 x=0.98 抽汽管道压损% 3 3 3 5 5 5 5 5加热器上端差℃见表3中B - 见表3中C加热器下端差℃ 5.6 5.6 5.6 - 5.6 5.6 5.6 - 注：忽略加热器和抽汽管道散热损失(2)给水泵出口压力：p pu=29.21MPa，给水泵效率：ηpu=0.9；(3)除氧器至给水泵高度差：H pu=22m；(4)小汽轮机排汽压力：p cx=7kPa，小汽轮机机械效率：ηmx=0.99，排汽干度：X cx=1；(5)凝结水泵出口压力：p'pu=1.724Mpa；(6)高加水侧压力取给水泵出口压力，低加水侧压力取凝结水泵出口压力；3、锅炉参数：锅炉效率：ηb =93%。

《热力发电厂》课程设计指导书（1）设计题目： 600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算一、课程设计的目的和任务本课程设计是《热力发电厂》课程的具体应用和实践，是热能工程专业的各项基础课和专业课知识的综合应用，其重点在于将理论知识应用于一个具体的电厂生产系统介绍实际电厂热力系统的方案拟定、管道与设备选型及系统连接方式的选择，详细阐述实际热力系统的能量平衡计算方法和热经济性指标的计算与分析。

完成课程设计任务的学生应熟练掌握系统能量平衡的计算，可以应用热经济性分析的基本理论和方法对各种热力系统的热经济性进行计算、分析，熟练掌握发电厂原则性热力系统的常规计算方法，了解发电厂原则性热力系统的组成。

二、计算任务1 ．根据给定的热力系统数据，在 h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）；2 ．计算额定功率下的汽轮机进汽量 D0，热力系统各汽水流量 D j；3 ．计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）；4 ．按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流量标在图中（手绘图 A2 ）。

汽水流量标注： D ×××，以 t/h 为单位三、计算类型：定功率计算采用常规的手工计算法。

为便于计算,凡对回热系统有影响的外部系统,如辅助热力系统中的锅炉连续排污利用系统、对外供热系统等,应先进行计算。

因此全厂热力系统计算应按照“先外后内,由高到低”的顺序进行。

计算的基本公式是热平衡式、物质平衡式和汽轮机功率方程式,具体步骤如下:1、整理原始资料根据给定的原始资料,整理、完善及选择有关的数据,以满足计算的需要。

(1)将原始资料整理成计算所需的各处汽、水比焓值,如新蒸汽、抽汽、凝气比焓。

加热器出口水、疏水、带疏水冷却器的疏水及凝汽器出口水比焓，再热热量等。

600MW凝汽式机组原则性热力计算引言凝汽式机组是现代化火力发电厂的主流形式之一，在我国的电力工业中发挥着重要的作用。

其中，600MW凝汽式机组是一种规模较大、效率较高的机组类型。

本文将针对600MW凝汽式机组的原则性热力计算方法进行探讨，以帮助读者了解凝汽式机组的基本热力特性及其影响因素。

热力计算基本原理凝汽式机组的原理是将高温高压的水蒸气冷凝成水，同时释放出大量的热量。

在凝汽式机组内部，燃煤产生的热量将水氧化反应，产生高温高压的水蒸气，然后通过汽轮机运转，产生功率。

在完成功率输出后，水蒸气进入凝汽器，被冷却并转化为水，然后回流到锅炉，循环利用。

600MW凝汽式机组的热力计算原理性参数下面列举了600MW凝汽式机组的原理性参数：•炉膛压力：25MPa•炉膛温度：550℃•出口压力：7.9kPa•入口温度：31℃•凝汽器排出温度：45℃•火电厂高温再热式汽轮机：三次再热、四次抽汽热力参数计算方法根据上述原理性参数，我们可以计算出下列热力参数：1.蒸汽周期；2.汽轮机效率；3.一次进汽流量；4.一次再热汽流量；5.两次再热汽流量；6.三次再热汽流量；7.一次抽汽流量；8.二次抽汽流量；9.三次抽汽流量；10.四次抽汽流量；11.进口给水的流量；12.循环水的流量。

计算方法较复杂，将不在此一一列举。

热力计算应用热力计算在凝汽式机组的设计和运行管理中扮演着重要角色。

其应用包括：•优化锅炉和汽轮机的运行参数，提高机组效率；•诊断问题和解决故障，确保机组稳定运行和生产安全；•评估机组性能和可靠性，为预测和规划运行管理提供依据。

总结本文介绍了600MW凝汽式机组的原则性热力计算方法及其应用。

通过计算流量、温度、压力等参数，我们可以对机组的热力特性进行评估和优化，以提高机组的效率和性能。

在实践中，热力计算在机组的设计、建设、检修和运维中都发挥着重要作用。

《热力发电厂》课程设计说明书xx 学院 xx 年xx 月1 绪 论 (4)2 热力系统与机组资料 ............2。

1。

热力系统简介 ............2.2.原始资料 ....................3 热力系统计算 ........................3.1.汽水平衡计算 ............3。

2. 汽轮机进汽参数计算 ............................................................................................................ 14 3。

3。

辅助计算 .. (15)设计题目660MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统计算设 计 人同组成员指导教师3.4. 各加热器进、出水参数计算 (16)3。

5。

高压加热器组抽汽系数计算 (25)3.6. 除氧器抽汽系数计算 (28)3。

7。

低压加热器组抽汽系数计算 (29)3.8. 凝汽系数c 计算 (31)3。

9. 汽轮机内功计算 (32)3。

10.汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 (34)3.11.全厂性热经济指标计算 (36)4 反平衡校核 (38)5 辅助系统设计、选型 (41)5.1. 主蒸汽系统 (41)5。

2. 给水系统 (41)5.3. 凝结水系统 (42)5。

4. 抽空气系统 (42)5。

5. 旁路系统 (42)5。

6. 补充水系统 (43)5.7. 阀门 (43)6 结论 (46)致谢 (48)参考文献 (49)1 绪论火力发电厂简称火电厂，是利用煤炭、石油、天然气作为燃料生产电能的工厂。

其能量转换过程是：燃料的化学能→热能→机械能→电能。

最早的火力发电是1875 年在巴黎北火车站的火电厂实现的。

随着发电机、汽轮机制造技术的完善，输变电技术的改进，特别是电力系统的出现以及社会电气化对电能的需求，20 世纪30 年代以后,火力发电进入大发展的时期.火力发电机组的容量由200兆瓦级提高到300～600 兆瓦级(50 年代中期），到1973 年，最大的火电机组达1300兆瓦。

600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算凝汽式机组是一种常见的发电机组，其热力系统是整个机组运行的核心。

本文将对600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统进行计算，以探讨其热力性能。

首先，我们需要了解凝汽式机组的基本原理。

在凝汽式机组中，燃煤或燃气的燃料在锅炉中燃烧，产生高温的燃烧气体。

燃烧气体通过锅炉中的热交换器传热给水，将水蒸汽产生。

蒸汽经过扩张机进行膨胀，驱动发电机运转，然后蒸汽进入凝汽器，冷却成水并凝结，然后被泵送回锅炉中进行再次加热。

根据以上原理，我们可以计算600MW凝汽式机组的热力系统。

首先，我们需要确定机组的热效率。

热效率是指机组产生的电能与供给机组的燃料能量之间的比值。

我们可以根据燃煤或燃气的热值和机组的实际发电量来计算机组的热效率。

其次，我们需要计算机组的热损失。

热损失是指机组在能量传递和转换过程中未能被充分利用而流失掉的热量。

机组的热损失可以从锅炉、发电机、凝汽器以及其他相关设备中产生。

我们可以通过测量这些设备的热损失来估计整个机组的热损失。

然后，我们需要计算机组的热功率。

热功率是指机组所能够产生的热量。

热功率可以从锅炉中的蒸汽量以及蒸汽的压力来计算。

我们可以根据锅炉的设计参数以及实际运行数据来计算热功率。

最后，我们需要计算机组的热耗率。

热耗率是指机组所需要的热量与发电机输出的电量之间的比值。

我们可以根据热耗率来评估机组的热利用效率。

综上所述，600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算涉及到热效率、热损失、热功率和热耗率的计算。

通过对这些参数的计算，可以评估机组的热力性能，并找出可能存在的问题和改进空间，提高机组的热利用效率。

国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算1 课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。

如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。

2 课程设计的题目及任务：设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。

计算任务：㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率） ㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3 已知数据：汽轮机型式及参数机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；锅炉型式及参数锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541额定蒸发量Db：2027t／h额定过热蒸汽压力P b17.3MPa额定再热蒸汽压力 3.734MPa额定过热蒸汽温度541℃额定再热蒸汽温度541℃汽包压力：P du18.44MP锅炉热效率92.5％汽轮机进汽节流损失4％中压缸进汽节流损失2％轴封加热器压力P T98kPa疏水比焓415kJ／kg汽轮机机械效率98.5％发电机效率99％补充水温度20℃厂用电率0.074 计算过程汇总:㈠原始资料整理：㈡ 全厂物质平衡方程① 汽轮机总汽耗量 0D ② 锅炉蒸发量D 1= 全厂工质渗漏+厂用汽=65t/h （全厂工质损耗）0D =D b - D 1= D b -65③ 锅炉给水量Dfw= D b +D 1b -D e = D b -45=0D +20④ 补充水量D ma =D l + D b =95t/h㈢ 计算回热系统各段抽汽量 回热加热系统整体分析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器组成。

国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算1 课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。

如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。

2 课程设计的题目及任务：设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。

计算任务：㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率） ㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3 已知数据：汽轮机型式及参数机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；锅炉型式及参数锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541额定蒸发量Db：2027t／h额定过热蒸汽压力P b17.3MPa额定再热蒸汽压力 3.734MPa额定过热蒸汽温度541℃额定再热蒸汽温度541℃汽包压力：P du18.44MP锅炉热效率92.5％汽轮机进汽节流损失4％中压缸进汽节流损失2％轴封加热器压力P T98kPa疏水比焓415kJ／kg汽轮机机械效率98.5％发电机效率99％补充水温度20℃厂用电率0.074 计算过程汇总:㈠原始资料整理：㈡ 全厂物质平衡方程① 汽轮机总汽耗量 0D ② 锅炉蒸发量D 1= 全厂工质渗漏+厂用汽=65t/h （全厂工质损耗）0D =D b - D 1= D b -65③ 锅炉给水量Dfw= D b +D 1b -D e = D b -45=0D +20④ 补充水量D ma =D l + D b =95t/h㈢ 计算回热系统各段抽汽量 回热加热系统整体分析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器组成。

热力发电厂课程设计学校机械工程系课程设计说明书专业班级：学生姓名：指导教师：完成日期：学校机械工程系课程设计评定意见设计题目：国产660mw凝汽式机组全厂原则性热力系统排序学生姓名：专业班级测评意见：评定成绩：指导教师（亲笔签名）：2021年12月9日评定意见参考提纲：1.学生顺利完成的工作量与内容与否合乎任务书的建议。

2.学生的勤奋态度。

3.设计或说明书的优缺点，包括：学生对理论知识的掌握程度、实践工作能力、表现出的创造性和综合应用能力等。

《热力发电厂》课程设计任务书一、课程设计的目的（综合训练）1、综合运用热能动力专业基础课及其它先修成课程的理论和生产实际科学知识展开某660mw凝气式机组的全厂原则性热力系统的设计排序，并使理论和生产实际科学知识紧密的融合出来，从而并使《热力发电厂》课堂上所学科学知识获得进一步稳固、增进和拓展。

2、学习和掌握热力系统各汽水流量、机组的全厂热经济指标的计算，以及汽轮机热力过程线的计算与绘制方法，培养学生工程设计能力和分析问题、解决问题的能力。

3、《热力发电厂》就是热能动力设备及应用领域专业学生对专业基础课、专业课的综合自学与运用，亲自参予设计排序为学生今后展开毕业设计工作打下基础，就是热能动力设备及应用领域专业技术人员必要的专业训练。

二、课程设计的要求1、明晰自学目的，端正学习态度2、在教师的指导下，由学生单一制顺利完成3、正确理解全厂原则性热力系统图4、恰当运用物质均衡与能量守恒原理5、合理精确的列表格，分析处置数据三、课程设计内容1.设计题目国产660mw凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）2.设计任务（1）根据取值的热力系统原始数据，排序汽轮机热力过程线上各排序点的参数，并在h-s图上绘制热力过程线；（2）计算额定功率下的汽轮机进汽量do，热力系统各汽水流量dj、gj；（3）计算机组和全厂的热经济性指标；（4）绘制全厂原则性热力系统图，并将所排序的全部汽水参数详尽五字在图中（建议计算机绘图）。

热⼒发电⼚课程设计计算书详解热⼒发电⼚课程设计指导⽼师:连佳姓名:陈阔班级:12-1600MW 凝汽式机组原则性热⼒系统热经济性计算计算数据选择为A3，B2，C11.整理原始数据的计算点汽⽔焓值已知⾼压缸汽轮机⾼压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%,则）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=?-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169;由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg;由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃，冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃，可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。

1.2编制汽轮机组各计算点的汽⽔参数（如表4所⽰）表4 600MW 凝汽式机组回热系统计算点汽⽔参数项⽬符号单位回热加热器加热器编号- - H1 H2 H3 H4（HD ） H5 H6 H7 H8 SG 排汽C 加热蒸汽抽汽压⼒p j MPa 5.899 4.002 1.809 0.9405 0.3871 0.1177 0.05757 0.01544 - 0.006 抽汽温度t j ℃ 351.2 301.9 457 363.2 253.8 128.2 x=1.0 x=0.98 - x=0.95 抽汽⽐焓h j kJ/kg 3051.8 2967.4 3375.5 3187.6 2972.8 2731.2 2651.8 2548.3 - 2439.1 抽汽压损Δp j ％ 3 3 3 5 5 5 5 5 - - 加热器压⼒p'j MPa 5.72203 3.88194 1.75473 0.893475 0.367745 0.111815 0.054692 0.014668 0.098 0.006 p ’压⼒下饱和⽔温 t s ℃ 272.5 248.6 205.9 175140.6 102.8 83.6 53.5 99 36.2 p'下饱和⽔焓 h'j kJ/kg 1197.9 1078.8 878.9 741.3591.8 430.8 350 224 415.1 151.5 被加热⽔（蒸汽）上端差θ℃ - 0 0 01 1 1 1 - - 加热器出⼝⽔温 - ℃ 273.5 248.6 205.9 175139.6 101.8 82.6 52.5 - - ⽔侧压⼒ - MPa 29.21 0.8934751.724 - 出⼝⽔焓 h wj kJ/kg 1203.1 1079 879.1 741.3587.4 426.7 345.8 219.7 - - 进⼝⽔焓 h wj+1 kJ/kg 1079 879.1 741.1 587.4426.7 345.8 219.7 - - - 疏⽔下端差φ℃ 5.6 5.6 5.6 -5.6 5.6 5.6 - - - 疏⽔出⼝⽔温 T''I ℃ 254.2 211.5 184.3 -107.4 88.2 58.1 - 99 - 疏⽔出⼝⽔焓 h wj d kJ/kg 1106.3 904.6 782.27 - 450.3 369.4 2431 224 415.4-1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所⽰。

660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。

（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。

其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。

全厂的原则性热力系统如图5-1所示。

该系统共有八级不调节抽汽。

其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。

第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。

第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。

气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。

然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。

三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。

凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。

给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。

锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。

扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。

600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算凝汽式发电机组是一种常见的发电装置，通过在燃烧室中燃烧燃料，从而产生高温高压的燃气。

这些燃气经过涡轮机的推动，从而驱动发电机发电。

在这个过程中，燃气能量被转化为机械能，然后转化为电能。

在全厂原则性热力系统计算中，我们需要计算凝汽式发电机组全厂的能量转换过程，以及各组件的能量损失情况。

下面是一个示例的计算步骤：1.燃气流程：首先，我们需要计算燃气在燃烧室中的燃烧过程。

这个过程中，燃料和空气混合在一起，产生高温高压的燃气。

我们需要计算燃气的热输入、质量流量以及热力特性。

2.涡轮机流程：接下来，我们需要计算涡轮机的工作过程。

涡轮机通过燃气的压力和温度来驱动转子转动，从而转化为机械能。

我们需要计算转子的转速以及转动功。

3.发电机流程：涡轮机转动的机械能需要通过发电机转化为电能。

我们需要计算发电机的效率以及电能产生的功率。

4.蒸汽循环流程：在涡轮机工作后，燃气经过凝汽器冷却成为水蒸汽。

然后，水蒸汽被再次加热，在高温高压下再次进入涡轮机。

我们需要计算蒸汽循环的效率以及各组件的能量损失。

5.辅助系统：除了核心的凝汽式发电机组，还有很多辅助系统，如冷却水系统、泵站等。

我们需要计算这些系统的能量损失以及效率。

在进行以上计算时，我们需要使用一些基本的热力学公式和参数。

例如，燃气的热输入可以通过燃料的高位发热值和燃料消耗量计算得到。

涡轮机的转速可以通过流量和进口出口压力计算得到。

发电机的效率可以通过实验测量或者理论计算得到。

总结起来，凝汽式机组全厂原则性热力系统计算是一个包括燃气流程、涡轮机流程、发电机流程、蒸汽循环流程以及辅助系统的计算过程。

通过对这些过程的能量转换和损失进行计算，可以评估凝汽式机组的热力性能，并提供相应的改进和优化建议。

目录1.本课程设计的目的 (2)2.计算任务 (2)3.计算原始资料 (2)4.计算过程 (4)4.1全厂热力系统辅助性计算 (4)4.2原始数据整理及汽态线绘制 (5)4.3全厂汽水平衡 (5)4.4各回热抽汽量计算及汇总 (6)4.5汽轮机排汽量计算与校核 (9)4.6汽轮机汽耗量计算 (10)5.热经济指标计算 (11)5.1.汽轮机发电机组热经济性指标计算 (11)5.2.全厂热经济指标计算 (12)6.反平衡校核 (13)7.参考文献 (14)附图（汽态膨胀过程线） (15)1.本课程设计的目的热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。

是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性的训练，是本课程的重要环节。

通过课程设计是学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握热力系统全面性计算和局部性分析的初步方法；培养学生查阅、使用国家有关设计标准、规范，进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力；锻炼提高运算、制图、计算机编程等基本技能；增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度。

2.计算任务1.根据给定的热力系统数据，在h—s图上汇出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）。

2.计算额定功率下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量D j。

3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）。

3.计算原始资料1.汽轮机形式及参数（1）机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式机组。

（2）额定功率：P e=600MW。

（3）主蒸汽初参数（主汽阀前）：P0=16.7Mpa，t0=537℃。

（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：P rh=3.234Mpa，t rh=537℃冷段：P’rh=3.56Mpa，t’rh=315℃。

《热力发电厂》课程设计说明书设计题目660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算设计人同组成员指导教师xx学院xx年xx月1 绪论 (3)2 热力系统与机组资料 (5)2.1. 热力系统简介 (5)2.2. 原始资料 (6)3 热力系统计算 (9)3.1. 汽水平衡计算 (9)3.2. 汽轮机进汽参数计算 (10)3.3. 辅助计算 (11)3.4. 各加热器进、出水参数计算 (12)3.5. 高压加热器组抽汽系数计算 (20)3.6. 除氧器抽汽系数计算 (23)3.7. 低压加热器组抽汽系数计算 (24)计算 (25)3.8. 凝汽系数c3.9. 汽轮机内功计算 (26)3.10.汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 (28)3.11.全厂性热经济指标计算 (30)4 反平衡校核 (32)5 辅助系统设计、选型 (34)5.1. 主蒸汽系统 (34)5.2. 给水系统 (34)5.3. 凝结水系统 (34)5.4. 抽空气系统 (34)5.5. 旁路系统 (35)5.6. 补充水系统 (35)5.7. 阀门 (35)6 结论 (37)致谢 (39)参考文献 (40)1 绪论火力发电厂简称火电厂，是利用煤炭、石油、天然气作为燃料生产电能的工厂。

其能量转换过程是：燃料的化学能→热能→机械能→电能。

最早的火力发电是1875 年在巴黎北火车站的火电厂实现的。

随着发电机、汽轮机制造技术的完善，输变电技术的改进，特别是电力系统的出现以及社会电气化对电能的需求，20 世纪30 年代以后，火力发电进入大发展的时期。

火力发电机组的容量由200兆瓦级提高到300～600 兆瓦级（50 年代中期），到1973 年，最大的火电机组达1300兆瓦。

大机组、大电厂使火力发电的热效率大为提高，每千瓦的建设投资和发电成本也不断降低。

到80 年代后期，世界最大火电厂是日本的鹿儿岛火电厂，容量为4400 兆瓦但机组过大又带来可靠性、可用率的降低，因而到90 年代初，火力发电单机容量稳定在300～700 兆瓦。

660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、计算机组的和全厂的热经济性指标；3.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。

（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套600MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。

其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2207t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热600MW凝汽式气轮机。

全厂的原则性热力系统如图5-1所示。

该系统共有八级不调节抽汽。

其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。

第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为℃、0℃、0℃。

第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为℃。

气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。

然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.1℃，进入锅炉。

三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。

9kPa。

给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.27kPa。

锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。

扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。

锅炉过热器的减温水（③）取自给水泵出口，设计喷水量为66240kg/h。

660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、计算机组的和全厂的热经济性指标；3.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。

（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套600MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。

其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2207t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热600MW凝汽式气轮机。

全厂的原则性热力系统如图5-1所示。

该系统共有八级不调节抽汽。

其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。

第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为℃、0℃、0℃。

第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为℃。

气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。

然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.1℃，进入锅炉。

三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。

9kPa。

给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.27kPa。

锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。

扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。

锅炉过热器的减温水（③）取自给水泵出口，设计喷水量为66240kg/h。

国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（一）计算任务1.最大计算功率下的汽轮机进汽量D0，回热系统各汽水流量D j；2．计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、绝对电效率、管道效率、全厂热耗率、全厂标准煤耗率、全厂热效率）；3．按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流量绘制成表格，绘制回热系统计算点汽水参数表格，并进行功率校核。

（二）计算类型：定功率计算（三）系统简介国产600MW凝汽式机组，机组为亚临界压力、一次中间再热、单轴、反动式、四缸四排汽机组。

汽轮机高、中、低压转子均为有中心孔的整锻转子。

汽轮机配HG-2008/18-YM2型亚临界压力强制循环汽包炉。

采用一级连续排污系统，扩容器分离出得扩容蒸汽送入除氧器。

该系统共有八级抽汽。

其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。

八级回热加热器（除氧器除外）均装设了疏水冷却器，以充分利用本级疏水热量来加热本级主凝结水。

三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，将三台高压加热器上端差分别减小为-1.7℃、0℃、0℃，从而提高了系统的热经济性。

四台低压加热器上端差均为2.8℃，八级加热器下端差（除氧器除外）均为5.5℃。

汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。

然后由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到273.3℃，进入锅炉。

三台高加疏水逐级自流至除氧器；四台低加疏水逐级自流至凝汽器。

凝汽器为双压式凝汽器，汽轮机排汽压力0.0049MPa ,凝汽器压力下饱和水焓h’c=136.2 ( kJ/kg)与单压凝汽器相比，双压凝汽器由于按冷却水温度低、高分出了两个不同的汽室压力，因此它具有更低些的凝汽器平均压力，汽轮机的理想比焓降增大。

给水泵汽轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第4级抽汽），无回热加热，其排汽亦进入凝汽器。