北京XX中心
玻璃护栏
设计计算书
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批准：
沈阳YY幕墙装饰工程有限公司二〇〇九年五月十二日
目录
1 计算引用的规范、标准及资料 (1)
1.1 幕墙设计规范： (1)
1.2 建筑设计规范： (1)
1.3 铝材规范： (2)
1.4 金属板及石材规范： (2)
1.5 玻璃规范： (2)
1.6 钢材规范： (3)
1.7 胶类及密封材料规范： (3)
1.8 门窗及五金件规范： (4)
1.9 相关物理性能等级测试方法： (5)
1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (5)
1.11 土建图纸： (5)
2 基本参数 (6)
2.1 栏杆所在地区： (6)
2.2 地面粗糙度分类等级： (6)
2.3 抗震烈度： (6)
3 栏杆承受荷载计算 (6)
3.1 风荷载标准值的计算方法： (6)
3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值： (7)
3.3 计算面板材料时的风荷载标准值： (7)
3.4 垂直于栏杆平面的分布水平地震作用标准值： (7)
3.5 作用效应组合： (8)
4 护栏横杆计算 (8)
4.1 护栏横杆荷载计算： (9)
4.2 护栏横杆强度计算： (9)
4.3 护栏横杆挠度计算： (10)
5 护栏立杆计算 (10)
5.1 护栏立杆荷载计算： (11)
5.2 护栏立杆抗弯强度校核： (12)
5.3 护栏立杆挠度计算： (12)
6 栏杆玻璃的计算 (14)
6.1 玻璃板块荷载计算： (14)
6.2 玻璃的强度计算： (15)
6.3 玻璃最大挠度校核： (15)
7 附录常用材料的力学及其它物理性能 (17)
玻璃护栏设计计算书
1 计算引用的规范、标准及资料
1.1幕墙设计规范：
《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007
《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003
《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001
《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2001
《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001
《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2003
《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101：98
《建筑幕墙》 GB/T21086-2007
《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001
《小单元建筑幕墙》 JG/T216-2008
1.2建筑设计规范：
《地震震级的规定》 GB/T17740-1999
《钢结构防火涂料》 GB14907-2002
《钢结构设计规范》 GB50017-2003
《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002
《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)
《高处作业吊蓝》 GB19155-2003
《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95
《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99
《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004
《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002
《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004
《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002
《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2001
《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003
《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002
《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008
《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005
《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订)
《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001
《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001(2008年版)
《建筑设计防火规范》 GB50016-2006
《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94(2000年版)
《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002
《民用建筑设计通则》 GB50352-2005
《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-2002
1.3铝材规范：
《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-2008
《建筑用隔热铝合金型材-穿条式》 JG/T175-2005
《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG/T133-2000
《铝合金建筑型材第1部分基材》 GB5237.1-2008《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》 GB5237.2-2008《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》 GB5237.3-2008《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》 GB5237.4-2008《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》 GB5237.5-2008《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》 GB5237.6-2004《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2000
《一般工业用铝及铝合金板、带材》 GB/T3880.1～3-2006《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2000
《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》 YS/T459-2003
1.4金属板及石材规范：
《干挂饰面石材及其金属挂件》 JC830.1、2-2005《建筑装饰用微晶玻璃》 JC/T872-2000
《建筑幕墙用瓷板》 JG/T217-2007
《建筑装饰用搪瓷钢板》 JG/T234-2008
《微晶玻璃陶瓷复合砖》 JC/T994-2006
《超薄天然石材复合板》 JC/T1049-2007
《铝幕墙板、板基》 YS/T429.1-2000《铝幕墙板、氟碳喷漆铝单板》 YS/T429.2-2000《建筑幕墙用铝塑复合板》 GB/T17748-2008《铝塑复合板用铝带》 YS/T432-2000
《天然板石》 GB/T18600-2001《天然大理石荒料》 JC/T202-2001
《天然大理石建筑板材》 GB/T19766-2005《天然花岗石荒料》 JC/T204-2001
《天然花岗石建筑板材》 GB/T18601-2001《天然石材统一编号》 GB/T17670-2008 《天然饰面石材术语》 GB/T13890-2008
1.5玻璃规范：
《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002《防弹玻璃》 GB17840-1999
《浮法玻璃》 GB11614-1999
《夹层玻璃》 GB/T9962-1999
《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005
《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2001
《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-2008
《普通平板玻璃》 GB4871-1995
《热弯玻璃》 JC/T915-2003
《压花玻璃》 JC/T511-2002
《中空玻璃》 GB/T11944-2002
《着色玻璃》 GB/T18701-2002
1.6钢材规范：
《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005
《不锈钢棒》 GB/T1220-2007
《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-1984
《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007
《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007
《不锈钢丝》 GB/T4240-93
《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007
《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000
《擦窗机》 GB19154-2003
《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006
《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995
《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008
《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007
《耐候结构钢》 GB/T4171-2008
《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997
《合金结构钢》 GB/T3077-1999
《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002
《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000
《碳钢焊条》 GB/T5117-1999
《碳素结构钢》 GB/T700-2006
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007
《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999
《预应力筋用锚具、夹具和连接器》 GB/T14370-2000
1.7胶类及密封材料规范：
《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006
《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001
《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001
《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004
《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001
《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994
《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001
《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007
《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002
《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-2003
1.8门窗及五金件规范：
《封闭型沉头抽芯铆钉》 GB/T12616-2004《封闭型平圆头抽芯铆钉》 GB/T12615-2004《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277-1985《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.15-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB/T3098.6-2000《紧固件机械性能抽芯铆钉》 GB/T3098.19-2004《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T3098.5-2000《紧固件术语盲铆钉》 GB/T3099-2004《铝合金门窗》 GB/T8478-2008《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000《地弹簧》 QB/T2697-2005《铝合金门插锁》 QB/T3885-1999 《平开铝合金窗把手》 QB/T3886-1999 《铝合金撑挡》 QB/T3887-1999 《铝合金窗不锈钢滑撑》 QB/T3888-1999 《铝合金门窗拉手》 QB/T3889-1999 《铝合金窗锁》 QB/T3900-1999 《铝合金门锁》 QB/T3901-1999 《推拉铝合金门用滑轮》 QB/T3902-1999 《闭合器》 QB/T3893-1999 《外装门锁》 QB/T2473-2000《弹子插芯门锁》 GB/T2474-2000《叶片门锁》 QB/T2475-2000《球型门锁》 QB/T2476-2000
《铜合金铸件》 GB/T13819-1992
《锌合压铸件》 GB/T13821-1992
《铝合金压铸件》 GB/T15114-1994
《铸件尺寸公差与机械加工余量》 QB/T6414-1999
《建筑门窗五金件插销》 JG214-2007
《建筑门窗五金件传动机构用执手》 JG124-2007
《建筑门窗五金件旋压执手》 JG213-2007
《建筑门窗五金件合页（铰链）》 JG125-2007
《建筑门窗五金件传动锁闭器》 JG126-2007
《建筑门窗五金件滑撑》 JG127-2007
《建筑门窗五金件滑轮》 JG129-2007
《建筑门窗五金件多点锁闭器》 JG215-2007
《建筑门窗五金件撑挡》 JG128-2007
《建筑门窗五金件通用要求》 JG212-2007
《建筑门窗五金件单点锁闭器》 JG130-2007
《建筑门窗内平开下悬五金系统》 JG168-2004
《钢塑共挤门窗》 JG207-2007
《电动采光排烟窗》 JG189-2006
1.9相关物理性能等级测试方法：
《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001
《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000
《采暖居住建筑节能检验标准》 JGJ132-2001
《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006
《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001
《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002
《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000
《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007
《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001
《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000
《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》 GB/T8484-2008
《建筑外窗采光性能分级及检测方法》 GB/T11976-2002
《建筑门窗空气隔声性能分级及检测方法》 GB/T8485-2008
《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T7106-2008《建筑装饰装修工程施工质量验收规范》 GB50210-2001
《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-2002
1.10《建筑结构静力计算手册》(第二版)
1.11土建图纸：
2 基本参数
2.1栏杆所在地区：
北京地区；
2.2地面粗糙度分类等级：
栏杆属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；
C类：指有密集建筑群的城市市区；
D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；
依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。
2.3抗震烈度：
根据国家规范《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001 2008版)，北京地区地震基本烈度为8度，地震动峰值加速度为0.2g，水平地震影响系数最大值为：α
max
=0.16。
3 栏杆承受荷载计算
3.1风荷载标准值的计算方法：
栏杆属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001 2006年版)计算：
w
k =β
gz
μ
z
μ
s1
w
……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]
上式中：
w
k
：作用在栏杆上的风荷载标准值(MPa)；
Z：计算点标高：60m；
β
gz
：瞬时风压的阵风系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：
β
gz =K(1+2μ
f
)
其中K为地面粗糙度调整系数，μ
f
为脉动系数
A类场地：β
gz =0.92×(1+2μ
f
) 其中：μ
f
=0.387×(Z/10)-0.12
B类场地：β
gz =0.89×(1+2μ
f
) 其中：μ
f
=0.5(Z/10)-0.16
C类场地：β
gz =0.85×(1+2μ
f
) 其中：μ
f
=0.734(Z/10)-0.22
D类场地：β
gz =0.80×(1+2μ
f
) 其中：μ
f
=1.2248(Z/10)-0.3
对于C类地形，60m高度处瞬时风压的阵风系数：
β
gz
=0.85×(1+2×(0.734(Z/10)-0.22))=1.6913
μ
z
：风压高度变化系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算：
A类场地：μ
z
=1.379×(Z/10)0.24
当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；
B类场地：μ
z
=(Z/10)0.32
当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；
C类场地：μ
z
=0.616×(Z/10)0.44
当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；
D类场地：μ
z
=0.318×(Z/10)0.60
当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；
对于C类地形，60m高度处风压高度变化系数：
μ
z
=0.616×(Z/10)0.44=1.3551
μ
s1
：局部风压体型系数；
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)，本处护栏结构的体型
系数μ
s1
(1)为1.3。
另注：上述的局部体型系数μ
s1
(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数
μ
s1
(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风
压体型系数μ
s1
(A)可按面积的对数线性插值，即：
μ
s1(A)=μ
s1
(1)+[μ
s1
(10)-μ
s1
(1)]logA
在上式中：当A≥10m2时取A=10m2；当A≤1m2时取A=1m2；
w
：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，北京地区取0.00045MPa；
3.2计算支撑结构时的风荷载标准值：
计算支撑结构时的构件从属面积：
A=1×1.5=1.5m2
LogA=0.176
μ
s1(A)=μ
s1
(1)+[μ
s1
(10)-μ
s1
(1)]logA
=1.254
w
k =β
gz
μ
z
μ
s1
w
=1.6913×1.3551×1.254×0.00045
=0.001293MPa
3.3计算面板材料时的风荷载标准值：
计算面板材料时的构件从属面积：
A=0.6×1.5=0.9m2
LogA=0
μ
s1(A)=μ
s1
(1)+[μ
s1
(10)-μ
s1
(1)]logA
=1.3
w
k =β
gz
μ
z
μ
s1
w
=1.6913×1.3551×1.3×0.00045
=0.001341MPa
3.4垂直于栏杆平面的分布水平地震作用标准值：
q
EAk =β
E
α
max
G
k
/A ……5.3.4[JGJ102-2003]
q
EAk
：垂直于栏杆平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；
β
E
：动力放大系数,取5.0；
α
max
：水平地震影响系数最大值，取0.16；
G
k
：栏杆构件的重力荷载标准值(N)；
A：栏杆构件的面积(mm2)；
3.5作用效应组合：
荷载和作用效应按下式进行组合：
S=γ
G S
Gk
+ψ
w
γ
w
S
wk
+ψ
E
γ
E
S
Ek
……5.4.1[JGJ102-2003]
上式中：
S：作用效应组合的设计值；
S
Gk
：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值；
S
wk 、S
Ek
：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值；
γ
G 、γ
w
、γ
E
：各效应的分项系数；
ψ
w 、ψ
E
：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。
上面的γ
G 、γ
w
、γ
E
为分项系数，按 5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-2003]规定
如下：
进行栏杆构件强度、连接件和预埋件承载力计算时：
重力荷载：γ
G
：1.2；
风荷载：γ
w
：1.4；
地震作用：γ
E
：1.3；
进行挠度计算时；
重力荷载：γ
G
：1.0；
风荷载：γ
w
：1.0；
地震作用：可不做组合考虑；
上式中，风荷载的组合系数ψ
w
为1.0；
地震作用的组合系数ψ
E
为0.5；
4 护栏横杆计算
基本参数：
1：计算点标高：60m；
2：力学模型：简支梁；
3：横杆跨度：W=1500mm；
4：护栏用途：住宅、宿舍、办公楼、旅馆、医院、托儿所、幼儿园； 5：横杆材料及特性：
杆件材料：Q235；
抗弯强度：215MPa；
荷载方向(水平)惯性矩：24000mm4；
荷载方向(水平)抵抗矩：1600mm3；
横杆截面面积：254.5mm2；
本处横杆按简支梁力学模型进行设计计算，实际栏杆结构示意图如下：
上图参数：
A=100mm
B=150mm
C=100mm
D=600mm
E=150mm
L=1000mm
W=1500mm
4.1护栏横杆荷载计算：
按规范GB50189-2001第4.5.2条规定：
住宅、宿舍、办公楼、旅馆、医院、托儿所、幼儿园取0.5KN/m的均布荷载；
学校、食堂、剧场、电影院、车站、礼堂、展览馆、体育场取1.0KN/m的均布荷载；
=0.5N/mm的均布荷载标准值。
本工程中考虑q
k1
4.2护栏横杆强度计算：
(1)横杆在荷载作用下的弯矩计算值：
M：弯矩计算值(N·mm)；
q：横杆上作用的均布荷载计算值(N/mm)；
L：横杆跨度(mm)；
W2/8
M=q
1
W2/8
=1.4×q
k1
=1.4×0.5×15002/8
=196875N·mm
(2)抗弯强度校核：
按简支梁抗弯强度公式,应满足：
M/γW
n
≤f
上式中：
M：弯矩计算值(N·mm)；
W
n
：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；
γ：塑性发展系数：
对于非铝合金龙骨，参照JGJ133或JGJ102规范,取1.05；
对于铝合金龙骨，参照最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00；
此处取：γ=1.05；
f：横杆的抗弯强度计算值，取215MPa；
则：
M/γW
n
=196875/1.05/1600
=117.188MPa≤215MPa
横杆的抗弯强度满足要求。
4.3护栏横杆挠度计算：
I：横杆惯性矩：24000mm4
E：钢材的弹性模量，为206000mm4
q
k1
：横杆上作用的均布荷载(N/mm)；
实际挠度计算值为：
d
f =5q
k1
W4/384EI
=5×0.5×15004/384/206000/24000 =6.666mm
而d
f,lim
=1500/250
=6mm
所以横杆的挠度不满足设计要求！
5 护栏立杆计算
基本参数：
1：计算点标高：60m；
2：力学模型：悬臂梁；
3：立杆跨度：L=1000mm；
4：玻璃连接形式：四点驳接；
5：立杆材料及特性：
杆件材料：Q235
抗弯强度：215MPa
荷载方向惯性矩：218000mm4
荷载方向抵抗矩：7300mm3
立杆截面面积：537.2mm2
本处立杆按悬臂梁力学模型进行设计计算。
5.1护栏立杆荷载计算：
(1)横杆传递的作用力：
P=q
1
W
=1.4×q
k1
W
=1.4×0.5×1500
=1050N
(2)玻璃板在风荷载作用下的荷载：
q
wk =w
k
WD
=0.001293×1500×600 =1163.7N
q
w =1.4q
wk
=1.4×1163.7
=1629.18N
(3)玻璃板在地震作用下的荷载(按矩形分布)：
q
EAk
：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；
β
E
：动力放大系数,取5.0；
α
max
：水平地震影响系数最大值，取0.16；
G
k
：玻璃构件的重力荷载标准值(N)，按0.0004MPa近似选取； A：幕墙构件的面积(mm2)；
q
EAk =β
E
α
max
G
k
/A ……5.3.4[JGJ102-2003]
=5.0×0.16×0.0004
=0.00032MPa
q
Ek
：水平地震作用荷载标准值(N/mm)； W：横杆跨度(mm)；
q
Ek =q
EAk
WD
=0.00032×1500×600
=288N
q
E
：水平地震作用荷载计算值(N/mm)；
q
E =1.3q
Ek
=1.3×288
=374.4N
(4)立杆受荷载计算：
用于强度计算时，采用S
w +0.5S
E
设计值组合：……5.4.1[JGJ102-2003]
q=q
w +0.5q
E
=1629.18+0.5×374.4
=1816.38N
P
1
=q/2
=1816.38/2
=908.19N
用于挠度计算时，采用S
w
标准值：……5.4.1[JGJ102-2003]
q
k =q
wk
=1163.7N
P
k1=q
k
/2
=581.85N
(5)横杆力作用下在立杆根部产生的弯矩计算值：
M
01
：横杆力作用下在立杆根部产生的弯矩计算值(N·mm)； P：横杆传递的作用力计算值(N)；
M
01
=P(C+D+E)
=1050×(100+600+150)
=892500N·mm
(6)节点2处力P
1
在立杆根部产生的弯矩计算值：
M
02：节点2处力P
1
在立杆根部产生的弯矩计算值(N·mm)；
M
02=P
1
(C+D-A)
=908.19×(100+600-100)
=544914N·mm
(7)节点1处力P
1
在立杆根部产生的弯矩计算值：
M
03：节点1处力P
1
在立杆根部产生的弯矩计算值(N·mm)；
M
03=P
1
(A+C)
=908.19×(100+100)
=181638N·mm
(8)根部总弯矩计算：
M
：悬臂立杆根部总弯矩计算值(N·mm)；
M
0=M
01
+M
02
+M
03
=892500+544914+181638
=1619052N·mm
5.2护栏立杆抗弯强度校核：
按简支梁抗弯强度公式,应满足：
N/A+M/γW
n
≤f
上式中：
N：立杆轴力，N=1.2×0.0004DW=432N；
A：立杆截面面积(mm2)，A=537.2；
M：弯矩计算值(N·mm)；
W：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；
γ：塑性发展系数：
对于非铝合金龙骨，参照JGJ133或JGJ102规范,取1.05；
对于铝合金龙骨，参照最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00；
此处取：γ=1.05；
f：立杆的抗弯强度计算值，取215MPa；
则：
N/A+M
0/γW
n
=432/537.2+1619052/1.05/7300
=212.031MPa≤215MPa
立杆的抗弯强度满足要求。
5.3护栏立杆挠度计算：
(1)横杆力作用下在立杆悬臂端产生的挠度计算值：
d
f1
：横杆力作用下在立杆悬臂端产生的挠度计算值(N·mm)； I：立杆惯性矩：218000mm4
E：钢材的弹性模量，为206000mm4
d
f1
=Pb2L×(3-β)/6EI
b=C+D+E
β=b/L
带入各参数，得：
β=(C+D+E)/L
=(100+600+150)/1000
=0.85
d
f1
=P(C+D+E)2L×(3-β)/6EI
=1050×(100+600+150)2×1000×(3-0.85)/6/206000/218000 =6.053mm
(2)节点2处集中力P
1
作用下在立杆悬臂端产生的挠度计算值：
d
f2：节点2处集中力P
1
在立杆悬臂端产生的挠度计算值(N·mm)；
I：立杆惯性矩：218000mm4
E：钢材的弹性模量，为206000mm4 d
f2
=Pb2L×(3-β)/6EI
b=D+C-A
β=b/L
带入各参数，得：
β=(D+C-A)/L
=(600+100-100)/1000
=0.6
d
f2=P
1
(D+C-A)2L×(3-β)/6EI
=908.19×(600+100-100)2×1000×(3-0.6)/6/206000/218000 =2.912mm
(3)节点1处集中力P
1
作用下在立杆悬臂端产生的挠度计算值：
d
f2：节点1处集中力P
1
在立杆悬臂端产生的挠度计算值(N·mm)；
I：立杆惯性矩：218000mm4
E：钢材的弹性模量，为206000mm4 d
f3
=Pb2L×(3-β)/6EI
b=A+C
β=b/L
带入各参数，得：
β=(A+C)/L
=(100+100)/1000
=0.2
d
f3=P
1
(A+C)2L×(3-β)/6EI
=908.19×(100+100)2×1000×(3-0.2)/6/206000/218000 =0.378mm
(4)悬臂总挠度计算：
d
f
：立杆悬臂端总挠度(mm)；
d
f =d
f1
+d
f2
+d
f3
=6.053+2.912+0.378 =9.343mm
而d
f,lim
=2×1000/250
=8mm
所以立杆的挠度不满足设计要求！
6 栏杆玻璃的计算
基本参数：
1：计算点标高：60m；
2：分格尺寸：宽×高=B×H=1500mm×600mm； 3：玻璃配置：单片玻璃，8mm；
4：连接形式：四点连接，支撑点间距：宽度方向×高度方向=B
1×H
1
=1200mm
×400mm；；
模型简图为：
6.1玻璃板块荷载计算：
(1)玻璃板块自重：
G
Ak
：玻璃板块单位面积自重(仅指玻璃)(MPa)； t：玻璃板块厚度(mm)；
γ
g
：玻璃的体积密度(N/mm3)；
G
Ak =γ
g
t
=0.0000256×8
=0.000205MPa
(2)垂直于栏杆平面的分布水平地震作用：
q
EAk
：垂直于栏杆平面的分布水平地震作用(MPa)；
β
E
：动力放大系数,取5.0；
α
max
：水平地震影响系数最大值，取0.16；
G
Ak
：玻璃单位面积自重(MPa)；
q
EAk =β
E
α
max
G
Ak
……5.2.5[JGJ133-2001]
=5.0×0.16×0.000205
=0.000164MPa
(3)作用在玻璃上的风荷载及地震作用荷载组合：
用于强度计算时，采用S
w +0.5S
E
设计值组合：……5.4.1[JGJ102-2003]
q=1.4w
k +0.5×1.3q
EAk
=1.4×0.001341+0.5×1.3×0.000164 =0.002MPa
S w +0.5S
E
标准值组合：
q
k =w
k
+0.5q
EAk
=0.001341+0.5×0.000164
=0.001MPa
用于挠度计算时，采用S
w
标准值：……5.4.1[JGJ102-2003]
w
k
=0.001341MPa
6.2玻璃的强度计算：
校核依据：σ≤[f
g
]
θ：玻璃的计算参数；
η：玻璃的折减系数；
q
k
：作用在玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；
b：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)；
E：玻璃的弹性模量(MPa)；
t：玻璃厚度(mm)；
θ=q
k
b4/Et4……6.1.2-3[JGJ102-2003]
=0.001×12004/72000/84
=7.0312
按系数θ，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η=0.984；
σ：玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)； q：作用在栏杆玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；
b：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)；
t：玻璃厚度(mm)；
m：玻璃弯矩系数, 取m=0.1277；
σ=6mqb2η/t2……6.1.2[JGJ102-2003]
=6×0.1277×0.002×12002×0.984/82
=33.927MPa
33.927MPa>f
g
=28MPa(浮法玻璃)
玻璃的强度不满足!
6.3玻璃最大挠度校核：
校核依据：
d
f =ημw
k
b4/D≤d
f,lim
……6.1.3-2[JGJ102-2003]
上面公式中：
d
f
：玻璃板挠度计算值(mm)；
η：玻璃的挠度折减系数，按照θ=w
k
b4/Et4查表，为0.965；
μ：玻璃挠度系数，取μ=0.01346；
w
k
：风荷载标准值(MPa)
b：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)；
D：玻璃的弯曲刚度(N·mm)；
d
f,lim
：许用挠度，取支撑点间玻璃面板长边边长的1/60，为20mm；其中：
D=Et3/(12(1-υ2)) ……6.1.3-1[JGJ102-2003]
上式中：
E：玻璃的弹性模量(MPa)；
t：玻璃的厚度(mm)；
υ：玻璃材料泊松比，为0.2；
D=Et3/(12(1-υ2))
=72000×83/(12×(1-0.22))
=3200000N·mm
d
f =ημw
k
b4/D
=0.965×0.01346×0.001341×12004/3200000 =11.287mm
11.287mm≤d
f,lim
=20mm(浮法玻璃)
玻璃挠度能够满足要求!
7 附录常用材料的力学及其它物理性能
一、玻璃的强度设计值 f g(MPa)
JGJ102-2003表5.2.1
二、铝合金型材的强度设计值 (MPa)
三、钢材的强度设计值(1-热轧钢材) f s(MPa)
JGJ102-2003表5.2.3
四、钢材的强度设计值(2-冷弯薄壁型钢) f s(MPa)
GB50018-2002表4.2.1
五、材料的弹性模量E(MPa)
六、材料的泊松比υ
JGJ102-2003表5.2.9、JGJ133-2001表5.3.10、GB50429-2007表4.3.7
七、材料的膨胀系数α(1/℃)
JGJ102-2003表5.2.10、JGJ133-2001表5.3.11、GB50429-2007表4.3.7
八、材料的重力密度γg (KN/m)
JGJ102-2003表5.3.1、GB50429-2007表4.3.7
九、板材单位面积重力标准值（MPa）
JGJ133-2001表5.2.2
十、螺栓连接的强度设计值一(MPa)
JGJ102-2003表B.0.1-1
最新建筑门窗玻璃幕墙工程热工设计 计算书 （完整版）
目录 第一部分、半隐采光区域立柱热工计算 (12) 一、玻璃模型热工分析 (12) 1、热工分析基本信息 (12) 2、热工分析模型信息 (13) 3、热工分析温度分布图 (13) 4、热工分析U值计算 (14) 5、热工分析热流分布 (14) 二、热工有限元分析计算 (14) 1、热工分析基本信息 (14) 2、热工分析模型信息 (16) 3、热工分析温度分布图 (17) 4、热工分析U值计算 (17) 5、热工分析热流分布 (19) 6、框与玻璃系统(或其他镶嵌板)接缝的线传热系数计算说明 (19) 7、线传热系数计算模型温度分布图 (22) 8、线传热系数计算模型热流向量图 (22) 9、框与玻璃系统(或其他镶嵌板)接缝的线传热系数计算. 22 第二部分、半隐采光区域横梁热工计算 (25)
一、玻璃模型热工分析 (25) 1、热工分析基本信息 (25) 2、热工分析模型信息 (26) 3、热工分析温度分布图 (26) 4、热工分析U值计算 (26) 5、热工分析热流分布 (27) 二、热工有限元分析计算 (27) 1、热工分析基本信息 (27) 2、热工分析模型信息 (29) 3、热工分析温度分布图 (31) 4、热工分析U值计算 (32) 5、热工分析热流分布 (34) 6、框与玻璃系统(或其他镶嵌板)接缝的线传热系数计算说明 (35) 7、线传热系数计算模型温度分布图 (37) 8、线传热系数计算模型热流向量图 (38) 9、框与玻璃系统(或其他镶嵌板)接缝的线传热系数计算. 39 三、幕墙/门窗整体U值计算 (41) 1、幕墙/门窗整体热工计算原理 (41) 2、幕墙/门窗整体热工计算 (42) 第三部分、半隐非采光区域立柱热工计算 (44) 一、玻璃模型热工分析 (44)
玻璃栏杆计算书 计算条件：室内玻璃栏杆，玻璃上下边入槽，玻璃采用8mm钢化+1.52PVB+8mm 防火玻璃。玻璃尺寸2400mm（宽）X1200mm（高）. 一、荷载计算 玻璃所受的活载为： 集中荷载，取对玻璃最不利的情况，在玻璃的中央施加一集中荷载1KN进行计算。 二、玻璃的计算模型 计算软件：ANSYS9.0 计算边界条件：二边简支弹性薄板，玻璃采用8+1.52PVB+8MM夹胶防火钢化玻璃，两片玻璃等厚，荷载均分。 计算模型：
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 500 X Y 三、玻璃的强度计算 计算强度的荷载组合： 1.20 恒载 + 1.30 活载 玻璃的应力云图如下（单位：N/mm^2 ）： MN MX X Y Z SMX =30.144
玻璃的最大应力σ = 30.144 N/mm^2 < f g = 84.0 N/mm^2 玻璃的强度能满足要求。 四、玻璃的挠度计算 计算挠度的荷载组合： 1.00 恒载 + 1.00 活载 玻璃的位移云图如下（单位：mm）: MN MX X Y Z 玻璃的最大位移为d=3.941mm <1200/60=20 mm。 玻璃的挠度能满足要求。 五、结论：室内玻璃栏杆，玻璃上下边入槽，玻璃采用8mm钢化+1.52PVB+8mm 防火玻璃能满足设计要求。
彼得堡酒店 玻璃雨篷 设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准： ****建筑规划设计院 二〇一五年七月二十五日
目录 1 计算引用的规范、标准及资料 (1) 1.1 幕墙及采光顶相关设计规范： (1) 1.2 建筑设计规范： (1) 1.3 玻璃规范： (1) 1.4 钢材规范： (2) 1.5 胶类及密封材料规范： (2) 1.6 相关物理性能等级测试方法： (3) 1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3) 1.8 土建图纸： (3) 2 基本参数 (3) 2.1 雨篷所在地区 (3) 2.2 地面粗糙度分类等级 (3) 3 雨篷荷载计算 (3) 3.1 雨篷的荷载作用说明 (3) 3.2 风荷载标准值计算 (4) 3.3 风荷载设计值计算 (6) 3.4 雪荷载标准值计算 (6) 3.5 雪荷载设计值计算 (6) 3.6 雨篷面活荷载设计值 (7) 3.7 雨篷构件恒荷载设计值 (7) 3.8 选取计算荷载组合 (7) 4 雨篷杆件计算 (8) 4.1 悬臂梁的受力分析 (8) 4.2 选用材料的截面特性 (9) 4.3 梁的抗弯强度计算 (9) 4.4 梁的挠度计算 (9) 5 雨篷焊缝计算 (9) 5.1 受力分析 (10) 5.2 焊缝校核计算 (10) 6 玻璃的选用与校核 (10) 6.1 玻璃板块荷载组合计算 (11) 6.2 玻璃板块荷载分配计算 (12) 6.3 玻璃的强度计算 (12) 6.4 玻璃最大挠度校核 (13) 7 雨篷埋件计算(粘结型化学锚栓) (14) 7.1 校核处埋件受力分析 (14) 7.2 锚栓群中锚栓的拉力计算 (14) 7.3 群锚受剪内力计算 (16) 7.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (16) 7.5 混凝土锥体受拉破坏承载力计算 (17)
深圳会展中心玻璃拦板计算书 查建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）4.5.2条，拦杆顶部水平荷载标准值应取P=1.0 kn/m 分项系数 1.4 拦杆顶部水平荷载设计值应取P=1.0×1.4=1.40 kn/m 玻璃拦板设计计算: 拦杆顶部水平荷载产生的最大弯矩： M=1.4×1.4=1.96 kn.m 1米宽19 厚玻璃抵抗矩 W=1000×192/6=60166 玻璃拦板最大应力 σ= M/W =1960000 / 60166 =32.6 n/mm2 < 84 n/mm2 玻璃拦板承载力验算合格,（应采用钢化玻璃） 19厚钢化玻璃可承受的最大推力： 建设地点：深圳市福田区，玻璃隔断控制标高 7.5米， 15米. 钢化夹胶玻璃，钢结构支承体系。
基本风压：取100年重现期，ω0=0.90 kn/m2 抗震设防烈度：7度 风荷载和作用 1 验算7.5米标高： 风荷载按D类，7.5米，11.5米高取值。查荷载 规范： h=7.5 h=11.25 阵风系数：βZ=2.99 βZ=2.65 高度系数：μZ=0.62 μZ=0.62 按最不利取值，取 h=7.5 米时βZ=2.99 μZ=0.62 体型系数，按《建筑结构荷载规范》，均应取为：μs=0.2 w k=βZμSμZωO =2.99×0.2×0.62×0.90 =0.334 kn/m2 2．验算15米标高： 风荷载按D类，15米，20，27米标高取值。查荷 载规范： h=15 h=20 h=27 阵风系数：βZ=2.54 βZ=2.39 βZ=2.26 高度系数：μZ=0.62 μZ=0.62 μZ=0.62 体型系数：μs=0.2 μs=0.2 μs=0.2
一、基本参数： 1、建筑参数 最大高度为9.9米，采用6+0.76+6mm夹层钢化玻璃和8+9A+8中空钢化玻璃。上海地区基本风压W0=0.55KN/m2,地面粗糙度为C类，按7度抗震设防。 二、荷载的计算 1.风荷载 （1）风荷载标准值(w k) W k = βDμZμS W0 βD 瞬时阵风风压变化系数：校核点最高9.9m,按C类，取2.1; μZ 风压高度变化系数〈校核点最高10m,按C类，取0.74〉; μS 风荷载体型系数〈取最大值-2.2 〉; W o基本风压：（上海地区取0.55KN/ m2）; W k = -2.1 ×0.74×2.2 ×0.55 = -1.88KN/m2 (2) 风荷载设计值:(W) W = γW × W K（γW分项系数取1.4） = 1.4 × 1.88= -2.63KN/m2 2. 地震作用 均布水平地震作用q Ek(KN/m2) q Ek = βEαmax G/A G/A ：玻璃构件重量:0.3KN/m2 ; αmax：水平地震影响系数最大值(7度抗震取0.08) βE：动力放大系数取5.0 q Ek= 5×0.08×0.3 = 0.12KN/m2 四、采光顶玻璃的计算
1. 风荷载下的应力(σWK ) 最大玻璃板块为1030 × 2600； σWk = 6φ1w k a 2 t η σWk ：风荷载标准值下最大弯曲应力; w k ：风荷载标准值（MPa ）;φ1：系数 a/b = 1030 /2600= 0.4查表得 0.1115； a ：玻璃短边长： 取边长a=1030； t ：玻璃厚度为 6 +0.76+6mm ； 验算对象为6+0.76+6夹胶玻璃的外片玻璃，最大应力为玻璃板跨中部 σWk ：风荷载下最大弯曲应力；Wk1：风荷载标准值1.88KN/m 2 , W k1 =0.94KN/m 2 η:折减系数，由参数θ按<<玻璃幕墙工程技术规范>>JGJ102-2003表6.1.2-2 采用 w k -----风荷载标准值（MPa ）;a-----玻璃板区格的边长（mm ）； t-----玻璃板的厚度（mm ） θ =11,查表得η=0.956 W k1 = W k t 13 t 13+ t 23 W k1 = 1.88× 63 63+ 63 θ = w k a 4 E t 4 θ = 0.94×10-3 ×10304 0.72×105 ×64
温州市核心片区洪殿单元C-02地块安置房建设工程 住宅楼阳台、公共走廊、空调栏板、室内护窗栏杆、楼梯扶手（含靠墙扶手）、 及室外一层残障扶手等栏杆分项 设计总说明 一、工程概况： 1、工程名称：温州市核心片区洪殿单元C-02地块安置房建设工程 2、建设地点：温州市鹿城区核心片区洪殿单元C-02地块 3、基本荷载资料： （1）温州市基本雪压为So=0.35KN／㎡（70年一遇） （2）温州市基本风压Wo=0.60KN/ ㎡(考虑70年一遇的瞬时风压) （3）地面粗糙度类别：B类 （4）建筑物耐火等级：二级 （5）地震设防烈度：6度，加速度：0.05g 4、本方案按《建筑结构荷载规范》：栏杆顶部水平荷载取1.0KN/M（二类栏杆）设计。 二、工程内容： 1、住宅楼阳台、露台、公共走廊玻璃栏杆 2、阳台侧边（空调边）铝合金栏杆 3、住宅楼空调栏杆 4、住宅楼屋顶（阳台）加高护栏 5、楼梯扶手（含剪刀梯靠墙扶手及其它楼梯扶手） 6、室内护窗栏杆（含直窗及凸窗等） 7、室外一层残障扶手 三、设计依据： 1、甲方提供的土建图纸，国家及地方现行相关规范、标准、图集等。 2、遵循坚固、耐久、实用、美观的原则。 3、图注尺寸除标高以米为单位外，其余均以毫米为单位。 4、本工程所有栏杆安装构件受力及耐火极限应满足相应的规范要求。 5、本工程执行如下相关规范和标准： ○1《国家建筑标准设计图集 06J403-1（《15J403-1》）楼梯、栏杆、栏板（一）》 ○2《浙江省建筑标准设计建筑标准图集2001浙J43楼梯》○3《国家建筑标准设计图集 12J926无障碍设计》 ○4《国家建筑标准设计图集06J505-1（外装修）》 ○5《国家建筑标准设计图集 11J508建筑玻璃应用构造》 ○6《建筑玻璃应用技术规程 JGJ113-2015》 ○7《建筑安全玻璃管理规定【发改运行（2003）2116号文件】》 ○8《国家建筑标准设计图集03J926（建筑无障碍设计）》 ○9《民用建筑设计通则GB50352-2013》 ○10《住宅设计规范GB50096-2014（2014年版）》 ○11《住宅建筑规范GB50368-2005》 ○12《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-2001 ○13《建筑用硅酮结构封胶》GB16776-2005 ○14《建筑栏杆抗风压性能分级及其检测方式》GB/T7106-2008 ○15《坚固件机械性能、螺栓、螺钉和螺柱》GB3098.1-2000 ○16《坚固件机械性能自攻螺钉》GB/T3098.5-2016 ○17《工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）》（2013年版） ○18《钢结构工程施工质量验收规范 GB50205-2001》 ○19国家及地方现行的不锈钢、普通钢管、铝合金等材料相关规范。 四、设计参数及安全性能设计： 1、本工程阳台、露台、走廊栏杆玻璃按设计图纸要求选用：6+6钢化夹胶玻璃（玻璃两端双面磨边）。 2、本工程栏杆立柱及扶手端部采用后置埋板与原结构砼连接，用Φ8*80膨胀螺栓固定，单根膨胀螺栓抗拉拔力≮8KN。 3、按设计图纸要求：室外住宅楼阳台（含空调侧边）、公共走廊、空调及屋顶（阳台）加高栏杆均为铝合金型材，粉未喷涂，颜色同铝窗框；室内楼梯扶手（包括剪刀梯靠墙扶手及其它楼梯）、护窗栏杆及一层残障扶手为304不锈钢材质。 4、本工程栏杆所有构件均有有效连接，形成自防雷体系，并与主体结构的防雷体系可靠连接而接地，接地电阻均≯1欧姆。 五、选用材料及其技术数据说明： 1、选材： （1）住宅楼阳台、露台、公共走廊玻璃栏杆：选用铝合金型材，6+6钢化夹胶玻璃。 （2）住宅楼空调栏杆及阳台侧边（空调部位）栏杆：选用铝合金材质。
第一章 设计计算依据 1、建筑及结构施工图。 2、规范:《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003（以下简称规范） 《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001 《建筑结构载荷规范》GB50009-2001 《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑设计防火规范》GB50016-2001 《高层民用建筑设计防火规范》GB/50045-95 《建筑抗震设计规范》GB50011-2001 3、性能检测标准： 《建筑幕墙空气渗透性能检测方法》GB/T15226 《建筑幕墙风压变形性能检测方法》GB/T15227 《建筑幕墙雨水渗漏性能检测方法》GB/T15228 《建筑外窗抗风压性能分级及其检测方法》GB7106-86 4、工程基本条件及设计依据： a 、粗糙度类别：C 类 b 、50年一遇的基本风压：0.45(kPa) c 、50年一遇的基本雪压：0.4(kPa) d 、地震烈度：8度(0.15g) e 、年最大温差(℃)：80 f 、幕墙平面内变形性能：1/267 第二章 设计载荷确定原则 施加于幕墙和采光顶上的荷载和作用主要有风载荷、雪荷载、自重、地震作用和温度变化等，通常风载荷引起的作用效应最大。 在进行幕墙构件、连接件和预埋件等的设计计算时，必须考虑各种载荷和作用效应的分项系数，即采用其设计值；在进行位移和挠度设计计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。 1、风载荷 根据规范，垂直于幕墙表面的风载荷标准值可按下式计算，并且不得小于1.0kN/m 2 ： 0w w s z gz k μμβ 式中 w k —作用在垂直幕墙上的风载荷标准值(kN/m 2)； βgz —阵风风压系数；按《建筑结构载荷规范》GB50009的规定采用； μz —风压高度变化系数，按《建筑结构载荷规范》GB50009的规定采用； μs —大面风载荷体型系数； w 0—基本风压(kN/m 2)，按《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用。 根据规范要求，在进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件的承载力设计计算时，风载荷的分项系数取γw =1.4，即风载荷的设计值为：
湖北和邦置业有限公司和邦.中央半岛栏杆计算书 设计： 校核： 广州大学建筑设计研究院 2013-7-1
一、栏杆立柱强度计算： 栏杆立柱间距≤1m，栏杆所受水平荷载为1KN/m，栏杆典型样式和计算简图如下： 图一 单根立柱所受水平力标准值为Pk=1KN，由《建筑结构荷载》（GB50009-2012）3.2.3条和3.2.4条，水平力设计值为 P=1.4x1=1.4KN.立柱受力最不利截面位于根部，改位置弯矩设计值M=1.4x1.2=1.68KN.m. 由《钢结构设计规范》（GB50017-2013）第4.1.1条，Mx/(Υ x W nx )≤f.（注：My=0） 栏杆立柱采用Q235钢，采用圆钢管，故f=215N/mm2，圆管Υ x =1.15， W nx ≥M x /(Υ x f)=1.68x106/(1.15x215)=6794.74mm3 查型钢表，选用圆钢管截面D=60mm，厚度t=3mm，W nx =7293mm3>6794.74 mm3,满足要求。 二、栏杆玻璃抗风压计算： （一）基本条件 项目场地位于湖北省荆州市江陵县，50年一遇基本风压值为0.30KN/m2,场地类别为B类，建筑高度89.8米，风荷载最大位置位于顶层，按高度90米查《04J906》图集得顶层风荷载标准值Wk=-1.84KN/m2，钢化夹层玻璃：8+0.76+8. 立柱间距1000mm，玻璃尺寸：a≤1000mm，支承方式：两对边支承 钢化夹层玻璃栏板立面示意详如上图一。U形金属卡规格及立杆连接做法见11J508
1、表4.1.4 玻璃种类系数C 1 . 2、表C.0.4、表C.0.5普通矩形夹层玻璃的抗风压设计计算系数（两边支承） （二）风荷载标准值：根据国标04J906,查得Wk=1.84KPa 风荷载设计值：W=1.4x1.84=2.576KPa (三) 结构计算： 1、计算方法：按规范JGJ113 2、最大许用跨度计算 ω/C 1=2.576/2.5=1.03 (钢化玻璃C 1 =2.5) t=16mm;L=k 1(ω+k 2 )k3+k 4 =2743.4x(1.03+0)-0.5+0=2703mm>1000mm (式5.2.2) 跨度满足要求 3、两对边支承矩形玻璃单位厚度跨度计算（实际使用跨度a≤1000mm；玻璃厚度 16.76，其中夹胶0.76） [L/t]= k 5(ω+k 6 )k7+k 8 =195.45x(1.84+0)-0.3333+0=159.5 a/t=1000/16=62.5<[L/t] =159.5，满足要求 （四）结论 当基本风压≤0.3KPa；地面粗糙度类型B类；玻璃栏杆所在高度≤90m；玻璃受力（两对边支承）长度≤1000mm，根据计算结果，钢化夹层玻璃8+0.76(夹胶)+8满足规范要求。
栏杆计算书三篇 篇一：玻璃护栏设计计算书 计算引用的规范、标准及资料 幕墙设计规范： 《铝合金结构设计规范》GB50429-20XX 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-20XX 《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS127-20XX 《点支式玻璃幕墙支承装置》JG138-20XX 《吊挂式玻璃幕墙支承装置》JG139-20XX 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-20XX 《建筑瓷板装饰工程技术规范》CECS101：98 《建筑幕墙》GB/T21086-20XX 《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-20XX 《小单元建筑幕墙》JG/T216-20XX 建筑设计规范： 《地震震级的规定》GB/T17740-1999 《钢结构防火涂料》GB14907-20XX 《钢结构设计规范》GB50017-20XX 《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-20XX 《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95(20XX年版)
《高处作业吊蓝》GB19155-20XX 《工程抗震术语标准》JGJ/T97-95 《工程网络计划技术规程》JGJ/T121-99 《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-20XX 《混凝土结构设计规范》GB50010-20XX 《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-20XX 《建筑表面用有机硅防水剂》JC/T902-20XX 《建筑材料放射性核素限量》GB6566-20XX 《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：20XX 《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-20XX 《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-20XX 《建筑工程预应力施工规程》CECS180：20XX 《建筑结构荷载规范》GB50009-20XX(20XX年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-20XX 《建筑抗震设计规范》GB50011-20XX(20XX年版) 《建筑设计防火规范》GB50016-20XX 《建筑物防雷设计规范》GB50057-94(2000年版) 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018-20XX 《民用建筑设计通则》GB50352-20XX 《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-20XX 玻璃规范： 《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-20XX
第一章安排估计依据之阳早格格创做 1、修筑及结构动工图. 2、典型:《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003（以下简称典型） 《金属与石材幕墙工程技能典型》JGJ133-2001 《修筑结构载荷典型》GB50009-2001 《民用修筑热工安排典型》GB50176-93 《钢结构安排典型》GB50017-2003 《修筑安排防火典型》GB50016-2001 《下层民用修筑安排防火典型》GB/50045-95 《修筑抗震安排典型》GB50011-2001 3、本能检测尺度： 《修筑幕墙气氛渗透本能检测要领》GB/T15226 《修筑幕墙风压变形本能检测要领》GB/T15227 《修筑幕墙雨火渗漏本能检测要领》GB/T15228 《修筑中窗抗风压本能分级及其检测要领》GB7106-86 4、工程基础条件及安排依据： a、细糙度类型：C类 b、50年一逢的基础风压：0.45(kPa) c、50年一逢的基础雪压：0.4(kPa) d、天震烈度：8度() e、年最大温好(℃)：80
f、幕墙仄里内变形本能：1/267 第两章安排载荷决定准则 施加于幕墙战采光顶上的荷载战效率主要有风载荷、雪荷载、自沉、天震效率战温度变更等，常常风载荷引起的效率效力最大. 正在举止幕墙构件、连交件战预埋件等的安排估计时， 必须思量百般载荷战效率效力的分项系数，即采与其安排值；正在举止位移战挠度安排估计时，各分项系数均与1.0，即采与其尺度值. 1、风载荷 2： 式中w k—效率正在笔曲幕墙上的风载荷尺度值(kN/m2)；βgz—阵风风压系数；按《修筑结构载荷典型》GB50009的确定采与； μz—风压下度变更系数，按《修筑结构载荷典型》GB50009的确定采与； μs—大里风载荷体型系数； w0—基础风压(kN/m2)，按《修筑结构荷载典型》GB50009的确定采与. 根据典型央供，正在举止修筑幕墙构件、连交件战锚固件的装载力安排估计时，风载荷的分项系数与γw=1.4，即风载荷的安排值为： 2、雪载荷 根据典型，玻璃采光顶（或者雨篷）火仄投影里上的雪荷载尺度值可按下式估计：
高架层护栏计算书 编制： 审查： 审核： 2011年5月
目录 第一章引用标准规范 (2) 1.1.建筑设计规范： (2) 1.2.钢材规范： (2) 1.3.《建筑结构静力计算手册》(第二版) (2) 第二章护栏立柱计算 (3) 2.1计算部位 (3) 2.2立柱受力分析 (3) 2.2.1立柱受力计算公式： (3) 2.3立柱与主体结构焊接焊缝强度校核 (4) 2.4立柱截面特性 (5) 2.5立柱抗弯强度及抗剪强度验算： (5) 第三章护栏横梁计算 (7) 3.1计算部位 (7) 3.2横梁受力分析 (7) 3.2.1横梁受力计算公式： (7) 3.3横梁与立柱焊接焊缝强度校核 (7) 3.4横梁截面特性 (8) 3.5横梁抗弯强度及抗剪强度验算： (9)
第一章引用标准规范 1.1.建筑设计规范： 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018-2002 《高层民用钢结构技术规程》JGJ99-98 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001 《建筑装饰工程施工质量验收规范》GB50210-2001 《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002 《碳钢焊条》GB/T5117-1995 《低合金钢焊条》GB/T5118-1995 1.2.钢材规范： 《不锈钢棒》GB/T1220-1992 《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-1984 《不锈钢冷扎钢板》GB/T3280-1992 《不锈钢热扎钢板》GB/T4237-1992 《不锈钢热扎钢带》GB/T5090 《冷拔异形钢管》GB/T3094-2000 《碳素结构钢》GB/T700-1988 《优质碳素结构钢》GB/T699-1999 《合金结构钢》GB/T3077-1999 《不锈钢和耐热钢冷扎带钢》GB/T4239-1991 《高耐候结构钢》GB/T4171-2000 《焊接结构用耐候钢》GB/T4172-2000 《低合金高强度结构钢》GB/T1591-1994 《碳素结构和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-1989 《碳素结构和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-1988 《结构用无缝钢管》JBJ102 《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》GB/T13912-1992 1.3.《建筑结构静力计算手册》(第二版)
北京XX中心 玻璃护栏 设计计算书 沈阳YY幕墙装饰工程有限公司
二〇〇九年五月十二日
目录 1 计算引用的规范、标准及资料 (1) 1.1 幕墙设计规范： (1) 1.2 建筑设计规范： (1) 1.3 铝材规范： (2) 1.4 金属板及石材规范： (2) 1.5 玻璃规范： (2) 1.6 钢材规范： (3) 1.7 胶类及密封材料规范： (3) 1.8 门窗及五金件规范： (4) 1.9 相关物理性能等级测试方法： (5) 1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (5) 1.11 土建图纸： (5) 2 基本参数 (6) 2.1 栏杆所在地区： (6) 2.2 地面粗糙度分类等级： (6) 2.3 抗震烈度： (6) 3 栏杆承受荷载计算 (6) 3.1 风荷载标准值的计算方法： (6) 3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值： (7) 3.3 计算面板材料时的风荷载标准值： (7) 3.4 垂直于栏杆平面的分布水平地震作用标准值： (7) 3.5 作用效应组合： (8) 4 护栏横杆计算 (8) 4.1 护栏横杆荷载计算： (9) 4.2 护栏横杆强度计算： (9) 4.3 护栏横杆挠度计算： (10) 5 护栏立杆计算 (10) 5.1 护栏立杆荷载计算： (11) 5.2 护栏立杆抗弯强度校核： (12) 5.3 护栏立杆挠度计算： (12) 6 栏杆玻璃的计算 (14) 6.1 玻璃板块荷载计算： (14) 6.2 玻璃的强度计算： (15) 6.3 玻璃最大挠度校核： (15) 7 附录常用材料的力学及其它物理性能 (17)
栏杆力学计算书
第一章 设计计算依据 1、建筑及结构施工图。 2、规范:《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003（以下简称规范） 《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001 《建筑结构载荷规范》GB50009-2001 《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑设计防火规范》GB50016-2001 《高层民用建筑设计防火规范》GB/50045-95 《建筑抗震设计规范》GB50011-2001 3、性能检测标准： 《建筑幕墙空气渗透性能检测方法》GB/T15226 《建筑幕墙风压变形性能检测方法》GB/T15227 《建筑幕墙雨水渗漏性能检测方法》GB/T15228 《建筑外窗抗风压性能分级及其检测方法》GB7106-86 4、工程基本条件及设计依据： a 、粗糙度类别：C 类 b 、50年一遇的基本风压：0.45(kPa) c 、50年一遇的基本雪压：0.4(kPa) d 、地震烈度：8度(0.15g) e 、年最大温差(℃)：80 f 、幕墙平面内变形性能：1/267 第二章 设计载荷确定原则 施加于幕墙和采光顶上的荷载和作用主要有风载荷、雪荷载、自重、地震作用和温度变化等，通常风载荷引起的作用效应最大。 在进行幕墙构件、连接件和预埋件等的设计计算时，必须考虑各种载荷和作用效应的分项系数，即采用其设计值；在进行位移和挠度设计计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。 1、风载荷 根据规范，垂直于幕墙表面的风载荷标准值可按下式计算，并且不得小于1.0kN/m 2： 0w w s z gz k μμβ 式中 w k —作用在垂直幕墙上的风载荷标准值(kN/m 2)； βgz —阵风风压系数；按《建筑结构载荷规范》GB50009的规定采用； μz —风压高度变化系数，按《建筑结构载荷规范》GB50009的规定采用； μs —大面风载荷体型系数； w 0—基本风压(kN/m 2)，按《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用。 根据规范要求，在进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件的承载力设计计算时，风载荷的分项系数取γw =1.4，即风载荷的设计值为：
玻璃护栏受力计算公式 玻璃护栏是现代建筑中常见的一种装饰材料，它不仅可以起到美观的作用，还 能够提供安全保护。在使用玻璃护栏的过程中，需要对其受力进行计算，以确保其稳定性和安全性。本文将介绍玻璃护栏受力计算的相关知识，并给出相应的计算公式。 玻璃护栏受力计算的基本原理是根据力学原理，通过计算外力对玻璃护栏的作 用力，从而确定其受力情况。在进行受力计算时，需要考虑到玻璃护栏的材质、结构形式、安装方式等因素，以及外部环境的影响，如风压、温度变化等。 首先，我们需要了解玻璃护栏的受力形式。一般来说，玻璃护栏受力主要包括 以下几种形式，拉力、压力、剪切力和弯曲力。这些受力形式会对玻璃护栏产生不同的影响，因此需要进行相应的计算和分析。 在进行玻璃护栏受力计算时，我们需要考虑到以下几个关键因素： 1. 玻璃护栏的材质，玻璃护栏的材质对其受力性能有着重要的影响。一般来说，玻璃护栏采用钢化玻璃或夹层玻璃制作，这些材质具有较好的抗拉、抗压和抗弯性能，能够有效承受外部作用力。 2. 结构形式，玻璃护栏的结构形式也会影响其受力情况。常见的结构形式包括 单层玻璃护栏、夹层玻璃护栏、玻璃钢护栏等，它们在受力性能上会有所不同。 3. 安装方式，玻璃护栏的安装方式也是影响其受力情况的重要因素。合理的安 装方式能够有效提高玻璃护栏的稳定性和安全性，减少受力的影响。 在考虑了以上因素后，我们可以利用相应的受力计算公式来对玻璃护栏进行受 力分析。下面将介绍玻璃护栏受力计算的常用公式： 1. 拉力计算公式：当外部作用力对玻璃护栏产生拉力时，可以使用以下公式进 行计算：
拉力 = 外部作用力 / 玻璃护栏的截面积。 2. 压力计算公式：当外部作用力对玻璃护栏产生压力时，可以使用以下公式进 行计算： 压力 = 外部作用力 / 玻璃护栏的接触面积。 3. 剪切力计算公式：当外部作用力对玻璃护栏产生剪切力时，可以使用以下公 式进行计算： 剪切力 = 外部作用力玻璃护栏的剪切面积。 4. 弯曲力计算公式：当外部作用力对玻璃护栏产生弯曲力时，可以使用以下公 式进行计算： 弯曲力 = 外部作用力玻璃护栏的弯曲距离。 通过以上公式，我们可以对玻璃护栏受力情况进行合理的计算和分析，从而确 定其受力性能，保证其稳定性和安全性。 除了以上公式外，还需要注意以下几点： 1. 在进行受力计算时，需要考虑到外部环境的影响，如风压、温度变化等因素，以及玻璃护栏的使用环境和条件。 2. 在实际工程中，还需要考虑到玻璃护栏的实际受力情况，如连接件的强度、 支撑结构的稳定性等因素，进行综合计算和分析。 3. 在进行受力计算和分析时，需要遵循相关的国家标准和规范，确保计算结果 的准确性和可靠性。 综上所述，玻璃护栏受力计算是确保其稳定性和安全性的重要环节。通过合理 的受力计算和分析，可以有效评估玻璃护栏的受力性能，保证其在使用过程中的稳
柳州市滨江东路延长线(壶东大桥～河东大桥) 护栏计算书 1工程概况： 柳州市滨江东路延长线(壶东大桥～河东大桥段)道路工程是百里柳江景观工 程的重要组成部分，定位为观光道路，道路等级为城市支路Ⅰ路，设计车速： 40Km/h，项目的实施对完善柳江旅游资源和市区道路网有着重要的意义。 本项目起于壶东大桥西端交通闸东侧与现状滨江路相接处，穿壶东大桥后， 沿现状防汛墙外侧与柳江平行向北，经白沙码头，北至河东大桥西端，与现状交 通闸顺接，工程起讫桩号为：-K0+013—K3+043.801，全长3.06公里。 2构造描述： 如图所示：本项目采用梁柱式护栏，立柱间距2米，采用Q235钢结构。立 柱宽200mm，采用厚15mm的钢板弯曲成形，中间设置一道加劲肋板。横梁采 用5根钢管，间距220mm，最上面一根采用Φ146x7mm钢管，下面四根采用Φ 95x7mm钢管。 3计算依据： 根据《公路交通安全设施设计细则》（JTG/T D81-2006）第5-1-2条规定。 本项目采用B级护栏，梁柱式护栏为可变形结构，碰撞力P=75KN。Q235钢材 的抗拉、抗压和抗弯强度设计值为215MPa。
3.1 横梁计算： 根据规范，横梁不宜超过4根。本次计算模型均按照4根横梁简化，护栏横梁承受的碰撞力为P=75KN。 护栏Φ146x7mm横梁的设计弯矩：M 0=1/6L/4=1/6752/4=6.25KN.m 护栏Φ95x7mm横梁的设计弯矩：M 0=1/6L/4=1/6752/4=6.25KN.m Φ146x7mm钢管的截面模量为：W= 1.014e-04 m4 Φ95x7mm钢管的截面惯性矩为：W= 3.969e-05m4 Φ146x7mm横梁的最大应力： σ= M0/ W=6.25/1.014e-04=61637KPa =61.6MPa<215MPa (满足规范) Φ95x7mm横梁的最大应力： σ= M0/W=6.25/ 3.969e-05=157470KPa =157.5MPa<215MPa (满足规范) 3.2 立柱验算 立柱的设计荷载（模型横梁按照四根）：P 0=1/4 P=0.25 立柱底部弯矩：M=P0xh=18.75x1.1=20.625 KN.m 立柱截面惯矩：I= 1.01e-04m4 立柱最大应力： σ= M/I=20.625/1.01e-04x0.128=26138KPa=26.14MPa<215MPa (满足规范) 3.3 地脚螺栓验算 立柱与基础的连接采用4根M20地脚螺栓，沿道路方向间距120mm，横向间距180mm 地脚螺栓最大拉力：N=1.24/4+20.625x0.09/（0.09x0.09x4）=57.6 KN 地脚螺栓拉应力： σ= N/A=57.6/3.14 e-04=183439 KPa =183.4MPa<215MPa (满足规范)
玻璃护栏受力计算公式 玻璃护栏是一种常见的建筑材料，其主要作用是保护人们在高空或危险区域的 安全。在设计和安装玻璃护栏时，需要考虑到其受力情况，以确保其稳固和安全。本文将介绍玻璃护栏受力计算公式，帮助读者了解玻璃护栏的受力原理和设计要点。 玻璃护栏的受力情况主要包括水平力、垂直力和弯曲力。水平力是指玻璃护栏 在水平方向受到的外部作用力，垂直力是指玻璃护栏在垂直方向受到的外部作用力，弯曲力是指玻璃护栏在弯曲形变时受到的力。在设计玻璃护栏时，需要考虑到这些受力情况，以确保其能够承受外部作用力而不发生破裂或倒塌。 首先，我们来看看玻璃护栏受水平力的计算公式。玻璃护栏在受到水平力作用时，需要考虑到其自重和外部风压等因素。水平力的计算公式为： Fh = W + P。 其中，Fh表示水平力，W表示玻璃护栏的自重，P表示外部风压。在实际设计中，需要根据玻璃护栏的具体尺寸和安装位置来确定其自重和外部风压，从而计算出水平力的大小。 接下来，我们来看看玻璃护栏受垂直力的计算公式。玻璃护栏在受到垂直力作 用时，需要考虑到其承载人员的重量和外部冲击力等因素。垂直力的计算公式为：Fv = W + P。 其中，Fv表示垂直力，W表示玻璃护栏的自重，P表示外部冲击力。在实际设计中，需要根据玻璃护栏的使用场景和承载人员的重量来确定其自重和外部冲击力，从而计算出垂直力的大小。 最后，我们来看看玻璃护栏受弯曲力的计算公式。玻璃护栏在受到弯曲力作用时，需要考虑到其自身的强度和外部挤压力等因素。弯曲力的计算公式为：
M = σ I / y。 其中，M表示弯曲力，σ表示玻璃护栏的抗弯强度，I表示截面惯性矩，y表示截面的最大距离。在实际设计中，需要根据玻璃护栏的材质和截面形状来确定其抗弯强度和截面惯性矩，从而计算出弯曲力的大小。 综上所述，玻璃护栏的受力计算公式涉及到水平力、垂直力和弯曲力等多个因素，需要综合考虑其自身结构和外部作用力。在实际设计和安装中，需要根据具体情况来确定玻璃护栏的受力情况，以确保其稳固和安全。希望本文能够帮助读者更好地理解玻璃护栏的受力原理和设计要点。
设计依据 本工程为江苏常熟xxx楼梯工程，地面粗糙度按B类取，常熟地区基本风压取0.45 KN/m2(50年一遇)，抗震设防烈度为7度。设计结合原结构条件，并遵照以下规范（规程）进行： 《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001） 《钢结构设计规范》（GBJ 50017－2003） 《建筑抗震设计规范》（GB 50011－2001） 《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ 102-96） 结构计算： 一、荷载条件 1.恒载 采光顶玻璃自重：（10＋1.14PVB＋10＋12A＋10中空钢化夹层玻璃） 标准值＝25.6×30×10-3=0.768 KN/m2 立面玻璃自重：（6+12A＋6中空钢化玻璃） 标准值=25.6×12×10-3=0.31 KN/m2 楼梯平台板自重：8mm厚花纹钢板 标准值：78.5×8×10-3=0.63 KN/m2 恒载设计值： 0.768×1.2=0.922 KN/m2 0.31×1.2=0.372 KN/m2 0.63×1.2=0.756 KN/m2 2.活载 活载标准值：按0.5 KN/m2计 活载设计值：0. 5×1.4=0.7 KN/m2 3.风载 （1）基本风压w o 现行规范GB50009－2001规定常熟地区基本风压为0.45 KN/m2（50年一遇）。 （2）体形系数 s 荷载规范GB50009－2001规定计算围护结构的局部体形系数：正压区＋
0.8，负压区－1.0，封闭建筑内表面风压体形系数：正压区－0.2，负压区＋0.2。 （3）阵风系数βgz B类地面粗糙度17.25m高度βgz=1.7。 （4）高度变化系数μz B类地面粗糙度17.25m高度μz=1.2。 风荷载标准值： 正风：w k=βgzμsμz w o=1.7×（0.8＋0.2）×1.2×0.45=0.92 KN/m2 负风：w k=βgzμsμz w o=1.7×（1.0＋0.2）×1.2×0.45=1.10 KN/m2 4.地震作用 分布水平地震作用标准值： 立面玻璃：q Ek=βEkαmax G K/A=5×0.08×25.6×0.012＝0.123 KN/m2 顶面玻璃：q Ek=βEkαmax G K/A=5×0.08×25.6×0.02＝0.205 KN/m2 5.活载 不上人屋面：0.5 KN/m2 楼梯：2.5 KN/m2 二、荷载组合 作用于结构的荷载在计算时根据规范考虑了以下组合形式，在SAP2000结构计算软件中对这些组合的命名同时列出。 G:恒载 L:活载 WC：X向正风载 WCF: X向负风载 WZ：Y向正风载WZF:Y向负风载 QC：X向地震作用 QZ:Y向地震作用 1）GL06WC: 1.2G+1.4L+0.6×1.4WC 2）GL06WCF:1.2G+1.4L+0.6×1.4WZC 3）G07LWC: 1.2G+0.7×1.4L+1.4WC 4）G07LWCF:1.2G+0.7×1.4L+1.4WZC 5）GL06WZ: 1.2G+1.4L+0.6×1.4WZ 6）GL06WZF:1.2G+1.4L+0.6×1.4WZF 7）G07LWZ: 1.2G+0.7×1.4L+1.4WZ 8）G07LWZF:1.2G+0.7×1.4L+1.4WZF
框支承采光顶玻璃设计计算书 工程所在地：兰州，地区类型：C ，采光顶标高 = 5.0m Ⅰ.设计依据: 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001 《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2012 《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2010 《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002 《钢结构设计规范》 GB 50017-2003 《铝合金建筑型材第1部分：基材》 GB/T 5237.1-2008 《铝合金建筑型材第2部分：阳极氧化型材》 GB 5237.2-2008 《平板玻璃》 GB 11614-2009 《半钢化玻璃》 GB/T 17841-2008 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB 15763.2-2005 《镀膜玻璃第1部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第2部分低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000 《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000 《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.6-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000 《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》 《现代建筑装饰-铝合金玻璃幕墙与玻璃采光顶》 Ⅱ.设计方法和指标: 本工程设计采用概率极限状态设计法,根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012规定各种载荷的分项系数如下： 1.永久载荷分项系数r g： 1)当其效应对结构不利时 ①对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2； ②对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35； 2)当其效应对结构有利时 ①一般情况下应取1.0； ②对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。 2.可变荷载的分项系数： ①一般情况下应取1.4； ②对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3。 对于某些特殊情况，可按建筑结构有关设计规范的规定确定。 在设计中采用可变荷载效应控制的组合，各项的分项系数取值如下 永久载荷分项系数r g为： 1.2 风载荷分项系数r w为： 1.4 雪载荷分项系数r s为： 1.4