T-63现状改选程择计算书
说明：
1、栏杆柱单跨长为5.1米，柱高0.9米为400x400x5方通柱，中间高度0.7米为每隔160x 一根的30x30铸铁装饰件柱子上下各用50x50x3厚热镀锌方通连接成整体。
2、栏杆顶部水平荷载应取1.0KN/m，栏杆顶部竖向荷载应取1.2KN/m，水平荷载与竖向荷载应取分别考虑水平荷载作用于最不利位置。
3、栏杆柱单跨长为5.1米，中间每根一米做根30x30方通柱，因此每米中间方通柱脚：剪力为 1.0KN/mX1.0mX1.4=1.4KN，和竖向轴力为 1.2KN/mX1.0m1.3=1.56KN，弯矩为：1.4KNx0.7mx1.1=1.08KN*m。每米栏杆自重约：78KN/m3X0.03mX0.03mX0.7m*6=0.3KN。
一、中间柱支撑预埋件计算
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500
-----------------------------------------------------------------------
1 计算条件
弯矩设计值M : 1.10kN·m 轴力设计值N : 1.90kN
剪力设计值V : 1.40kN 力的正方向如图所示
直锚筋层数 : 2 层间距b1 : 70mm
直锚筋列数 : 2 列间距b : 70mm
锚板厚度t : 8mm 锚板宽度B : 150mm 锚板高度H : 150mm 最外层锚筋之间距离z: 70mm 结构重要性系数γ0 : 1.0 层数影响系数αr : 1.00
地震作用 : 不考虑
锚筋级别 : HRB400, f y=360.00N/mm2, f y＞ 300, 取 f y = 300N/mm2直锚筋直径d : 8mm
砼强度等级 : C20, f c=9.60 N/mm2, f t=1.10 N/mm2
2 锚筋截面面积验算
(1)锚板受剪承载力系数αv:
根据混凝土规范9.7.2-5计算:
=
v
(2)锚板弯曲变形折减系数αb:
根据混凝土规范9.7.2-6计算:
b
(3)直锚筋面积验算:
在剪力、法向拉力、弯矩的组合作用下，直锚筋的计算截面积按照混凝土规范
式 9.7.2-1 及式9.7.2-2计算，并取其中较大值:
≥0
(
r
v
f 0.8
b
f 1.3
r
b
f
1400.00⨯1.000.60300.00
⨯0.8300.00
=64.50mm
2
≥0
(
)
N 0.8
b
f M 0.4
r
b
f ⨯
(
+
1900.00
0.85⨯0.4 计算面积= max{64.50, 163.38} = 163.38mm
直锚筋实配面积A s = 4×π×(8/2)2 = 201.06mm 2 ≥ 163.38mm 2
满足系数= 201.06÷163.38 = 1.23 满足 3 锚固长度:
根据混凝土规范 9.7.4, 受拉直锚筋锚固长度l a :
≥
( 根据混凝土规范 9.7.4, 受剪直锚筋锚固长度l a : l a ≥ 15d = 15×8 = 120mm
直锚筋锚固长度l a = max{367, 120} = 367mm 实际锚固长度取370mm 4 构造要求
(1)锚筋间距b 、b 1和锚筋至构件边缘的距离c 、c 1: 根据混凝土规范 9.7.4: b 、c ≥max{3d,45}=45mm
受剪构件, b 1、c 1≥max{6d,70}=70mm, 且b 、b 1≤300mm 由此得:
300mm ≥ b = 70mm ≥ 45mm 满足要求 300mm ≥ b 1 = 70mm ≥ 70mm 满足要求 c ≥ 45mm, c 1 ≥ 70mm (2)锚板:
根据混凝土规范 9.7.4 要求, 最外层锚筋中心到锚板边缘的距离≥ max{2d,20} = 20mm
1)宽度B = 150mm ≥ B min = 20×2+70×(2-1) = 110mm 满足要求 2)高度H = 150mm ≥ H min = 20×2+70×(2-1) = 110mm 满足要求
(3)焊缝: 根据规范 9.7.1 要求，锚筋直径d ≤ 20mm ，宜采用压力埋弧焊。 当采用手工焊时，焊缝高度不宜小于max{6, 0.6d} = 6.0mm
二、栏杆柱预埋件计算
栏杆柱单根水平剪力为 1.0KN/mX1.0mX1.4x5.1/2=3.57KN，和竖向轴力为1.2KN/mX1.0m1.3x5.1/2=4.00KN，弯矩为：3.57KNx0.9mx1.1=3.54KN*m栏杆自重约：78KN/m3X0.003mX（0.4+0.4+0.4+0.4）X0.9m=0.34KN。
钢柱内灌注混凝土中重25*0.9*0.4*0.4=4.9KN
栏杆柱总重为4.9+4=8.9KN
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500
-----------------------------------------------------------------------
1 计算条件
弯矩设计值M : 3.54kN·m 轴力设计值N : 4.50kN
剪力设计值V : 1.30kN 力的正方向如图所示
直锚筋层数 : 3 层间距b1 : 150mm 直锚筋列数 : 3 列间距b : 150mm 锚板厚度t : 9mm 锚板宽度B : 400mm 锚板高度H : 400mm 最外层锚筋之间距离z: 300mm 结构重要性系数γ0 : 1.0 层数影响系数αr : 0.90 地震作用 : 不考虑
锚筋级别 : HRB400, f y =360.00N/mm 2, f y ＞ 300, 取 f y = 300N/mm 2
直锚筋直径d : 14mm
砼强度等级 : C20, f c =9.60 N/mm 2, f t =1.10 N/mm 2
2 锚筋截面面积验算
(1)锚板受剪承载力系数αv :
根据混凝土规范9.7.2-5计算:
=v (2)锚板弯曲变形折减系数αb : 根据混凝土规范9.7.2-6计算:
b (3)直锚筋面积验算:
在剪力、法向拉力、弯矩的组合作用下，直锚筋的计算截面积按照混凝土规范 式 9.7.2-1 及 式9.7.2-2计算，并取其中较大值:
≥A S 0
(
r
v
f 0.8
b
f 1.3
r b
f
+
1300.00⨯0.900.52300.00
⨯0.8300.00
=78.16mm
2
≥0
(
)
N 0.8
b
f M 0.4
r
b
f ⨯
(
+
4500.00
0.76⨯0.4 计算面积= max{78.16, 168.43} = 168.43mm
直锚筋实配面积A s = 9×π×(14/2)2 = 1385.44mm 2 ≥ 168.43mm 2
满足系数= 1385.44÷168.43 = 8.23 满足 3 锚固长度:
根据混凝土规范 9.7.4, 受拉直锚筋锚固长度l a :
≥
( 根据混凝土规范 9.7.4, 受剪直锚筋锚固长度l a : l a ≥ 15d = 15×14 = 210mm
直锚筋锚固长度l a = max{641, 210} = 641mm
实际锚固长度取650mm
4 构造要求
(1)锚筋间距b、b1和锚筋至构件边缘的距离c、c1:
根据混凝土规范 9.7.4:
b、c≥max{3d,45}=45mm
受剪构件, b1、c1≥max{6d,70}=84mm, 且b、b1≤300mm
由此得:
300mm ≥ b = 150mm ≥ 45mm 满足要求
300mm ≥ b1 = 150mm ≥ 84mm 满足要求
c ≥ 45mm, c1≥ 84mm
(2)锚板:
根据混凝土规范 9.7.4 要求, 最外层锚筋中心到锚板边缘的距离≥ max{2d,20} = 28mm
1)宽度B = 400mm ≥ B min = 28×2+150×(3-1) = 356mm 满足要求
2)高度H = 400mm ≥ H min = 28×2+150×(3-1) = 356mm 满足要求
(3)焊缝: 根据规范 9.7.1 要求，锚筋直径d ≤ 20mm，宜采用压力埋弧焊。
当采用手工焊时，焊缝高度不宜小于max{6, 0.6d} = 8.4mm
预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术 通用图设计计算书 空心板悬臂及防撞栏杆配筋计算 设计计算人：日期： 复核核对人：日期： 单位审核人：日期： 项目负责人：日期： 编制单位：湖南省交通规划勘察设计院 编制时间：二○○六年七月
防撞栏杆及桥面板配筋计算 1．设计依据及相关资料 1.1计算项目采用的标准和规范 1.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 3．《公路交通安全设施设计规范》(JTG D81-2006) 1.2参与计算的材料及其强度指标 材料名称及强度取值表表1.1 1.3 荷载等级 荷载等级：公路Ⅰ级； 1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图 1．永久作用：结构重力 2．偶然作用：汽车碰撞作用
3.作用效应组合 （1）承载能力极限状态 对空心板悬臂计算： 组合设计值Sud=1.11.2×永久作用 对防撞栏杆计算： 组合设计值Sud=永久作用+汽车碰撞作用 （2）正常使用极限状态 对空心板悬臂计算： 作用短期效应组合：永久作用 作用长期效应组合：永久作用 1.5 计算模式、重要性系数 结构重要性系数为1.1。 1.5 总体项目组、专家组指导意见 1.6 计算单位的审核指导意见 2．计算 2.1 计算模式图、所采用软件 采用桥梁博士V3.0.3计算，计算共分两部分，一是空心板悬臂计算，计算简图见图2.1，二是防撞栏杆计算，计算简图简图2.2 图 2.1 空心板悬臂计算简图
图 2.2 防撞栏杆计算简图计算简图 空心板悬臂计算考虑防撞栏杆、混凝土现浇层及悬臂自重，对承载能力和使用阶段的裂缝进行计算。防撞栏杆考虑汽车的撞击作用，对承载能力进行计算。防撞等级采用SB 级，从《公路交通安全设施设计规范》(JTG D81-2006)5.1款可知碰撞力P 为365kN 。 2.2 计算结果及结果分析 2.2.1空心板悬臂计算结果及结果分析 1.持久状况正截面承载能力极限状态验算 空心板悬臂根部截面的的弯距，考虑防撞栏杆自重、钢筋混凝土和沥青混凝土现浇层及悬臂自重，取纵桥向1m 计算，不考虑混凝土现浇层参与受力。 1910.343 2.94810.280.130.11240.13/2 3.933kN m ) M =??+??+????=?（ 0ud 1.1 1.2 4.449 5.192kN m )S γ=??=?（ 取宽1000mm ，高240mm 的截面进行验算，受力钢筋采用HRB335，直径为12mm ，钢筋中心距离截面边缘的距离为37mm 。 极限承载力计算：0ud 44.7kN m 5.192kN m R S γ=?≥=?，满足规范要求。 受弯构件最小配筋率验算：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），受弯构件一侧受拉钢筋的配筋百分率不应小于td sd 45/f f ，同时不应小于0.2。 td sd 45/45 1.23/2800.29f f =?=，因此最小配筋率为0.29％。最小配筋面积 4 2 min 6.3510m Ag -=? < 实际配筋面积427.9210m Ag -=?，满足《公路钢筋混凝土及预应 力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）9.1.12条要求。 2.持久状况正常使用极限状态验算
玻璃栏杆计算书 计算条件：室内玻璃栏杆，玻璃上下边入槽，玻璃采用8mm钢化+1.52PVB+8mm 防火玻璃。玻璃尺寸2400mm（宽）X1200mm（高）. 一、荷载计算 玻璃所受的活载为： 集中荷载，取对玻璃最不利的情况，在玻璃的中央施加一集中荷载1KN进行计算。 二、玻璃的计算模型 计算软件：ANSYS9.0 计算边界条件：二边简支弹性薄板，玻璃采用8+1.52PVB+8MM夹胶防火钢化玻璃，两片玻璃等厚，荷载均分。 计算模型：
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 500 X Y 三、玻璃的强度计算 计算强度的荷载组合： 1.20 恒载 + 1.30 活载 玻璃的应力云图如下（单位：N/mm^2 ）： MN MX X Y Z SMX =30.144
玻璃的最大应力σ = 30.144 N/mm^2 < f g = 84.0 N/mm^2 玻璃的强度能满足要求。 四、玻璃的挠度计算 计算挠度的荷载组合： 1.00 恒载 + 1.00 活载 玻璃的位移云图如下（单位：mm）: MN MX X Y Z 玻璃的最大位移为d=3.941mm <1200/60=20 mm。 玻璃的挠度能满足要求。 五、结论：室内玻璃栏杆，玻璃上下边入槽，玻璃采用8mm钢化+1.52PVB+8mm 防火玻璃能满足设计要求。
温州市核心片区洪殿单元C-02地块安置房建设工程 住宅楼阳台、公共走廊、空调栏板、室内护窗栏杆、楼梯扶手（含靠墙扶手）、 及室外一层残障扶手等栏杆分项 设计总说明 一、工程概况： 1、工程名称：温州市核心片区洪殿单元C-02地块安置房建设工程 2、建设地点：温州市鹿城区核心片区洪殿单元C-02地块 3、基本荷载资料： （1）温州市基本雪压为So=0.35KN／㎡（70年一遇） （2）温州市基本风压Wo=0.60KN/ ㎡(考虑70年一遇的瞬时风压) （3）地面粗糙度类别：B类 （4）建筑物耐火等级：二级 （5）地震设防烈度：6度，加速度：0.05g 4、本方案按《建筑结构荷载规范》：栏杆顶部水平荷载取1.0KN/M（二类栏杆）设计。 二、工程内容： 1、住宅楼阳台、露台、公共走廊玻璃栏杆 2、阳台侧边（空调边）铝合金栏杆 3、住宅楼空调栏杆 4、住宅楼屋顶（阳台）加高护栏 5、楼梯扶手（含剪刀梯靠墙扶手及其它楼梯扶手） 6、室内护窗栏杆（含直窗及凸窗等） 7、室外一层残障扶手 三、设计依据： 1、甲方提供的土建图纸，国家及地方现行相关规范、标准、图集等。 2、遵循坚固、耐久、实用、美观的原则。 3、图注尺寸除标高以米为单位外，其余均以毫米为单位。 4、本工程所有栏杆安装构件受力及耐火极限应满足相应的规范要求。 5、本工程执行如下相关规范和标准： ○1《国家建筑标准设计图集 06J403-1（《15J403-1》）楼梯、栏杆、栏板（一）》 ○2《浙江省建筑标准设计建筑标准图集2001浙J43楼梯》○3《国家建筑标准设计图集 12J926无障碍设计》 ○4《国家建筑标准设计图集06J505-1（外装修）》 ○5《国家建筑标准设计图集 11J508建筑玻璃应用构造》 ○6《建筑玻璃应用技术规程 JGJ113-2015》 ○7《建筑安全玻璃管理规定【发改运行（2003）2116号文件】》 ○8《国家建筑标准设计图集03J926（建筑无障碍设计）》 ○9《民用建筑设计通则GB50352-2013》 ○10《住宅设计规范GB50096-2014（2014年版）》 ○11《住宅建筑规范GB50368-2005》 ○12《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-2001 ○13《建筑用硅酮结构封胶》GB16776-2005 ○14《建筑栏杆抗风压性能分级及其检测方式》GB/T7106-2008 ○15《坚固件机械性能、螺栓、螺钉和螺柱》GB3098.1-2000 ○16《坚固件机械性能自攻螺钉》GB/T3098.5-2016 ○17《工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）》（2013年版） ○18《钢结构工程施工质量验收规范 GB50205-2001》 ○19国家及地方现行的不锈钢、普通钢管、铝合金等材料相关规范。 四、设计参数及安全性能设计： 1、本工程阳台、露台、走廊栏杆玻璃按设计图纸要求选用：6+6钢化夹胶玻璃（玻璃两端双面磨边）。 2、本工程栏杆立柱及扶手端部采用后置埋板与原结构砼连接，用Φ8*80膨胀螺栓固定，单根膨胀螺栓抗拉拔力≮8KN。 3、按设计图纸要求：室外住宅楼阳台（含空调侧边）、公共走廊、空调及屋顶（阳台）加高栏杆均为铝合金型材，粉未喷涂，颜色同铝窗框；室内楼梯扶手（包括剪刀梯靠墙扶手及其它楼梯）、护窗栏杆及一层残障扶手为304不锈钢材质。 4、本工程栏杆所有构件均有有效连接，形成自防雷体系，并与主体结构的防雷体系可靠连接而接地，接地电阻均≯1欧姆。 五、选用材料及其技术数据说明： 1、选材： （1）住宅楼阳台、露台、公共走廊玻璃栏杆：选用铝合金型材，6+6钢化夹胶玻璃。 （2）住宅楼空调栏杆及阳台侧边（空调部位）栏杆：选用铝合金材质。
第一章 设计计算依据 1、建筑及结构施工图。 2、规范:《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003（以下简称规范） 《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001 《建筑结构载荷规范》GB50009-2001 《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑设计防火规范》GB50016-2001 《高层民用建筑设计防火规范》GB/50045-95 《建筑抗震设计规范》GB50011-2001 3、性能检测标准： 《建筑幕墙空气渗透性能检测方法》GB/T15226 《建筑幕墙风压变形性能检测方法》GB/T15227 《建筑幕墙雨水渗漏性能检测方法》GB/T15228 《建筑外窗抗风压性能分级及其检测方法》GB7106-86 4、工程基本条件及设计依据： a 、粗糙度类别：C 类 b 、50年一遇的基本风压：0.45(kPa) c 、50年一遇的基本雪压：0.4(kPa) d 、地震烈度：8度(0.15g) e 、年最大温差(℃)：80 f 、幕墙平面内变形性能：1/267 第二章 设计载荷确定原则 施加于幕墙和采光顶上的荷载和作用主要有风载荷、雪荷载、自重、地震作用和温度变化等，通常风载荷引起的作用效应最大。 在进行幕墙构件、连接件和预埋件等的设计计算时，必须考虑各种载荷和作用效应的分项系数，即采用其设计值；在进行位移和挠度设计计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。 1、风载荷 根据规范，垂直于幕墙表面的风载荷标准值可按下式计算，并且不得小于1.0kN/m 2 ： 0w w s z gz k μμβ 式中 w k —作用在垂直幕墙上的风载荷标准值(kN/m 2)； βgz —阵风风压系数；按《建筑结构载荷规范》GB50009的规定采用； μz —风压高度变化系数，按《建筑结构载荷规范》GB50009的规定采用； μs —大面风载荷体型系数； w 0—基本风压(kN/m 2)，按《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用。 根据规范要求，在进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件的承载力设计计算时，风载荷的分项系数取γw =1.4，即风载荷的设计值为：
栏杆计算书三篇 篇一：玻璃护栏设计计算书 计算引用的规范、标准及资料 幕墙设计规范： 《铝合金结构设计规范》GB50429-20XX 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-20XX 《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS127-20XX 《点支式玻璃幕墙支承装置》JG138-20XX 《吊挂式玻璃幕墙支承装置》JG139-20XX 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-20XX 《建筑瓷板装饰工程技术规范》CECS101：98 《建筑幕墙》GB/T21086-20XX 《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-20XX 《小单元建筑幕墙》JG/T216-20XX 建筑设计规范： 《地震震级的规定》GB/T17740-1999 《钢结构防火涂料》GB14907-20XX 《钢结构设计规范》GB50017-20XX 《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-20XX 《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95(20XX年版)
《高处作业吊蓝》GB19155-20XX 《工程抗震术语标准》JGJ/T97-95 《工程网络计划技术规程》JGJ/T121-99 《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-20XX 《混凝土结构设计规范》GB50010-20XX 《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-20XX 《建筑表面用有机硅防水剂》JC/T902-20XX 《建筑材料放射性核素限量》GB6566-20XX 《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：20XX 《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-20XX 《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-20XX 《建筑工程预应力施工规程》CECS180：20XX 《建筑结构荷载规范》GB50009-20XX(20XX年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-20XX 《建筑抗震设计规范》GB50011-20XX(20XX年版) 《建筑设计防火规范》GB50016-20XX 《建筑物防雷设计规范》GB50057-94(2000年版) 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018-20XX 《民用建筑设计通则》GB50352-20XX 《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-20XX 玻璃规范： 《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-20XX
第一章安排估计依据之阳早格格创做 1、修筑及结构动工图. 2、典型:《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003（以下简称典型） 《金属与石材幕墙工程技能典型》JGJ133-2001 《修筑结构载荷典型》GB50009-2001 《民用修筑热工安排典型》GB50176-93 《钢结构安排典型》GB50017-2003 《修筑安排防火典型》GB50016-2001 《下层民用修筑安排防火典型》GB/50045-95 《修筑抗震安排典型》GB50011-2001 3、本能检测尺度： 《修筑幕墙气氛渗透本能检测要领》GB/T15226 《修筑幕墙风压变形本能检测要领》GB/T15227 《修筑幕墙雨火渗漏本能检测要领》GB/T15228 《修筑中窗抗风压本能分级及其检测要领》GB7106-86 4、工程基础条件及安排依据： a、细糙度类型：C类 b、50年一逢的基础风压：0.45(kPa) c、50年一逢的基础雪压：0.4(kPa) d、天震烈度：8度() e、年最大温好(℃)：80
f、幕墙仄里内变形本能：1/267 第两章安排载荷决定准则 施加于幕墙战采光顶上的荷载战效率主要有风载荷、雪荷载、自沉、天震效率战温度变更等，常常风载荷引起的效率效力最大. 正在举止幕墙构件、连交件战预埋件等的安排估计时， 必须思量百般载荷战效率效力的分项系数，即采与其安排值；正在举止位移战挠度安排估计时，各分项系数均与1.0，即采与其尺度值. 1、风载荷 2： 式中w k—效率正在笔曲幕墙上的风载荷尺度值(kN/m2)；βgz—阵风风压系数；按《修筑结构载荷典型》GB50009的确定采与； μz—风压下度变更系数，按《修筑结构载荷典型》GB50009的确定采与； μs—大里风载荷体型系数； w0—基础风压(kN/m2)，按《修筑结构荷载典型》GB50009的确定采与. 根据典型央供，正在举止修筑幕墙构件、连交件战锚固件的装载力安排估计时，风载荷的分项系数与γw=1.4，即风载荷的安排值为： 2、雪载荷 根据典型，玻璃采光顶（或者雨篷）火仄投影里上的雪荷载尺度值可按下式估计：
高架层护栏计算书 编制： 审查： 审核： 2011年5月
目录 第一章引用标准规范 (2) 1.1.建筑设计规范： (2) 1.2.钢材规范： (2) 1.3.《建筑结构静力计算手册》(第二版) (2) 第二章护栏立柱计算 (3) 2.1计算部位 (3) 2.2立柱受力分析 (3) 2.2.1立柱受力计算公式： (3) 2.3立柱与主体结构焊接焊缝强度校核 (4) 2.4立柱截面特性 (5) 2.5立柱抗弯强度及抗剪强度验算： (5) 第三章护栏横梁计算 (7) 3.1计算部位 (7) 3.2横梁受力分析 (7) 3.2.1横梁受力计算公式： (7) 3.3横梁与立柱焊接焊缝强度校核 (7) 3.4横梁截面特性 (8) 3.5横梁抗弯强度及抗剪强度验算： (9)
第一章引用标准规范 1.1.建筑设计规范： 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018-2002 《高层民用钢结构技术规程》JGJ99-98 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001 《建筑装饰工程施工质量验收规范》GB50210-2001 《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002 《碳钢焊条》GB/T5117-1995 《低合金钢焊条》GB/T5118-1995 1.2.钢材规范： 《不锈钢棒》GB/T1220-1992 《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-1984 《不锈钢冷扎钢板》GB/T3280-1992 《不锈钢热扎钢板》GB/T4237-1992 《不锈钢热扎钢带》GB/T5090 《冷拔异形钢管》GB/T3094-2000 《碳素结构钢》GB/T700-1988 《优质碳素结构钢》GB/T699-1999 《合金结构钢》GB/T3077-1999 《不锈钢和耐热钢冷扎带钢》GB/T4239-1991 《高耐候结构钢》GB/T4171-2000 《焊接结构用耐候钢》GB/T4172-2000 《低合金高强度结构钢》GB/T1591-1994 《碳素结构和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-1989 《碳素结构和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-1988 《结构用无缝钢管》JBJ102 《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》GB/T13912-1992 1.3.《建筑结构静力计算手册》(第二版)
T-63现状改选程择计算书 说明： 1、栏杆柱单跨长为5.1米，柱高0.9米为400x400x5方通柱，中间高度0.7米为每隔160x 一根的30x30铸铁装饰件柱子上下各用50x50x3厚热镀锌方通连接成整体。 2、栏杆顶部水平荷载应取1.0KN/m，栏杆顶部竖向荷载应取1.2KN/m，水平荷载与竖向荷载应取分别考虑水平荷载作用于最不利位置。 3、栏杆柱单跨长为5.1米，中间每根一米做根30x30方通柱，因此每米中间方通柱脚：剪力为 1.0KN/mX1.0mX1.4=1.4KN，和竖向轴力为 1.2KN/mX1.0m1.3=1.56KN，弯矩为：1.4KNx0.7mx1.1=1.08KN*m。每米栏杆自重约：78KN/m3X0.03mX0.03mX0.7m*6=0.3KN。 一、中间柱支撑预埋件计算 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 计算条件 弯矩设计值M : 1.10kN·m 轴力设计值N : 1.90kN 剪力设计值V : 1.40kN 力的正方向如图所示 直锚筋层数 : 2 层间距b1 : 70mm 直锚筋列数 : 2 列间距b : 70mm 锚板厚度t : 8mm 锚板宽度B : 150mm 锚板高度H : 150mm 最外层锚筋之间距离z: 70mm 结构重要性系数γ0 : 1.0 层数影响系数αr : 1.00 地震作用 : 不考虑 锚筋级别 : HRB400, f y=360.00N/mm2, f y＞ 300, 取 f y = 300N/mm2直锚筋直径d : 8mm 砼强度等级 : C20, f c=9.60 N/mm2, f t=1.10 N/mm2 2 锚筋截面面积验算 (1)锚板受剪承载力系数αv: 根据混凝土规范9.7.2-5计算: = v (2)锚板弯曲变形折减系数αb: 根据混凝土规范9.7.2-6计算: b (3)直锚筋面积验算: 在剪力、法向拉力、弯矩的组合作用下，直锚筋的计算截面积按照混凝土规范 式 9.7.2-1 及式9.7.2-2计算，并取其中较大值:
轩辕湖公园人行木栈道设计说明 1. 基本资料 1.1主要技术指标 桥跨布置：标准跨径 4.0m，设计选择计算跨径 4.0m； 设计荷载：人群荷载据《城市桥梁设计荷载标准》取5.0 kN/m 2，栏杆水平荷载2.5kN/m2； 桥面宽度：净 1.6m+2X 0.10m护栏； 桥面净高：最小净高为 2.81m。 1.2材料规格及布置 a. 挑梁 焊接工字钢截面，梁长 1.8m，截面尺寸为200 X 250 X 10 x 10mm，悬挑方式：在焊接 工字钢挑梁的一端焊接420 X 410 X 12mm的钢板，采用化学定型锚栓工字钢挑梁固定在观景 平台翼墙和中华路桥桥台上，以此作为承担木纵梁荷载的下部结构。 b. 木纵梁 矩形截面，标准梁长 4.0m,斜梯梁长5.5m，截面尺寸为200 x 200mm，采用欧洲赤松，强度等级TC17，每个跨径布置3根木梁。与挑梁的连接方式为：在工字钢挑梁上翼缘板上面焊接角钢，采用铁木螺栓连接，将木纵梁固定在工字钢挑梁上翼缘上。 c. 栏杆 桥面横向两侧设防腐木栏杆，栏杆高度 1.2m，栏杆立柱截面尺寸为150 x 150mm，间距2.0m，用欧洲赤松，强度等级TC17，采用角钢和螺栓将栏杆立柱固定在木纵梁上。 d. 铺装 铺装采用5cm厚的防腐木条，强度等级TC13的俄罗斯樟子松，采用螺钉将铺装固定在木木纵梁上。 e. 化学定型锚栓及螺栓 本栈道挑梁的锚固采用喜利得化学定型锚栓，规格为M16 x 250mm，其材料应符合喜利得公司所出的官方性能标准；木纵梁和焊接工字钢挑梁连接采用十字槽半沉头木螺钉 GB952-86 8 X 80mm，栏杆立柱与木纵梁连接采用半圆头方颈螺栓GB12-88 M16 X 200mm。 2. 结构验算 2.1荷载计算 a. 自重 栏杆：[(0.15 X 0.15X 1.2 X 3+0.08 X 0.1X 5 X 4)X 7.5] - 5=0.36kN/m 铺装木条：0.05X 1.8 X 7.5=0.68kN/m
稳定承载计算 落地式双排扣件钢管脚手架计算书 一、基本参数： 立杆纵距la =1.5 m 立杆横距lb =0.9 m 脚手架形式落地式双排 脚手架的步距h = 0.9 m 脚手架搭设高度H =24 m 脚手板类型木脚手板 栏杆,档板类型栏杆、木脚手板挡板 连墙件扣件类型单扣件 脚手板的铺设层数nj = 3 层 同时施工层数ns = 1 层 二、扣件的抗滑承载力计算: 横杆的自重标准值P1 = 0.03×(1.5 +0.9) =0.07kN 脚手板的荷载标准值P2 = 0.35×0.9×1.5÷2 =024kN 活荷载标准值Q = 2×0.9×1.5÷2 =135kN 荷载的计算值R = 15×(0.07+0.24)+1.4×1.8 =3kN 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 其中: Rc 扣件抗滑承载力设计值Rc=8kN R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=3kN 扣件的抗滑承载力不大于单扣件抗滑承载力设计值8kN,满足要求! 三、脚手架计算： 1、荷载计算: 单立杆部分承受的结构自重标准值NG1=0.1248×24=2.99 kN 脚手板的自重标准值NG2=0.35×2×1.5×(0.9+0.8)÷2=0.9 kN 栏杆与挡脚板自重标准值NG3=0.14×1.5×2÷2=0.21 kN 吊挂的安全设施荷载：NG4=0.005×1.5×24 =0.18kN
静荷载标准值NG=2.99+0.9+0.21+0.18=4.28 kN 活荷载标准值NQ=2×1×0.9×1.5÷2=1.4 kN 风荷载标准值Wk=0.7×1×1.5×0.3=032 kN/m2 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.5×1.41+1.4×1.8=4.64 kN 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=15×1.41+0.85×1.4×1.8=4.26 kN 风荷载标准值产生的立杆段弯矩：Mwk=0.25×1.2×1.5^2÷10=0.07 kN.m 风荷载设计值产生的立杆段弯矩：Mw=0.85×1.4×0.07=0.08 kN.m 构配件自重标准值产生的轴向力：NG2k=0.9+0.21+0.07=1.18 kN 2、立杆的稳定性计算: (1)、立杆的长细比计算: 其中: lo 立杆的计算长度lo = 1.155×1.55×0.9=1.61m I 立杆的回转半径I = 1.58 cm 经过计算,立杆的长细比λ=1.61÷1.58×100=102mm (2)、单立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中：A 立杆净截面面积；取A=3.57 cm2 N 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=4.64 kN φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=0.573 不考虑风荷载时立杆的稳定性σ=4.64×1000÷(0.573×(3.57× 100))=22.68N/mm2 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
人行道板及栏杆计算书 目录 一、工程概况 (1) 1. 技术标准和设计参数 (1) 1.1 技术标准 (1) 1.2 设计规范 (1) 二、恒载效应 (1) 三、荷载组合： (2) 四、配筋计算 (2) 五、截面复核 (3) 六、剪力验算 (4) 七、裂缝宽度验算 (5) 八、结论 (6) 九、石栏杆计算 (7)
一、工程概况 1. 技术标准和设计参数 1.1 技术标准 1.1.1 车辆荷载等级：城—A级 1.1.2 桥面纵坡： 2.476% 1.1.3 行车道横坡：1.5%（单幅单向坡） 1.1.4 单幅桥面宽度：5米（人行道）+14.5米（行车道）+0.5米（防撞护墙）=20 米。 1.1.5 人行道板铺装：2cm厚M1 2.5砂浆 1.1.6 人行道人群荷载：取q人群=5 2 kN m / 1.1.7 人行道板结构厚度：h=8.0cm 1.2 设计规范 1.2.1 《公路工程技术标准》（JTJ001-97）1.2.2 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）1.2.3 《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011) 1.2.4 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）1.2.5 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85） 1.2.6 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 二、恒载效应 （1）成桥以后 先计算简支板的跨中和支点剪力。根据《公预规D62-2004》第4.1.2条，简支板的计算跨径应为两只点之间的距离，L=1.36m。
简支板支点剪力：Qo ＝1231 ()2 g g g L ⨯++⨯ g1：铺装自重 g2：结构层自重 g3：人群荷载 m KN L L g g g Mo •=+⨯+⨯=++=17.1)5.22608.02302.0(8 1 )(81 22 321 Qo ＝1231 ()2 g g g L ⨯++⨯ ＝KN 43.3 三、荷载组合： 基本组合： 1.2 1.4ud sg sp M M M =+ 作用短期效应荷载组合：0.71sp sd sg M M M μ=+ + 作用长期效应荷载组合：0.41sp sd sg M M M μ =+ + 表1 荷载组合表 四、配筋计算 根据《公预规D62-2004》第5.2.2条，矩形截面抗弯承载力计算公式如下：
****工程 建筑护栏 设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准： *****有限公司 二〇一三年一月十八日
目录 1 计算引用的规范、标准及资料 (1) 1.1 幕墙及采光顶相关设计规范： (1) 1.2 建筑设计规范： (1) 1.3 玻璃规范： (1) 1.4 钢材规范： (2) 1.5 胶类及密封材料规范： (2) 1.6 相关物理性能等级测试方法： (3) 1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3) 1.8 土建图纸： (3) 2 基本参数 (3) 2.1 栏杆所在地区 (3) 2.2 地面粗糙度分类等级 (3) 2.3 抗震设防 (3) 3 栏杆承受荷载计算 (4) 3.1 风荷载标准值的计算方法 (4) 3.2 计算面板材料时的风荷载标准值 (5) 3.3 垂直于栏杆平面的分布水平地震作用标准值 (5) 3.4 平行于栏杆平面的集中水平地震作用标准值 (5) 3.5 作用效应组合 (5) 4 玻璃栏板的计算 (6) 4.1 玻璃栏板荷载计算 (6) 4.2 玻璃的最大弯矩计算 (7) 4.3 玻璃强度校核 (8) 4.4 玻璃最大挠度校核 (8) 5 附录常用材料的力学及其它物理性能 (10)
建筑护栏设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料 1.1幕墙及采光顶相关设计规范： 《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009 《建筑幕墙》 GB/T21086-2007 《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-2007 《建筑用玻璃与金属护栏》 JG/T342-2012 《建筑幕墙工程技术规范》 DGJ08-56-2012 1.2建筑设计规范： 《地震震级的规定》 GB/T17740-1999 《钢结构设计规范》 GB50017-2003 《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2010 《高处作业吊蓝》 GB19155-2003 《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2011 《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004 《混凝土结构加固设计规范》 GB50367-2006 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004 《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002 《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001 《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010 《建筑设计防火规范》 GB50016-2006 《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002 1.3玻璃规范： 《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002 《防弹玻璃》 GB17840-1999 《平板玻璃》 GB11614-2009 《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005
栏杆力学计算书
第一章 设计计算依据 1、建筑及结构施工图。 2、规范:《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003（以下简称规范） 《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001 《建筑结构载荷规范》GB50009-2001 《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑设计防火规范》GB50016-2001 《高层民用建筑设计防火规范》GB/50045-95 《建筑抗震设计规范》GB50011-2001 3、性能检测标准： 《建筑幕墙空气渗透性能检测方法》GB/T15226 《建筑幕墙风压变形性能检测方法》GB/T15227 《建筑幕墙雨水渗漏性能检测方法》GB/T15228 《建筑外窗抗风压性能分级及其检测方法》GB7106-86 4、工程基本条件及设计依据： a 、粗糙度类别：C 类 b 、50年一遇的基本风压：0.45(kPa) c 、50年一遇的基本雪压：0.4(kPa) d 、地震烈度：8度(0.15g) e 、年最大温差(℃)：80 f 、幕墙平面内变形性能：1/267 第二章 设计载荷确定原则 施加于幕墙和采光顶上的荷载和作用主要有风载荷、雪荷载、自重、地震作用和温度变化等，通常风载荷引起的作用效应最大。 在进行幕墙构件、连接件和预埋件等的设计计算时，必须考虑各种载荷和作用效应的分项系数，即采用其设计值；在进行位移和挠度设计计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。 1、风载荷 根据规范，垂直于幕墙表面的风载荷标准值可按下式计算，并且不得小于1.0kN/m 2： 0w w s z gz k μμβ 式中 w k —作用在垂直幕墙上的风载荷标准值(kN/m 2)； βgz —阵风风压系数；按《建筑结构载荷规范》GB50009的规定采用； μz —风压高度变化系数，按《建筑结构载荷规范》GB50009的规定采用； μs —大面风载荷体型系数； w 0—基本风压(kN/m 2)，按《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用。 根据规范要求，在进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件的承载力设计计算时，风载荷的分项系数取γw =1.4，即风载荷的设计值为：
栏杆受力计算书 尊敬的客户： 根据您的要求，本文将为您提供栏杆受力计算书。为保证栏杆的稳 定和安全性，需要对其进行受力计算。 一、栏杆的基本参数 栏杆材料：不锈钢 栏杆高度：1.2米 栏杆长度：5米 栏杆形式：平面直线形 二、栏杆受力计算步骤 1. 各部分受力分析 栏杆由多个垂直相连的立柱组成，每个立柱受到上方水平分布荷载 和自重的作用力。此外，由于栏杆高度较高，存在抗风作用力。 2. 栏杆自重计算 栏杆自重可通过材料密度和截面积进行计算。不锈钢的密度为ρ = 7.93 g/cm³。栏杆的截面积为A = 高度 ×厚度。根据材料厂商提供的数据，不锈钢板的厚度为0.5厘米。计算得出栏杆自重W1 = ρ × A × 长度。 3. 上方水平分布荷载
栏杆上方可能会有人员推搡栏杆的情况，根据设计要求，为了确保 栏杆的抗倾覆能力，我们假设上方水平分布荷载为100牛顿/米。 4. 抗风作用力计算 栏杆的高度较高，所以需要考虑可能的抗风作用力。根据设计标准，假设风压力为每平方米300牛顿，计算得出抗风作用力W3 = 风压力 ×平面投影面积。 5. 栏杆受力计算 （1）立柱受力计算 立柱受到自重、上方水平分布荷载和抗风作用力的作用力。计算得 出立柱受力总和W Total = W1 + W2 + W3。 （2）栏杆底部受力计算 栏杆底部受到立柱受力和自身受力的作用力。根据静力学原理，底 部对角受力为立柱受力总和的平方根。计算得出底部对角受力W Bottom = √(W Total² + W1²)。 三、计算结果 1. 栏杆自重计算 栏杆自重W1 = ρ × A × 长度 = 7.93 g/cm³ × 1.2米 × 0.5厘米 × 5米 = 11.895千克。 2. 抗风作用力计算
满堂脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、架体参数 二、荷载参数 三、设计简图 搭设示意图：
平台水平支撑钢管布置图 平面图 侧立面图 四、板底支撑（纵向）钢管验算 钢管类型 Φ48。3×3。6 钢管截面抵抗矩 W （cm 3 ) 5.26 钢管截面惯性矩I （cm 4 ） 12。71 钢管弹性模量E(N/mm 2 ） 2.06×105 钢管抗压强度设计值 [f ］（N/mm 2 ） 205 纵向钢管验算方式 简支梁 G 1k =g 1k =0.04kN/m G 2k =g 2k ×l b /(n+1）=0。35×1.0/(2+1）=0.12kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)=1×1。0/(2+1)=0.33kN/m Q 2k =q 2k ×l b /（n+1)=3×1。0/（2+1)=1.0kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算 满堂脚手架平台上的无集中力 q=1。2×（G 1k +G 2k )+1.4×（Q 1k +Q 2k )=1。2×（0.04+0。12）+1。4×（1。0+0。33)=2。054 板底支撑钢管计算简图 M max =ql 2/8=2。054×1。02/8=0。257kN·m R max =ql/2=2.054×1.0/2=1。027kN σ=M max /W=0.257×106/(5。26×103）=48.86N/mm 2≤[f ］=205N/mm 2 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2×（G 1k +G 2k ）+1.4×（Q 1k +Q 2k )=1.2×（0.04+0.12）+1.4×（1.0+0.33)=2.054 q 2=1。4×F 1=1。4×1=1。4kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 M max =0。607kN·m 剪力图 50100 1000 19500