柳州市滨江东路延长线(壶东大桥～河东大桥)
护栏计算书
1工程概况：
柳州市滨江东路延长线(壶东大桥～河东大桥段)道路工程是百里柳江景观工
程的重要组成部分，定位为观光道路，道路等级为城市支路Ⅰ路，设计车速：
40Km/h，项目的实施对完善柳江旅游资源和市区道路网有着重要的意义。
本项目起于壶东大桥西端交通闸东侧与现状滨江路相接处，穿壶东大桥后，
沿现状防汛墙外侧与柳江平行向北，经白沙码头，北至河东大桥西端，与现状交
通闸顺接，工程起讫桩号为：-K0+013—K3+043.801，全长3.06公里。
2构造描述：
如图所示：本项目采用梁柱式护栏，立柱间距2米，采用Q235钢结构。立
柱宽200mm，采用厚15mm的钢板弯曲成形，中间设置一道加劲肋板。横梁采
用5根钢管，间距220mm，最上面一根采用Φ146x7mm钢管，下面四根采用Φ
95x7mm钢管。
3计算依据：
根据《公路交通安全设施设计细则》（JTG/T D81-2006）第5-1-2条规定。
本项目采用B级护栏，梁柱式护栏为可变形结构，碰撞力P=75KN。Q235钢材
的抗拉、抗压和抗弯强度设计值为215MPa。
3.1 横梁计算：
根据规范，横梁不宜超过4根。本次计算模型均按照4根横梁简化，护栏横梁承受的碰撞力为P=75KN。
护栏Φ146x7mm横梁的设计弯矩：M 0=1/6L/4=1/6752/4=6.25KN.m 护栏Φ95x7mm横梁的设计弯矩：M 0=1/6L/4=1/6752/4=6.25KN.m Φ146x7mm钢管的截面模量为：W= 1.014e-04 m4
Φ95x7mm钢管的截面惯性矩为：W= 3.969e-05m4
Φ146x7mm横梁的最大应力：
σ= M0/ W=6.25/1.014e-04=61637KPa =61.6MPa<215MPa (满足规范)
Φ95x7mm横梁的最大应力：
σ= M0/W=6.25/ 3.969e-05=157470KPa =157.5MPa<215MPa (满足规范)
3.2 立柱验算
立柱的设计荷载（模型横梁按照四根）：P 0=1/4 P=0.25
立柱底部弯矩：M=P0xh=18.75x1.1=20.625 KN.m
立柱截面惯矩：I= 1.01e-04m4
立柱最大应力：
σ= M/I=20.625/1.01e-04x0.128=26138KPa=26.14MPa<215MPa (满足规范) 3.3 地脚螺栓验算
立柱与基础的连接采用4根M20地脚螺栓，沿道路方向间距120mm，横向间距180mm
地脚螺栓最大拉力：N=1.24/4+20.625x0.09/（0.09x0.09x4）=57.6 KN
地脚螺栓拉应力：
σ= N/A=57.6/3.14 e-04=183439 KPa =183.4MPa<215MPa (满足规范)
预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术 通用图设计计算书 空心板悬臂及防撞栏杆配筋计算 设计计算人：日期： 复核核对人：日期： 单位审核人：日期： 项目负责人：日期： 编制单位：湖南省交通规划勘察设计院 编制时间：二○○六年七月
防撞栏杆及桥面板配筋计算 1．设计依据及相关资料 1.1计算项目采用的标准和规范 1.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 3．《公路交通安全设施设计规范》(JTG D81-2006) 1.2参与计算的材料及其强度指标 材料名称及强度取值表表1.1 1.3 荷载等级 荷载等级：公路Ⅰ级； 1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图 1．永久作用：结构重力 2．偶然作用：汽车碰撞作用
3.作用效应组合 （1）承载能力极限状态 对空心板悬臂计算： 组合设计值Sud=1.11.2×永久作用 对防撞栏杆计算： 组合设计值Sud=永久作用+汽车碰撞作用 （2）正常使用极限状态 对空心板悬臂计算： 作用短期效应组合：永久作用 作用长期效应组合：永久作用 1.5 计算模式、重要性系数 结构重要性系数为1.1。 1.5 总体项目组、专家组指导意见 1.6 计算单位的审核指导意见 2．计算 2.1 计算模式图、所采用软件 采用桥梁博士V3.0.3计算，计算共分两部分，一是空心板悬臂计算，计算简图见图2.1，二是防撞栏杆计算，计算简图简图2.2 图 2.1 空心板悬臂计算简图
图 2.2 防撞栏杆计算简图计算简图 空心板悬臂计算考虑防撞栏杆、混凝土现浇层及悬臂自重，对承载能力和使用阶段的裂缝进行计算。防撞栏杆考虑汽车的撞击作用，对承载能力进行计算。防撞等级采用SB 级，从《公路交通安全设施设计规范》(JTG D81-2006)5.1款可知碰撞力P 为365kN 。 2.2 计算结果及结果分析 2.2.1空心板悬臂计算结果及结果分析 1.持久状况正截面承载能力极限状态验算 空心板悬臂根部截面的的弯距，考虑防撞栏杆自重、钢筋混凝土和沥青混凝土现浇层及悬臂自重，取纵桥向1m 计算，不考虑混凝土现浇层参与受力。 1910.343 2.94810.280.130.11240.13/2 3.933kN m ) M =??+??+????=?（ 0ud 1.1 1.2 4.449 5.192kN m )S γ=??=?（ 取宽1000mm ，高240mm 的截面进行验算，受力钢筋采用HRB335，直径为12mm ，钢筋中心距离截面边缘的距离为37mm 。 极限承载力计算：0ud 44.7kN m 5.192kN m R S γ=?≥=?，满足规范要求。 受弯构件最小配筋率验算：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），受弯构件一侧受拉钢筋的配筋百分率不应小于td sd 45/f f ，同时不应小于0.2。 td sd 45/45 1.23/2800.29f f =?=，因此最小配筋率为0.29％。最小配筋面积 4 2 min 6.3510m Ag -=? < 实际配筋面积427.9210m Ag -=?，满足《公路钢筋混凝土及预应 力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）9.1.12条要求。 2.持久状况正常使用极限状态验算
柳州市滨江东路延长线(壶东大桥～河东大桥) 护栏计算书 1工程概况： 柳州市滨江东路延长线(壶东大桥～河东大桥段)道路工程是百里柳江景观工 程的重要组成部分，定位为观光道路，道路等级为城市支路Ⅰ路，设计车速： 40Km/h，项目的实施对完善柳江旅游资源和市区道路网有着重要的意义。 本项目起于壶东大桥西端交通闸东侧与现状滨江路相接处，穿壶东大桥后， 沿现状防汛墙外侧与柳江平行向北，经白沙码头，北至河东大桥西端，与现状交 通闸顺接，工程起讫桩号为：-K0+013—K3+043.801，全长3.06公里。 2构造描述： 如图所示：本项目采用梁柱式护栏，立柱间距2米，采用Q235钢结构。立 柱宽200mm，采用厚15mm的钢板弯曲成形，中间设置一道加劲肋板。横梁采 用5根钢管，间距220mm，最上面一根采用Φ146x7mm钢管，下面四根采用Φ 95x7mm钢管。 3计算依据： 根据《公路交通安全设施设计细则》（JTG/T D81-2006）第5-1-2条规定。 本项目采用B级护栏，梁柱式护栏为可变形结构，碰撞力P=75KN。Q235钢材 的抗拉、抗压和抗弯强度设计值为215MPa。
3.1 横梁计算： 根据规范，横梁不宜超过4根。本次计算模型均按照4根横梁简化，护栏横梁承受的碰撞力为P=75KN。 护栏Φ146x7mm横梁的设计弯矩：M 0=1/6L/4=1/6752/4=6.25KN.m 护栏Φ95x7mm横梁的设计弯矩：M 0=1/6L/4=1/6752/4=6.25KN.m Φ146x7mm钢管的截面模量为：W= 1.014e-04 m4 Φ95x7mm钢管的截面惯性矩为：W= 3.969e-05m4 Φ146x7mm横梁的最大应力： σ= M0/ W=6.25/1.014e-04=61637KPa =61.6MPa<215MPa (满足规范) Φ95x7mm横梁的最大应力： σ= M0/W=6.25/ 3.969e-05=157470KPa =157.5MPa<215MPa (满足规范) 3.2 立柱验算 立柱的设计荷载（模型横梁按照四根）：P 0=1/4 P=0.25 立柱底部弯矩：M=P0xh=18.75x1.1=20.625 KN.m 立柱截面惯矩：I= 1.01e-04m4 立柱最大应力： σ= M/I=20.625/1.01e-04x0.128=26138KPa=26.14MPa<215MPa (满足规范) 3.3 地脚螺栓验算 立柱与基础的连接采用4根M20地脚螺栓，沿道路方向间距120mm，横向间距180mm 地脚螺栓最大拉力：N=1.24/4+20.625x0.09/（0.09x0.09x4）=57.6 KN 地脚螺栓拉应力： σ= N/A=57.6/3.14 e-04=183439 KPa =183.4MPa<215MPa (满足规范)
一、设计资料 1、桥面净空：净—8.5+2 1.0m人行道； 2、主梁跨径和全长： 主梁：标准跨径:L b=22m 计算跨径:L=21.50m(支座中心距离) 预制长度：L=21.96（主梁预制长度） 3、设计荷载：公路-Ⅱ级，人群3.0KN/m2，每侧栏杆及人行道的重量按 4.5KN/m计，安全等级为二级，本桥设置5cm厚的沥青混凝土和8cm厚的C25混凝土作垫层的桥面铺装。 4.结构尺寸见五、设计图纸 二、行车道板内力计算
1 、恒载及其内力（以纵向1m 宽的板进行计算） （1）、每延米上的恒载g 的计算 ： 沥青混凝土面层1g ：0.05⨯1.0⨯21=1.05KN/m C25防水混凝土面层2g ：0.08⨯1.0⨯23=1.84KN/m T 形梁翼板自重3g ： m KN /875.2250.12 14 .009.0=⨯⨯+ 合计：m KN g g i /.765.5==∑ (2)、每米宽板条的恒载内力为 弯矩m KN gl M g A ⋅-=⨯⨯-=-=335.290.0765.521 21220, 剪力KN l g Q Ag 189.590.0765.50=⨯=⋅= 2、车辆荷载产生的内力 将车辆荷载的后轮作用于铰逢轴线上，后轴作用力标准值P=140KN ，轮压分布宽度如图 所示，后轮着地着地长度为,2.02m a =宽度为,6.02m b =则得： m H b b m H a a 86.013.026.0246.013.022.022121=⨯+=+==⨯+=+= 荷载对于悬臂根部的有效宽度为： m l d a a 66.390.024.146.0201=⨯++=++= 由规范：汽车荷载的局部加载及在T 梁，箱梁悬臂板上的冲击系数采用1+u=1.3 作用于每米宽板条上的弯矩为： m KN b l a P M p A ⋅-=-⨯⨯⨯-=-⨯ +-=031.17)4 86.090.0(66.3414023.1)4(42)1(10,μ 作用于每米宽板条上的剪力为： KN a P Q Ap 863.2466 .342 1403.142)1(=⨯⨯⨯=+=μ 3、荷载组合：
桥梁计算书计算实例 前言 本设计是根据设计任务书的要求和《公路桥规》的规定,对高坎——上官伯段的高坎大桥进行方案比选和设计的。对该桥的设计，本着“安全、经济、美观、实用”的八字原则，本论文提出两种不同的桥型方案进行比较和选择：方案一为预应力混凝土简支梁桥，方案二为拱桥。经由以上的八字原则以及设计施工等多方面考虑、比较确定预应力混凝土简支梁桥（锥形锚具）为推荐方案。 1.水文计算 1.1原始资料 1.1.1水文资料： 浑河发源于辽宁省新宾县的滚马苓，从东向西流过沈阳后，折向西南，至海城市三岔河与太子河相汇，而后汇入辽河。浑河干流长364公里，流域面积11085平方公里。本桥位上游45公里的大伙房水库，于1958年建成，该水库控制汇流面积5563平方公里，对沈阳地区的浑河洪峰流量起到很大的削减作用。根据水文部门的资料，建库前浑河的沈阳水文站百年一遇洪峰流量位11700立方米/秒，建库后百年一遇推算值为4780立方米/秒。浑河没年12月初开始结冰，次年3月开始化冻。汛期一般在7月初至9月上旬，河流无通航要求。桥为处河段属于平原区次稳定河段。 1.1.2设计流量 根据沈阳水文站资料，近50年的较大的洪峰流量如下： 大伙房水库建库前 1935年5550立方米/秒 1936年3700立方米/秒 1939年 3270立方米/秒 1942年 3070立方米/秒 1947年 2980立方米/秒 1950年 2360立方米/秒 1951年 2590立方米/秒 1953年 3600立方米/秒 1954年3030立方米/秒 大伙房水库建库后 1960年2650立方米/秒 1964年2090立方米/秒 1971年2090立方米/秒 1975年2200立方米/秒 1985年2160立方米/秒 根据1996年沈阳年鉴，浑河1995年最大洪峰流量4900立方米/秒（沈阳
长沙学院 桥梁工程课程设计课程设计名称桥梁工程 系（部）土木工程系 专业土木工程 姓名 班级 学号
长沙学院课程设计鉴定表 姓名学号专业班级 设计题目指导教师 指导教师意见： 评定等级：教师签名：日期： 答辩小组意见： 评定等级：答辩小组长签名：日期： 教研室意见： 教研室主任签名：日期： 系（部）意见： 系主任签名：日期： 说明课程设计成绩分“优秀”、“良好”、“及格”、“不及格”四类；
目录 一、工程地质及水文地质等自然情况 二、纵断面设计
1.纵断面设计图 2.分孔布置 3.纵坡以及桥梁下部结构布置 4.桥道高程的确定 5.计算跨径的确定 三、横断面设计 1.主梁尺寸拟定 2.横隔梁尺寸拟定 3.横断面设置 四、结构自重内力计算 五、主梁荷载横向分布系数的计算 1.支点横向分布系数的计算（杠杆原理法） 2.跨中横向分布系数的计算（偏心压力法） 六、冲击系数的确定 1.冲击系数的计算 七、活载内力计算 八、内力组合 九、弯矩和剪力包络图 桥梁工程课程设计计算书
一、工程地质及水文地质等自然情况 设计荷载：公路—Ⅰ级,设计时速60km/h ，人群3.0kN/㎡，栏杆及人行道的重量按4.5 kN/㎡计； 地质水文情况：河床地面线为（从左到右）：0/0，－1/5，－1.8/12，－2.5/17，－3.6/22，－4.5/28，－5.3/35，－4.8/45，－3.8/55，－2.25/70, －1/78，0 /85，（分子为高程，分母为离第一点的距离，单位为米）； 地质假定为花岗岩。 桥梁分孔方案：a 、13m+13m+13m+13m+13m+13m 简支梁 b 、13m+13m+13m+13m+13m+13m+13m 简支梁 材料容重：水泥砼22 3/m kN ，钢筋砼24 3/m kN ，沥青砼21 3/m kN 。 二、纵断面设计 1、桥梁纵断面设计图如下图所示 ±0.000 +2.429i=1.1% +2.000 +2.000 13 13 13 13 1313 i=1.1% 78 -3.10设计常 水位 纵断面设计图（单位尺寸：m ） 2、桥梁分孔布置 根据河道的实际情况（总宽85m 、河道横断面的高程变化等），结合总造价和施工工艺，且桥梁无通航要求，姑且将桥梁分孔为 13m+13m+13m+13m+13m+13m 简支梁。桥梁总跨径为L=6×13m=78m 。 3、纵坡以及桥梁下部结构布置 对于中、小梁桥，为了利于桥面排水和降低引道路堤高度，往往设置中间
1 设计基本资料 1.1概述 跨线桥应因地制宜，充分与地形和自然环境相结合。跨线桥的建筑高度选取除保证必要的桥下净空外，还需结合地形以减少桥头接线挖方或填方量，最终再谈到经济实用的目的。如果桥两端地势较低，主要采用梁式桥；略高的则主要采用中承式拱肋桥；更高的则宜采用斜腿刚构、双向坡拱等形式。在桥型的选择时，一方面从“轻型”着手，以减少圬工体积，另一方面结合当地的资源材料条件，以满足就地取材的原则。随着社会和经济的发展，生态环境越来越受到人们的关注与重视，高速公路跨线桥将作为一种人文景观，与自然相协调将会带来“点石成金”的效果。高速公路上跨线桥常常是一种标志性建筑物，桥型本身具有的曲线美，能够与周围环境优美结合。 茶庵铺互通式立体交叉K65+687跨线桥，必须遵照“安全、适用、经济、美观”的基本原则进行设计，同时应充分考虑建造技术的先进性以及环境保护和可持续发展的要求。 1.1.1设计依据 按设计任务书、指导书及地质断面图进行设计。 1.1.2技术标准 （1）设计等级：公路—I级；高速公路桥，无人群荷载； （2）桥面净宽：净—11.75m + 2×0.5 m防撞栏； （3）桥面横坡：2.0%； 1.1.3地质条件 桥址处的地质断面有所起伏，桥台处高，桥跨内低，桥跨内工程地质情况为（从上到下）：碎石质土、强分化砾岩、弱分化砾岩，两端桥台处工程地质情况为：弱分化砾岩。 1.1.4采用规范 JTG D60-2004《公路桥涵设计通用规范》； JTG D62-2004 《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》； JTG D50-2006 《公路沥青路面设计规范》 JTJ 022-2004 《公路砖石及砼桥涵设计规范》；
桥梁计算书-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN
一．设计资料与结构布置 （一）.设计资料 1.桥面跨径及桥宽 标准跨径：该桥为三级公路上的一座简支梁桥，标准跨径为13m 。 主梁全长：根据当地温度统计资料。并参考以往设计值：主梁预制长度为. 计算跨径：根据梁式桥计算跨径的取值方法，计算跨径取相邻支座中心间距为. 桥面宽度：横向布置为 （安全带）+（车行道）+（安全带）= 2.设计荷载 车道荷载 q k=× N/m= N/m 集中荷载 p k ＝×210 N/m ＝ N/m 桥面宽度较小，不设置人行道，无人群荷载 3.材料的确定 混凝土：主梁采用C30，人行道、桥面铺装、栏杆C40 钢筋：直径≥12mm 采用HRB335级钢筋。直径<12mm 采用HPB235级热轧光面钢筋 4.设计依据 1、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2015 2、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012 3、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007 4、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50－2011 （二）结构布置 设置两套方案 方案一： 1．主梁高：以往的经济分析表明钢筋混凝土T 形简支梁高跨比的经济范围大约在 111－16 1之间，本桥取 131，则梁高取1m. 2.主梁间距：装配式钢筋混凝土T 形简支梁的主梁间距一般选在－之间，桥宽米，方案一采用五片主梁形式，主梁间距为。
3.主梁梁肋宽：为保证主梁抗剪需要，梁肋受压时的稳定，以及混凝土的振捣质量，通常梁肋宽度为15cm －18cm ，方案一采用16cm 。 4.横隔梁：为增强桥面系的横向刚度，在支点、跨中设置三道横梁，跨中和支点间再设置一道，梁高一般为主梁高的3/4左右，取，厚度取12－16之间，本设计横隔梁下为15cm ，上缘16cm 5. 桥面铺装：混凝土铺装不宜小于80mm ，本桥混凝土铺装采用80mm 。 图1.方案一桥梁横断面图 图2.方案一桥梁纵断面图 方案二： 1．主梁高：以往的经济分析表明钢筋混凝土T 形简支梁高跨比的经济范围大约在 111－16 1之间，本桥取 131，则梁高取1m. 2.主梁间距：装配式钢筋混凝土T 形简支梁的主梁间距一般选在－之间，桥宽米，方案一采用四片主梁形式，主梁间距为。 3.主梁梁肋宽：为保证主梁抗剪需要，梁肋受压时的稳定，以及混凝土的振捣质量，通常梁肋宽度为15cm －18cm ，方案一采用18cm 。
装订线 第一章设计资料 1。1设计内容 ①根据已给地形图等设计资料,选择三至四种以上可行的桥型方案，拟定桥梁结构主要尺寸，根据技术经济比较，推荐最优方案进行桥梁结构设计。 ③对推荐桥梁方案进行运营阶段的内力计算，并进行内力组合，强度、刚度、稳定性等验算。 ④选择合理的下部结构形式，拟定构件尺寸，并进行内力计算，内力组合、配筋设计。 ⑤绘制桥梁总体布置图、上部结构一般构造图、钢筋构造图、桥台一般构造图、桥墩盖梁一般构造图、桥墩盖梁配筋图. ⑥编写设计计算书。 1.2设计技术标准 1、设计桥梁的桥位地型及地质图一份 2、设计荷载：公路—I级； 3、桥面净空：净－2×0。5+9=10米 4、桥面横坡：1.5% 5、最大冲刷深度：2.0m 6、地质条件：根据断面图确定 7、桩基础施工方法：旋转钻成孔 8、安全系数:γ0=1 1.3采用材料: （1）预应力钢筋：Ø s15。2钢绞线 （2）非预应力钢筋:直径D≥12mm用HRB335，直径D≤12mm用R235； （3）混凝土：
装订线 主梁混凝土采用C50； 铰缝为C30细集料混凝土; 桥面铺装采用C40沥青混凝土; 栏杆及人行道板为C30混凝土; 盖梁、墩柱用C30混凝土; 系梁及钻孔灌注桩采用C30混凝土； 桥台基础用C30混凝土； 桥台台帽用C30混凝土; （4)锚具用OVM锚 1。4主要技术规范 JTG D60-2004《公路桥涵设计通用规范》 JTG D62—2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTJ 022—85《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》 JTJ 024—85《公路桥涵地基与基础设计规范》 第二章方案比选 在我国，安全、经济、适用、美观是桥梁设计中的主要考虑因素，安全尤为重要。桥梁结构造型简洁，轻巧,设计方案力求结构新颖,保证结构受力合理，技术可靠,施工方便。本设计桥梁的形式可以考虑以下形式:连续梁桥、拱桥、斜拉桥三种形式。 2。1拟定方案 （1）方案一：箱型连续梁桥 对于桥孔的分跨主要考虑以下影响因素：桥址地形、水文地质条件、墩台基础支座等构造，力学的要求。 本设计采用三跨桥孔布置，边跨长度可取为中跨的0。5—0。8倍.本桥总长215m，本设计跨度组合为：60米+95米+60米
土木建筑学院 课程设计（论文）计算书 课程名称：《桥梁工程》课程设计 设计题目：装配式钢筋混凝土简直T型梁桥上部结构设计 专业：土木工程班级：2008-1 设计人：任常杰 指导教师：张征 山东科技大学土木建筑学院 2011年7 月4 日 课程设计任务书 专业（方向）：土木工程班级：2008-1 学生姓名：任常杰学号：0919 一、课程设计题目：装配式钢筋混凝土简支T型梁桥上部结构设计 原始资料： 1.标准跨径为25m，计算跨径为24.5m，预制梁长为24.96m； 2.桥面净宽：净—7m（车行道）+2×0.75m（人行道）； 3.设计荷载：公路—Ⅱ级，人群3.0kN/m2,每侧栏杆及人行道的重量按5.0 kN/m2计； 4.材料： 混凝土：主梁选用C30，铺装层选用C25 ； 钢筋：直径≥12㎜时采用HRB335，直径﹤12㎜时采用R235； 5.材料容重：水泥砼23 kN/m2；钢筋砼25 kN/m2；沥青砼21 kN/m2 二、设计应解决下列主要问题：
1.横向荷载分布系数的计算； 2.主梁内力的计算； 3.行车道板的内力计算； 4.横隔梁的内力计算； 5.支座的计算。 三、设计图纸： 1.桥梁总体布置图； 2. 主梁纵横断面布置图； 3.桥面构造横截面图。 四、命题发出日期：2011.6.20 设计应完成日期： 设计指导人（签章）： 系主任（签章）： 日期：年月日 指导教师对课程设计评语 指导教师（签章）： 系主任（签章）： 日期：年月日
摘要 桥梁工程作为公路交通和铁路交通中的一个重要组成部分，是道路跨越障碍物的主要结构。同时，也是解决城市交通用地不足的有效方式。 本设计为装配式钢筋混凝土简支T型梁桥上部结构设计。主要包括横向荷载分布系数的计算，主梁内力的计算，行车道板的计算，横隔梁内力的计算还有支座的计算。装配式钢筋混凝土简支T型梁桥的计算是一个比较复杂的过程，桥梁作为交通要塞其安全性必须要有保证，在设计之前就要充分估计其界面，在梁高上可以采用保守的方式结合经验进行初步拟定，主梁的高度左右整个桥梁的设计，所以主梁截面的合理估计很重要，横向荷载分布系数采用偏心压力法求解，有了横向荷载分布系数才能正确计算出作用在主梁上的作用效应，得到了各种荷载组合后的作用效应，进而运用极限状态设计原理对主梁进行配筋，并验算。验算包括主梁截面承载力的验算，裂缝宽度验算，挠度的验算。横隔梁的计算，跟主梁的计算差不多。在计算过程中，一定要遵循一个原则，就是一步一验算，每计算完一步都要进行验算，这样可以及时发现问题所在。 关键词：T型梁桥；主梁；横隔梁；行车道板；支座 目录 1工程简介 (1) 2 设计任务 (1) 3设计原始资料 (1) 4 主梁的计算 (3) （一）主梁的荷载横向分布系数 (3) （二）作用效应计算 (6) （三）持久张狂承载能力极限状态下截面设计、配筋于验算 (12) （四）持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算 (22) （五）持久状况正常使用极限状态下挠度验算 (23) 5 横隔梁的计算 (26)
- 1 - xxx 桥梁防撞护栏施工台车抗倾覆计算书 本项目护栏模板施工台车采用两根I18工字钢作为上部悬臂梁，台车架体采用角钢及槽钢焊接拼装。单根工字钢悬臂梁受力验算如下： I18工字钢截面尺寸180×94×6.5×10.6，力臂长2.4m ，截面积A ＝3060mm ²，每米重24.1kg ，截面模量Wx ＝49.0×10³ mm ³。Q235材质的抗弯强度设计值f ＝205N/mm ², 设支点左侧重量：（(19*1.6+15.2)*0.00617*16*16）+2.5*2*24.1+8*3+160+其他（50） =427Kg=2092N 。 设支点右侧重:2.4*24.1*2+4*1.8*8+4.8*8+7*1.5*8+7.85*(1.5*0.6*4+0.6*0.6*2) +配重（100）+其他=500kg=2450N 。 设在工作情况下：吊篮和两个工人总重为2092N 应力核算： Mmax=Ql=2.09×2.4=5.0KN.m a 984.2/235][MPa 59.7949000 5000000x max MP W M ==≤===σσ 挠度核算： mm f mm EI Qm f 6400 2400][4.0115000000206000324002092333==≤=⨯⨯⨯== 悬臂梁能满足施工要求。 台车抗倾覆验算： 设定台车空载情况下是平衡体，则台车坑倾覆取决于尾部配重重量，台车前行走装置为倾覆旋转支点，支点左侧力臂2.4m ，右侧力臂2.5m ，配重范围在最右侧80~120cm 区间。为保持台车正常工作而不倾覆，则M 左 ＜ M 右。根据关系式计算配重F 配如下： 由上知：M 左 =2092N ，M 右 =2450N ，M 左＜M 右。则F 配＞173kg 。所以确保施工台车发生倾覆，配重不得少于173kg 。
钢筋混凝土简支T形梁桥设计 基本设计资料 1、跨度和桥面宽度 （1）标准跨径：10m。 （2）计算跨径：。 （3）主梁全长：。 （4）桥面宽度：（人行道）+净-7m（行车道）+0.5m（防撞栏）。 2.技术标准 。 设计荷载：公路—Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧6kN/m计算，人群荷载为3kN/m2。 环境标准：Ⅰ类环境。 设计安全等级：二级。 3.主要资料 （1）混凝土：混凝土简支T形梁及横梁采用C50混凝土：桥面铺装上层采用0.03m沥青混凝土，下层为厚～0.13m的C50混凝土，沥青混凝土重度按26kN/m3 计。 （2）钢材：主筋采用HRB335钢筋，其它用R235钢筋。 4.构造截面及截面尺寸 ^
图1-1 桥梁横断面和主梁纵断面图（单位：cm) 如图1所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为,宽；桥上横坡为双向%，坡度由C50混凝土桥面铺装控制；设有三根横梁。 主梁的计算 1.2.1 主梁的荷载横向分布系数计算 1.跨中荷载横向分布系数 桥跨内设有三根横隔梁，具有可靠的横向联系，且承重结构的宽跨比为：B/l=9/=>。故先按修正的刚性横隔梁法来绘制横向影响线和计算分布系数m c。 （1）计算主梁大的抗弯及抗扭惯性矩I和I T： 1）` 2）求主梁截面的重心位置x(见图1-2)： 图1-2 主梁抗弯及抗扭惯性矩计算图式 翼缘板的厚按平均厚度计算，其平均厚度为h1=1/2×(10+16)cm=13cm
则(18018)1313/2901890/2 23.24(18018)139018 x cm cm -??+??= =-?+? 2)抗弯惯性矩I 为 I=[1/12×(180-18)×133+(180-18)×13×2)2+1/12×18×903 +18×90×（90/）2] cm 4 =2480384 cm 4 — 对于T 形梁截面，抗扭惯性矩可进似按下式计算： 31m T i i i i I c b t ==∑ 式中 b i 、t i──── 单个矩形截面的宽度和高度； c i ──── 矩形截面抗扭刚度系数； m ──── 梁截面分成单个矩形截面的个数。 I T 的计算过程及结果见表1-1。 表1-1 I T 计算表 即得I T =×10-3m 4 " (2)计算抗扭惯性矩β：对于本次计算，主梁的间距相同，将主梁近似看成等截面， 则得 2 11(/)T GI l B EI βξ= + 式中，G=；I T =×10-3m 4；I=2480384 cm 4； l=；B=×5=；ξ= 代人上式，计算得β=。
人行道板及栏杆计算书 目录 一、工程概况 (1) 1. 技术标准和设计参数 (1) 1.1 技术标准 (1) 1.2 设计规范 (1) 二、恒载效应 (1) 三、荷载组合： (2) 四、配筋计算 (2) 五、截面复核 (3) 六、剪力验算 (4) 七、裂缝宽度验算 (5) 八、结论 (6) 九、石栏杆计算 (7)
一、工程概况 1. 技术标准和设计参数 1.1 技术标准 1.1.1 车辆荷载等级：城—A级 1.1.2 桥面纵坡： 2.476% 1.1.3 行车道横坡：1.5%（单幅单向坡） 1.1.4 单幅桥面宽度：5米（人行道）+14.5米（行车道）+0.5米（防撞护墙）=20 米。 1.1.5 人行道板铺装：2cm厚M1 2.5砂浆 1.1.6 人行道人群荷载：取q人群=5 2 kN m / 1.1.7 人行道板结构厚度：h=8.0cm 1.2 设计规范 1.2.1 《公路工程技术标准》（JTJ001-97）1.2.2 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）1.2.3 《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011) 1.2.4 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）1.2.5 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85） 1.2.6 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 二、恒载效应 （1）成桥以后 先计算简支板的跨中和支点剪力。根据《公预规D62-2004》第4.1.2条，简支板的计算跨径应为两只点之间的距离，L=1.36m。
简支板支点剪力：Qo ＝1231 ()2 g g g L ⨯++⨯ g1：铺装自重 g2：结构层自重 g3：人群荷载 m KN L L g g g Mo •=+⨯+⨯=++=17.1)5.22608.02302.0(8 1 )(81 22 321 Qo ＝1231 ()2 g g g L ⨯++⨯ ＝KN 43.3 三、荷载组合： 基本组合： 1.2 1.4ud sg sp M M M =+ 作用短期效应荷载组合：0.71sp sd sg M M M μ=+ + 作用长期效应荷载组合：0.41sp sd sg M M M μ =+ + 表1 荷载组合表 四、配筋计算 根据《公预规D62-2004》第5.2.2条，矩形截面抗弯承载力计算公式如下：
第一部分 上部结构计算 1、设计资料 标准跨径：20.00m 计算跨径：19.50m 桥面净宽：净—12+2×0.5m 设计荷载：公路—Ⅰ级 材料：预应力钢筋：Ryb=1860MP 高强度钢绞线。 非预应力钢筋采用热轧Ⅰ级（箍筋）和Ⅱ级钢筋（受力筋）。 主梁、栏杆及人行道板为40号混凝土。 2、构造形式与尺寸 该设计的横断面布置如图1—1。全桥采用13块预制预应力空心板，中心相隔1m,每块板宽0.99m ，留1cm 施工缝。板块的断面及构造尺寸见图1—2。 50 50 1.5%1.5% 1.5%1.5% 1300 图1—1
图1—2 3、内力计算 3.1永久荷载（恒载 ）作用下 1、栏杆、防撞墙：参照其他梁桥取用，单侧为13KN/m 桥面铺装：0.02×23+0.08×24=2.3 KN/m 1g =2.3+1313 ⨯2 =4.3 KN/m 2、 行车道板： 主梁：()385002374.615.31g KN m -4=-⨯0⨯25=1 恒载内力计算见表1-1 3.2基本可变荷载（活载）作用下 荷载横向分配系数 参照《公路桥梁荷载横向分布计算》（1977年版第94页）本设计为13块铰 接板，可分成10个板组，即'111.3b b =，'21.3 1.69r r r ==。
（1）跨中和四分点的荷载横向分配系数 空心板的截面竖向抗弯惯矩I 34 10085 3.144668755.791264I cm 4⨯⨯55=-= 空心板的截面抗扭惯矩T I 22 24 12144775053870.8277771515T I b h cm h b b t t t 21 ==⨯⨯70⨯=2⨯70++++11 板的抗弯与抗扭刚度比例参数r 221100()0.4060.0208 41950T b EI r GI l π⎛⎫ ==⨯= ⎪⎝⎭ 则2 1.3 1.69r r '==⨯0.0208=0.035 按r ' 查《桥梁工程》（1985年）附录Ⅰ之表得个板组的横向分配影响线竖坐标值，见表1-2。
第1章绪论 1.1 选题的目的与意义 我是工程学院土木工程系土木工程专业的应届毕业生。就业的方向主要是桥梁设计与施工方面，所以本次毕业设计我选择桥梁设计。为以后能够快速地适应工作打下了良好的基础。 辰清河河段地处吴县境，位于省北部边陲，小兴安岭北麓，与俄罗斯的康斯坦丁诺夫卡隔相望。桥位所处地段属旅游业发达地区，交通量大，道路等级为二级公路，汽车荷载等级为公路—Ⅱ级，考虑吴县旅游区与其周边经济的迅速发展，决定在此修建一座桥梁——辰清河桥，本桥的修筑对带动吴县旅游业的发展有重要意义。 将辰清河桥两阶段施工图设计作为毕业设计，是因为该选题能把所学过的基本理论和专业知识综合应用于实际工程设计中，不仅能检验自己所学的各门专业知识是否扎实，而且还为将来从事路桥事业奠定良好而坚实的基础。独立地完成辰清河桥的设计任务，可以使我掌握桥梁设计和施工的全过程，综合训练我应用各种手段查阅资料、获取信息的基本能力，熟悉和理解公路工程技术标准，正确地应用公路桥涵设计规，熟练绘制和阅读桥梁施工图，提高独立考虑问题、分析问题和解决问题的能力，为今后走向工作岗位，能独立进行桥梁的设计奠定坚实的基础。 通过这次设计，把所学过的知识作了系统地总结和应用，使理论与生产实践相结合，提高了工程设计的能力，达到了独立完成一般桥梁设计的目的。 1.2 国外研究概况 预应力混凝土T形梁有结构简单，受力明确、节省材料、架设安装方便，跨越能力较大等优点。其最大跨径以不超过50m为宜，再加大跨径不论从受力、构造、经济上都不合理了。大于50m跨径以选择箱形截面为宜。 预应力混凝土简支T形梁桥由于其具有外形简单，制造方便，结构受力合理，主梁高跨比小，横向借助横隔梁联结，结构整体性好，桥梁下部结构尺寸小和桥型美观等优点，目前在公路桥梁工程中应用非常广泛。 预应力混凝土梁桥还具有以下特点[1]： （1）能有效的利用现代高强度材料，减小构件截面，显著降低自重所占全部设计荷载的比重，增大跨越能力，并扩大混凝土结构的适用围。 （2）与钢筋混凝土梁桥相比，一般可以节省钢材30%~40%，跨径愈大节省愈多。
目录 一、工程概述 (1) 二、主要技术标准 (1) 三、设计规范 (1) 四、主要材料及计算参数 (2) 4.1混凝土 (2) 4.2 普通钢筋 (2) 4.3钢材 (2) 4.4 计算荷载取值 (3) 4.4.1 永久作用 (3) 可变作用 (3) 五、人行天桥计算模型 (3) 5.1梁单元计算简图 (3) 5.2有限元模型中梁截面模型 (4) 六、人行天桥主桥上部结构分析结果描述 (4) 6.1 应力分析 (4) 6.2. 模态分析 (5) 6.3 挠度计算 (6) 6.4 整体稳定性计算 (6) 6.5局部稳定性计算 (7) 七、人行天桥主桥下部结构分析结果描述 (7) 7.1 主墩截面验算 (7) 7.2 桩基础验算 (8) 八、人行天桥梯道梁上部结构分析结果描述 (10) 8.1 应力分析 (10) 8.2 模态分析 (11) 8.3 挠度计算结果 (12) 九、人行天桥梯道梁下部结构分析结果描述 (12) 9.1 梯道墩截面验算 (12) 9.2 桩基础验算 (13) 十、结论 (14)
一、工程概述 xxx路人行过街系统位于xxxx附近，结构形式为钢箱梁人行天桥。 主桥的设计采用直线Q345钢箱梁主梁，梁高 1.5m，主梁跨径布置为1.15m+28.05m+1.15m=30.35m，桥面全宽3.7m，其横向布置为0.1(栏杆)+3.5m(净宽)+0.1(栏杆) =3.7m。 梯道的设计采用梯道梁与梯踏步组合而成，梯道梁采用Q345钢板焊接，梁高0.3m，宽1.0m，在梯道梁上设置预制C30钢筋砼梯踏步，梯道全宽2.3m，其横向布置为0.1(栏杆)+2.1m(净宽)+0.1(栏杆) =2.3m。 下部结构主桥墩采用C40钢筋砼花瓶形桥墩，厚0.65m；基础采用直径为1.5m 的C30钢筋砼桩基础。梯道桥墩采0.5x0.5m C40钢筋砼矩形桥墩，基础采用直径为 1.0m的C30钢筋砼桩基础。 二、主要技术标准 （1）设计荷载： 人群荷载：4.36 kN/m2； 二期恒载（桥面铺装与栏杆总和）：9.0 kN/m； 结构整体升降温：±20℃。 （2）地震烈度：抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，桥梁抗震设防类别为D类； （3）设计安全等级：一级； （4）环境类别：Ⅰ类； （5）设计基准期：100年。 三、设计规范 （1）《公路工程技术标准》(JTG B01—2003) （2）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11－2011） （3）《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69-95） （4）《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) （5）《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)
桥梁工程课程设计计算书 一、设计资料 公路等级：二级公路 设计荷载：公路—II级,人群3.5KN/m2，栏杆及人行道的重量按5.0KN/m计； 桥面净空：4车道+2×1.5m人行道； 设计时速：根据规X取值 地质水文情况：河床地面线为（从左到右）：0/0，－1.1/4，－1.6/8，－2.4/14，－3/18，-3.5/22，－4.1/28，－4.6/38，-2.9/42，－1.6/47，－1.3/53，0 /60，（分子为高程，分母为离第一点的距离，单位为米）；地质假定为花岗岩； 设计洪水位-2.4m，非通航河流。 桥梁分孔：16m+16m+16m+16m 简支梁4车道 材料容重：水泥砼23 KN/m3，钢筋砼25 KN/m3，沥青砼21 KN/m3 二、纵断面设计 1、桥梁分孔 考虑到桥梁全长为64m，结合总造价和施工工艺，且桥梁无通航要求，桥梁分孔为16m+16m+16m+16m简支梁。 2、计算跨径的确定 伸缩缝宽度，中小桥为2—5cm，支座中心线至梁端的距离为27.5cm。计算跨径是两相邻支座中心线间的距离。确定为15.4m。 3、桥道高程的确定 对于跨河桥梁，桥道高程应保证桥下通航和泄洪的需要；为了保证桥下流水净空，对于梁式桥，梁底一般应高出设计洪水位不小于50cm,高出最高流水水位75cm；支座底面应高出设计洪水位不小于25cm，高出最高流冰水位不小于50cm，但如果支座部分由围护隔水者可不受此限制。据此，以河床地面线为±0.000，支座底面高程为+3.900m，河床地面线起点高程为+5.000m。 4、纵坡（竖曲线半径）以及桥梁下部结构布置 对于大、中桥梁，为了利于桥面排水和降低引道路堤高度，往往设置从中间向两端倾斜的双向纵坡。桥上纵坡不宜大于4%；桥头引道纵坡不大于5%。据此，取桥上纵坡为2%，则桥梁跨中截面高程为+5.640m。 桥梁下部结构布置：桥台采用实体重力式桥台；桥墩采用钢筋混凝土薄壁墩，基础采用桩基础。